Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное агентство по образованию

Южно-Уральский государственный университет

Кафедра промышленной теплоэнергетики

Проектирование промышленно-отопительной котельной

для жилого района

Пояснительная записка к курсовой работе

по курсу «Источники и системы теплоснабжения

промышленных предприятий»

Нормоконтролер Руководитель

Кириллов В.В._______ Кириллов В.В.________

«___»____________2008г. «___»____________2008г.

Автор работы

студент группы Э-489

Сиражеев Р.Р.

«___»____________2008г.

Работа защищена

с оценкой

_____________________

«___»____________2008г.

Челябинск

2008г.

Аннотация

Сиражеев Р.Р. Проектирование промышленно-отопительной котельной для жилого района г. Ульяновск.– Челябинск:

ЮУрГУ, Э, 2008, 23 с, 4 ил. графическая часть на ф.А1. Библиография литературы – 8 наим.

Цель данного курсового проекта – ознакомиться на конкретном примере с методикой расчета тепловой схемы производственно-отопительной котельной, определив необходимые тепловые нагрузки. На основании этих расчетов произвести выбор основного и вспомогательного оборудования котельной.

Содержание

1. Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего

водоснабжения

1. Расход теплоты на отопление

2. Расход теплоты на вентиляцию

3. Расход теплоты на горячее водоснабжение

4. Расчет годового расхода тепла

2. Расчет температурного графика

3. Расчет расходов сетевой воды

4. Гидравлический расчет паропровода

5. Тепловой расчет паропровода

6. Расчет тепловой схемы котельной

1. Расчет тепловой схемы паровой части котельной

2. Расчет тепловой схемы водогрейной части котельной

7. Выбор теплообменного оборудования

1. Выбор деаэраторов

2. Выбор подогревателей

Литература

Приложения

1 Тепловая схема

2 Графическая часть на 1 листе фА1

1. Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и

горячего водоснабжения

Для города Ульяновск запишем данные:

- расчетная температура воздуха для проектирования отопления

t_но = - 31 єС

- расчетная температура воздуха для проектирования вентиляции

t_нв = - 18 єС

- средняя температура отопительного периода

t_ср = - 5,7 єС

- продолжительность отопительного периода 213 сут/год = 5112 ч/год.

1. Расход теплоты на отопление

Расчетный расход теплоты на отопление жилых и общественных зданий:

,

где q_F – расход тепла на один м² площади застройки (q_F =87 Вт/м² при

t_н.о. = -31⁰С)

k₁ – коэффициент, учитывающий отпуск тепла на отопление (k₁ = 0.25)

F - площадь застройки (F = f_уд z)

f_уд – количество площади на одного человека (f_уд = 18 м²/чел)

z - количество жителей, z(=90000 чел.)

Текущая отопительная нагрузка:

,

где t_в = 18 єС – температура воздуха внутри помещения,

t_н = 8 єС температура наружного воздуха в начале и в конце отопительного периода

.

2. Расход теплоты на вентиляцию

Расчетный расход теплоты на вентиляцию общественных зданий.

,

где k₂ - коэффициент, учитывающий расход теплоты на вентиляцию общественных зданий (k₂ = 0.6)

.

Текущая вентиляционная нагрузка:

,

Нагрузка отопления и вентиляции при t_нхм=-13,8 ⁰С:

3. Расход теплоты на горячее водоснабжение

Средненедельный расход теплоты горячего водоснабжения в зимнем режиме:

,

где m - число жителей (m=90 тыс.чел.)

а - норма расхода горячей воды на одного человека в сутки для жилых

зданий (а = 120 л/сут)

b - норма расхода горячей воды на одного человека в сутки для общественных

зданий (b = 25 л/сут)

с_р – теплоемкость воды (с_р = 4190 Дж/кг∙К)

t_г – температура горячей воды (t_г = 55 ⁰С)

t_х – температура холодной воды (t_х = 5 ⁰С)

n_с – расчетная длительность подачи тепла на ГВС (n_с = 86400с/сут)

Зимний режим:

.

Летний режим:

,

,

Расчетный расход теплоты на ГВС:

,

где k_с – коэффициент суточной неравномерности расхода теплоты (k_с = 2.0)

k_н – коэффициент недельной неравномерности расхода теплоты (k_н =1.2)

,

.

4. Расчет годового расхода тепла

Расчет годового расхода тепла по отопительной нагрузке:

,

.

Расчет годового расхода тепла на вентиляцию:

Расчет годового расхода тепла на горячее водоснабжение:

,

где n_г = 8400 ч/год – длительность работы систем ГВС

в = 0,8 коэффициент, учитывающий изменение средненедельного расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период по отношению к отопительному,

Суммарный годовой расход:

,

.

Рис.1.1 График нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения

2. Расчет температурного графика

Значения температур сетевой воды в зависимости от температур наружного воздуха определяются методом регулирования тепловых нагрузок и температурным графиком теплосети. В данном случае имеем качественное регулирование по совмещенной нагрузке ГВС и отопления в закрытых системах теплоснабжения при температурном графике теплосети 150/70 ⁰С.

1. Перепад температур воды внутри тепловой сети:

,

где єС – температура воды в подающем трубопроводе,

єС – температура воды в обратном трубопроводе.

єС.

2. Температурный напор нагревательного прибора местной системы:

,

где єС – максимальная температура в отопительном приборе,

єС.

3. Перепад температур воды в местной системе:

,

єС.

4. Относительна величина тепловой нагрузки отопления:

.

5. Температура сетевой воды перед отопительной установкой:

6. Температура сетевой воды после отопительной установки:

Результаты расчета температур сетевой воды отображены в таблице 1.

Таблица 1

Величина	Температура наружного воздуха, єС
	+8	+2,8	0	-5	-10	-15	-20	-25	-30	-31
	0,204	0,31	0,367	0,469	0,571	0,673	0,776	0,878	0,98	1
ф01

	49,86	64,23	71,74	84,9	97,79	110,5	122,9	135,3	147,6	150
ф02	33,5	39,41	42,4	47,35	52,08	56,59	60,94	65,13	69,2	70

Рис.2.1 График температур тепловой сети.

Из графика видно, что при температуре t₁=65 ^оС температура наружного воздуха равна t_ни=2,8 ^оС. При этой температуре необходимо сделать подрезку.

Рис.2.2 График температур тепловой сети

7. Определим перепады температур сетевой воды в подогревателях нижней ступени горячего водоснабжения д₂ и верхней ступени д₁:

,

(кг/с)

єC

где єС.

єС.

Находим снижение температуры в подающем трубопроводе:

Находим снижение температуры в обратном трубопроводе:

Полученные результаты запишем в таблицу 2.

Таблица 2

Величина	Температура наружного воздуха, єС
tн	+2,8	0	-5	-10	-15	-20	-25	-30	-31
ф02	40	42,4	47,4	52,1	56,6	60,9	65,1	69,2	70
д1	20,8	14,9	12,3	10,3	8,9	7,7	6,8	5,9	5,8
д2	20,6	26,5	29,1	31,1	32,5	33,7	34,6	35,4	35,6

Температуры сетевой воды и приведены в таблице 3.

Таблица 3

	85	86,6	97,2	108,1	119,4	130,6	142,1	153.5	155,8
	12,9	15,9	18,3	21	24,1	27,2	30,5	33,8	34,4

Рис. 2.4 График температур тепловой сети

3 Расчет расходов сетевой воды

1. Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию (при t_н=8 ^оС):

2. Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию при t_но:

;

3. Суммарный расход сетевой воды:

,

Рис. 3.1 График расходов сетевой воды

4. Гидравлический расчет паропровода

Гидравлический расчет следует проводить в направлении от потребителей к источнику, чтобы определить параметры пара, с которыми он должен быть отпущен из котельной.

По паропроводу транспортируется насыщенный водяной пар.

Таблица 4

Расчетная величина	Обознач.	Размерн.	Расчетная формула или метод определения		Номер участка
					1		2		3	4		5
Расход пара на участке	D	кг/с	По заданию		25		16,7		8,3	8,3		8,3
Длина участка	L	м	То же		750		500		320	90		100
Удельное падение давления	Rл	Па/м	Принимается		25		25		25	25		25
Доля местных потерь	a	---	0,3ч0,6		0,5		0,5		0,5	0,5		0,5
Потери давления на участке	DP	кПа			28		18,75		12	3,37		3,75
Давление пара в начале участка (от потреб.)	Pнач	кПа	1 уч.: 2 уч.: 3,4,5 уч.:		765,87		730,75		712	703,37		703,75
Давление пара в конце участка (от потреб.)	Pкон	кПа	1 уч.: 2 уч.:		730,75		712		700	700		700
Средняя плотность пара на участке		кг/м3			3,85		3,75		3,70	3,68		3,68
Абсолютная эквивалентная шероховатость паропровода	kэ	м	По рекомендации [1]		0,0002
Коэффициент	Аd	м0,0475			0,42
Расчетный диаметр паропровода	d	м			0,460		0,396		0,306	0,306		0,306
Диаметр паропровода по стандарту	d’	м	Приложение 11 [1]		0,466

0,400

0,300

0,300

0,300

Средняя скорость пара

w_ср

м/с

19,5

17,9

15,3

15,4

15,4

Количество нормальных задвижек на участке

n_З

---

По заданию

1

Количество П-образных компен-саторов на участке

n_К

---

Принимается

5

2

2

1

1

Коэффициент гидравлического сопротивления задвижки

x_З

---

Приложение 10 [1]

0,3ч0,5

0,5

Коэффициент гидравлического сопротивления компенсатора

x_к

---

1,9 + 2∙D₀

2,8

2,7

2,5

2,5

2,5

Коэффициент гидравлического сопротивления тройника

x_тр

---

-«-«-

3

Суммарный коэффициент гидравлического сопротивления

x_уч

---

17,5

11,9

8,5

6

6

Коэффициент

A_R

м^0,25

Табл. 5.1 [1]

10,6∙10^-3

Удельное падение давления

R’_л

Па/м

23,7

23,9

27,7

27,9

27,9

Коэффициент

A_l

м ^{- 0,25}

Табл. 5.1 [1]

76,4

Эквивалентная длина местных сопротивлений

L_экв

м

514,8

289,2

144,2

101,8

101,8

Потери давления на участке

DP’

кПа

31,2

16,5

12,3

5,9

6,7

Давление пара в начале участка (от потреб.)

P’_нач

кПа

760

728,8

712,3

705,9

706,7

Давление пара в конце участка (от потреб.)

P’_кон

кПа

728,8

712,3

700

700

700

Проверка погрешности в определении плотности пара

Средняя плотность пара на участке

r’_ср

кг/м³

3,88

3,77

3,69

3,69

3,69

Погрешность определения плотности

d

%

0,8

0,5

0,3

0,3

0,3

Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%).

5. Тепловой расчет паропровода

Прокладка паропровода надземная, поэтому расчетная температура окружающей среды соответствует температуре наружного воздуха при максимальном зимнем режиме (t_но).

Паропровод полностью изолирован, задвижки изолированы на ѕ от их площади поверхности, компенсаторы изолированы полностью.

Результаты теплового расчета сведены в таблицу 5.

Таблица 5

Расчетная величина	Обознач.	Размерн.	Расчетная формула или метод определения	Номер участка
				1	2	3	4	5
Расход пара на участке	D	кг/с	По заданию	25	16,7	8,3	8,3	8,3
Длина участка	L	м	То же	750	500	320	90	100
Удельная потеря теплоты с 1 м изолированного паропровода	q		Приложение 3[2]	1,67	1,56	1,32	1,32	1,32
Эквивалентная длина задвижки		м	Принимается в диапазоне 4…8	5
Количество нормальных задвижек на участке	nз	---	По заданию	1
Эквивалентная длина опор		м	(10…15%)∙L	80	40	30	11	14
Суммарная эквивалентная длина местных тепловых потерь		м		85	45	35	16	19
Температура пара в начале участка (от источника)	t1	0С	Принимается	184	174	169	174	169
Температура пара в конце участка (от источника)	t2	0С	Табл. II [4]	174	169	165	165	165
Средняя температура пара на участке	tср	0С		179	171,5	167,5	169,5	167,5
Средняя массовая теплоемкость пара на участке	Ср		Табл. V [4]	2,603	2,526	2,484	2,504	2,484
Средняя удельная теплота парообразования на участке	rср		Табл. I [4]	2018	2042	2057	2050	2057
Потери тепла на участке	Q	кВт		314,8	142,7	89,1	50,6	42,3
Температура пара в конце участка (от источника)	t’2	0С		174,3	167	162	167	165
Погрешность определения температуры	d	%		0,1	1,1	1,8	1,8	0
Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%)

6 Расчет тепловой схемы котельной

6.1 Расчет тепловой схемы паровой части котельной

Наиболее целесообразно установить в котельной как паровые, так и водогрейные котлы. Паровая часть котельной обеспечивает круглогодичную нагрузку (технологическую и нагрузку горячего водоснабжения), а водогрейная – нагрузку отопления и вентиляции.

Рассчитано для t_н = t_но = -34⁰С. Результаты расчета сведены в таблицу 6.

Таблица 6

Расчетная величина			Расчетная формула или метод определения	Температура наружного воздуха
				tно	tнхм	tни	+8	Летний режим
Расчетная температура наружного воздуха	tн.в.	оС	Приложение 1	-34	-15,1	+3,8	+8	>+8
Давление технологического пара	Pтех	МПа	По заданию	0,7
Технологическая нагрузка	Dтех	кг/с	То же	12,5
Доля возвращаемого конденсата	m	%	-«-«-	70
Температура возвращаемого конденсата	tтех	0С	-«-«-	80
Солесодержание котловой воды	Sкв	мг/кг	-«-«-	5000
Солесодержание химически очищенной воды	Sх	мг/кг	Рекомендации из [5]	500
Энтальпии пара при давлениях: 1,4 МПа 0,76 МПа 0,15 МПа 0,12 МПа	i”1.4 i”0.76 i”0.15 i”0.12	кДж/кг	Табл. II [4]	2788,4 2766 2693,9 2683,8
Энтальпия исходной воды	iив	кДж/кг		20,95				62,85
Энтальпия технологического конденсата		кДж/кг		251
Энтальпия питательной воды		кДж/кг		377,1
Энтальпия воды в деаэраторе	i’0.12	кДж/кг		419
Энтальпия насыщенной воды при Р=0,15 МПа		кДж/кг	По таблице II	467,13
Энтальпия котловой воды при Р=1,4 МПа		кДж/кг	По таблице II	830,1
Энтальпия конденсата после паровых подогревателей	iк	кДж/кг	Табл. I [4] для t42 = 900C	376,94
Расход технологического конденсата с производства	Gтех	кг/с		8,75
Потери технологического конденсата	Gптех	кг/с		3,75
Потери пара в схеме		Кг/c		0,375
Расход пара на собственные нужды	Dсн	кг/с	зимний летний	1,5				1
Паропроизводительность (0,76 МПа)		кг/с		14,38				13,86
Потери пара и конденсата в схеме		кг/с		4,125
Доля потерь теплоносителя	Пх	---		0,287				0,298
Процент продувки	Pп	%		2,9				3,1
Расход питательной воды на РОУ	GРОУ	кг/с		0,134				0,129
Производительность по пару Р = 1,4 МПа	Dк1.4	кг/с		14,25				13,73
Расход продувочной воды	Gпр	кг/с		0,41				0,43
Расход пара из сепаратора продувки	Dc0.15	кг/с		0,067				0,07
Расход воды из сепаратора продувки	GСНП	кг/с		0,343				0,36
Расход воды из деаэратора питательной воды	Gд	кг/с		14,79				14,29
Расход выпара из деаэратора питательной воды	Dвып	кг/с		0,03				0,029
Суммарные потери сетевой воды, пара и конденсата	Gпот	кг/с		4,498				4,514
Расход химобработанной воды после 2-й тупени		кг/с		4,498				4,514
Расход исходной воды	Gисх	кг/с		18,86	18,51	20,24	16,56	10,12
Температура воды после Т№1				6.3	6.3	6,2	6,5	17,5
Температура греющей воды после охладителя продувочной воды (Т№1)				104,75
Расход пара на Т№2	D2	кг/с		0,619	0,607	0,667	0,537	0,133
Температура воды на входе в охладитель деаэрированной воды (Т№4)	t41	0С		57,12				58,34
Расход пара на Т№3	D3	кг/с		0,243				0,244
Температура ХОВ после охладителя выпара питательного деаэратора	t52	0С		94	94	94	94	94
Расход пара на деаэратор горячего водоснабжения	Dд	кг/с		0,543	0,547	0,525	0,572	0,597
Расчетный расход пара на собственные нужды		кг/с		2,209	2,18	2,32	2,021	1,24
Расчетная паропроизводительность		кг/с		14,53	14,52	14,58	14,48	14,12
Ошибка расчета	D	%		1,1	1	1,4	0,7	1,8
Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%)

Исходя из производительности котельной по пару с давлением P = 1,4 МПа, необходимо выбрать котельные агрегаты. Для обеспечения потребности по пару выбираю следующий тип котлов средней мощности:

Е-50-14

Краткая характеристика [3]:

1. Изготовитель з-д «Энергомаш» г. Белгород;

2. Паропроизводительность 50 т/ч;

3. Давление насыщенного пара 1,4 МПа;

4. Температура уходящих газов 140⁰С (для работы на газе).

Необходимое количество котельных агрегатов:

6.2 Расчет тепловой схемы водогрейной части котельной

Задача водогрейной части котельной – подготовить сетевую воду для покрытия нагрузок отопления и вентиляции. Нагрузку ГВС, восполнение потерь из тепловой сети, а также химическую обработку и нагрев подпиточной воды до необходимой температуры обеспечивает паровая часть котельной.

Подпиточная сетевая вода забирается из баков-аккумуляторов и вводится за водогрейными котлами. После котлов сетевая вода отпускается потребителю.

В летнем режиме водогрейные котлы остановлены.

Для расчета тепловой схемы данной части котельной необходимо выбрать котельные агрегаты. Максимальное число работающих котлов будет в максимально зимнем режиме

Таблица 7

Расчетная величина			Расчетная формула или метод определения	Расчетные режимы
							+8	>+8
Тепловая нагрузка на ГВС		МВт	Из пункта 1	91,1	91,1	91,1	91,1	58,3
Тепловая нагрузка на отопление		МВт		176,175	114,51	77,65	39,15	0
Тепловая нагрузка на вентиляцию		МВт		21,141	13,74	9,32	4,7	0
Производительность котельной		МВт		288,416	219,35	178,07	134,95	58,3
Расход воды на подпитку и потери в тепловой схеме		кг/с		8,65	6,58	5,34	4,05	1,75
Общая тепловая мощность котельной		МВт		297,07	225,93	183,41	139	60,05
Температура прямой сетевой воды на выходе из котельной		0С	Из пункта 2	150	119	80	80	80
Температура обратной сетевой воды на входе в котельную		0С		24	29	15	15	15
Общий расход сетевой воды		кг/с		566				214
Расход воды через котлы		кг/с		886				597
Расход воды на подпитку и потери в тепловой схеме		кг/с		11,3				4,3
Температура воды на выходе из котла (при )	0С 150 131 119 107 94 Расход воды на собственные нужды кг/с 25,8 25,8 25,8 25,8 25,8 Расход воды на линии рециркуляции кг/с 323 356 469 530 416 Расход воды по перемычке кг/с 0 68 245 146 20 Расход хво после первой ступени кг/с 11,3 4,3 Расход пара на теплообменник № 6 кг/с 0,804 0,783 0,885 0,669 0,29 Расход выпара из деаэратора кг/с 0,024 0,023 0,026 0,02 0,009 Температ. воды после охладителя выпара оС 64,6 64,6 64,6 64,6 64,6 Расход греющей воды на деаэрацию кг/с 2,15 2,3 3,54 3,7 4,1 Расход воды на собственные нужды кг/с 2,15 2,3 3,54 3,7 4,1 Расход воды через котельный агрегат кг/с 875 877 878 880 586 Относительная погрешность % 1,3 1,02 0,91 0,68 1,8 По тепловой нагрузке производим выбор водогрейных котлов:-ставим 3 котла КВГМ-100-150 (, расчетная температура на выходе из котла 150єС). 7 Выбор теплообменного оборудования 7.1 Выбор деаэраторов Для дегазации питательной воды в паровой части котельной установлен деаэратор атмосферного типа. Производительность питательного деаэратора равна 14,79 кг/с (61,97 т/ч). Деаэраторы типа ДА обеспечивают устойчивую деаэрацию воды при работе с нагрузками в пределах от 30 до 120% номинальной производительности. Деаэраторы типа ДА укомплектовываются индивидуальными охладителями выпара и могут быть поставлены без деаэраторного бака [3]. Для деаэрации питательной воды паровых котлов необходим один атмосферный деаэратор типа ДА-75-15 Краткая характеристика [3]: 1 Номинальная производительность 75 т/ч; 2 Номинальное рабочее давление 0,12 МПа; 3 Полезная емкость деаэраторного бака 15 м3. Для деаэрации подпиточной воды (расход 519 кг/с=1868,1 т/ч) тепловых сетей необходимо четыре вакуумных деаэратора типа ДСВ-2000 Краткая характеристика [3]: 1 Номинальная производительность 2000 т/ч; 2 Номинальное рабочее давление 0,0075 МПа; 7.2 Выбор подогревателей Выбор теплообменников следует производить, исходя из их расчетной площади теплообмена. При этом коэффициент теплопередачи ориентировочно можно принимать в пределах от 2500 до 3000 ккал/(м2ч0С) для подогревателей с латунными трубками при достаточной чистоте поверхностей нагрева. С учетом загрязнения трубок слоем накипи коэффициент теплопередачи равен 1700 - 1800 ккал/(м2ч0С) [3]. Для ориентировочных расчетов поверхности нагрева всех теплообменных аппаратов принимаю коэффициент теплопередачи равным 2500 Вт/(0С м2). Охладители выпара Тепловые нагрузки на охладители выпара: Среднелогарифмический температурный напор: Поверхность теплообмена: В качестве охладителей выпара для теплообменников №5 и №7 предлагаю установить следующие теплообменники: ОВА-2/0,22, ОВВ-2/0,22 Краткая характеристика охладителей выпара: 1 ОВА-2/0,22. Рабочее давление в корпусе/трубной системе 0,12/0,5 МПа, пробное давление 0,7 МПа, рабочая температура в корпусе/ в трубной системе 40-104/10-80єС, поверхность охладителя 2 м2, масса 220 г. 2 ОВВ-2/0,22. Рабочее давление в корпусе/трубной системе 0,01-0,12/0,4 МПа, пробное давление 0,7 МПа, рабочая температура в корпусе/ в трубной системе 104/50-80єС, поверхность охладителя 2 м2, масса 220 кг Подогреватели исходной и химочищенной воды Необходимо рассчитать площади теплообмена для следующих теплообменных аппаратов: - охладитель продувочной воды (Т№1); - подогреватель исходной воды (Т№2); - подогреватель исходной воды (Т№4); - подогреватель химочищенной воды после II ступени ХВО (Т№3); - подогреватель химочищенной воды после I ступени ХВО (Т№6). Таблица 8 Расчетная величина Расчетная формула или метод определения Номер теплообменного аппарата 1 2 3 4 6 Тепловая нагрузка Q кВт 764 3083 3083 237,1 3083 Наибольшая разность температур теплоносителей DtБ 0С 107 162,7 144 10 144 Наименьшая разность температур теплоносителей DtМ 0С 33,7 65 32,9 2,9 30 Среднелогарифмический температурный напор Dt 0С 63,5 106,6 75,3 5,7 72,8 Коэффициент теплопередачи k Рекомендации [3] 2500 Поверхность теплообмена F м2 4,9 11,8 16,7 17 17,3 Для теплообменника Т№1 выбираю водяной подогреватель под номером 10 (таблица 2,144.[8]). Краткая характеристика: 1 Площадь поверхности нагрева секции 6,9 м2. 2 Давление 1,6 МПа. 3 Число латунных трубок 37, Dн = 168 мм. Для теплообменника Т№2 и Т№3 выбираю пароводяной подогреватель под номером 2 (таблица 2.143.[8]). Краткая характеристика: 1 Площадь поверхности нагрева секции 17,2 м2. 2 Длина корпуса 3,63 мм. 3 Число латунных трубок 124, Dвч = 412 мм. Для теплообменников Т№4 выбираю водо-водяной подогреватель под номером 14 (таблица 2.144.[8]). Краткая характеристика: 1 Площадь поверхности нагрева секции 20,3 м2. 2 Давление 1,6 МПа. 3 Число латунных трубок 109, Dн = 273 мм. Для теплообменника Т№6 выбираю пароводяной подогреватель под номером 3 (таблица 2.143.[8]). Краткая характеристика: 1 Площадь поверхности нагрева секции 24,4 м2. 2 Длина корпуса 3,75 мм. 3 Число латунных трубок 176, Dвч = 466 мм. Используемая литература Соколов Е.А. Теплофикация и тепловые сети. – М.: Энергоиздат, 1982. Есина И.В., Грибанов А.И. Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий. – Челябинск: ЧГТУ, 1990. Бузников Е.Ф., Роддатис К.Ф., Берзиньш Э.Я. Производственные и отопительные котельные. – М.: Энергоатомиздат, 1984. Ривкин С.Л., Александров А.А. Термодинамические свойства воды и водяного пара. Справочник. – М.: Энергоатомиздат, 1984. Кириллов В.В. Лекции по курсу «Источники и системы теплоснабжения». Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод). – М.: Энергия, 1973. Григорьев В.А., Зорин В.М. Тепловые и атомные электрические станции. Справочник. – М.: Энергоатомиздат, 1989. Смирнов А.Д., Антипов К.М. Справочная книжка энергетика. – М.: Энергоатомиздат, 1984. 1. Курсовая Организация 2 2. Реферат Ипотека 9 3. Доклад на тему Британский Совет 4. Реферат на тему Состояние и перспективы развития реального инвестирования в РК 5. Реферат Невербальные средства общения в речевой деятельности человека 6. Реферат АСУТП Закаливание металла 7. Реферат на тему Противоположный эксперимент и ложный противоположный эксперимент 8. Реферат на тему Analytical Essay On The Grass Harp Essay 9. Реферат Задачи и основные направления деятельности прокуратуры РФ 10. Курсовая Загальна характеристика змішаних договорів Bukvasha Правила Контакты