ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

"Амурский государственный университет"

(ГОУВПО "АмГУ)

Кафедра энергетики

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

на тему: Проектирование системы электроснабжения завода

по дисциплине: Электроснабжение промышленных предприятий

Исполнитель

Студент группы 404 С

О.В. Вержбицкий

Руководитель

Профессор Н.В. Савина

Нормоконтроль Т.Ю. Ильченко

Благовещенск 2007

Реферат

Работа 65 с, 7 рисунков, 26 таблиц.

Внутреннее электроснабжение, низковольтное электроснабжение, магистральный шинопровод, распределительный шинопровод, силовой пункт, трансформаторная подстанция, предохранитель, автоматический выключатель.

В ходе курсового проектирования спроектировано внутреннее электроснабжение завода и низковольтное электроснабжение цеха. Для этого определенны электрические нагрузки, выбрано число и мощность трансформаторов КТП. Осуществлен выбор номинального напряжения, выбраны сечения линий. Для механического цеха выбрана и проверена коммутационно-защитная аппаратура.

Содержание

Реферат

Введение

1. Проектирование внутреннего электроснабжения завода

1.1 Классификация и общие характеристики потребителей электроэнергии

1.2 Расчет трехфазных электрических нагрузок по первому этапу

1.3 Выбор однолинейной схемы пункта приема электроэнергии и места его расположения

1.4 Выбор числа и мощности трансформаторов КТП

1.5 Выбор двух вариантов схемы внутреннего электроснабжения

1.6 Выбор номинального напряжения

1.7 Выбор сечений линий 10 кВ

1.8 Выбор оптимального варианта схемы внутреннего электроснабжения

1.9 Проверка сечений линий

1.10 Измерение и учет электроэнергии

2. Проектирование низковольтного электроснабжения цеха

2.1 Расчет трехфазных электрических нагрузок по первому этапу

2.2 Расчет центра электрических нагрузок

2.3 Выбор числа и мощности трансформаторов КТП с учетом компенсации реактивной мощности

2.4 Расчет электрических нагрузок для выбора распределительной сети (II этап)

2.5 Выбор сечений проводников

2.6 Выбор коммутационно-защитной аппаратуры

2.7 Проверка сечений проводников и коммутационно - защитной аппаратуры

2.7.1 Расчет токов короткого замыкания

2.7.2 Проверка выбранных сечений проводников по потери напряжения

2.7.3 Проверка шинопроводов на электродинамическую стойкость

2.7.4 Проверка выбранных автоматических выключателей

2.7.5 Проверка выбранных предохранителей

2.8 Построение карты селективности

2.9 Конструктивное исполнение низковольтной сети

Заключение

Библиографический список

Введение

В ходе проектирования распределительных сетей промышленного предприятия необходимо учесть применение методов компенсации реактивной мощности и обеспечение надежного электроснабжения потребителей промышленного предприятия.

Под системой электроснабжения промышленного предприятия понимается совокупность электрических сетей всех напряжений, расположенных на территории предприятия и предназначенных для электроснабжения его потребителей.

Проектирование системы внутреннего электроснабжения основывается на общих принципах построения схем внутризаводского распределения электроэнергии. Характерной особенностью схем внутризаводского распределения электроэнергии является большая разветвленность сети и наличие большого количества коммутационно-защитной аппаратуры, что оказывает значительное влияние на технико-экономические показатели и на надежность системы электроснабжения.

1. Проектирование внутреннего электроснабжения завода

1.1 Классификация и общие характеристики потребителей электроэнергии

Потребитель электрической энергии - электроприемники (ЭП) или группы ЭП объединенные единым технологическим процессом и размещенные на определенной территории.

Классификация электроприемников:

1 ЭП трехфазного тока напряжение до 1 кВ с частотой 50 Гц;

2 ЭП трехфазного тока напряжением выше 1 кВ с частотой 50 Гц;

3 ЭП трехфазного тока с частотой отличной от промышленной;

4 ЭП однофазного тока напряжением до 1 кВ с частотой 50 Гц;

5 ЭП постоянного тока напряжением до 1 кВ;

6 ЭП постоянного тока напряжением выше 1 кВ.

Систематизация потребителей электроэнергии осуществляется по техническим признакам: производственное назначение, производственные связи, режим работы, мощность, напряжение, род тока, территориальная размещенность, требования к надежности электроснабжения.

По степени надежности потребители электроэнергии разбиваются на три категории:

К первой категории относятся потребители перерыв в электроснабжении, которых, представляет опасность для жизни человека, значительный ущерб народному хозяйству, брак продукции, расстройству сложного технологического процесса, нарушение функций особо важных элементов коммунального хозяйства.

Особая группа выделяется с целью безаварийного останова производства с целью предотвращения угрозы жизни людей, взрывов, пожаров и повреждения основного дорогостоящего оборудования.

Ко второй категории относятся потребители, перерыв в электроснабжении которых, предполагает массовый недоотпуск продукции, массовый простой рабочих, механизмов и рабочего транспорта.

К третьей категории относятся все остальные потребители электрической энергии.

По режиму работы ЭП могут быть разделены на группы: по сходству режимов, то есть по сходству графиков электрических нагрузок. Деление потребителей на группы позволяет более точно определять электрическую нагрузку.

Различают три характерные группы ЭП:

1 ЭП в режиме продолжительной, неизменной или меняющейся нагрузки;

В этом режиме ЭП могут работать длительное время без превышения температуры отдельных частей электрической машины выше допустимой.

2 Кратковременная нагрузка - не настолько длительная, чтобы температура отдельных частей машины или аппарата могла достигнуть установившегося значения. А период их остановки таков, что они успевают охладиться до температуры окружающей среды.

3 ЭП работающие в режиме повторно кратковременного включения, в этом случае кратковременная работа машины или аппарата чередуется с кратковременными периодами отключения, при этом нагрев не превосходит допустимого, а охлаждение не достигает температуры окружающей среды.

По условию окружающей среды производственные помещения классифицируются:

1 по температуре воздуха;

1.1 нормальные t<30 ⁰С;

1.2 жаркие, длительно держится температура выше 30 ⁰С;

2 по влажности среды;

2.1 сухие, относительная влажность меньше 60%;

2.2 влажные относительная влажность больше 60%, но меньше 75%;

2.3 сырые, относительная влажность больше 75%, но меньше 100%;

2.4 особо сырые, относительна явлажность равна 100%; ъ

3 по пыли;

3.1 нормальная среда;

3.2 пыльная среда,

4 по врыво и пожароопасности.

4.1 по пожару и взрыву помещения делятся на категории А и Б - врыво и пожароопасные помещения.

1.2 Расчет трехфазных электрических нагрузок по первому этапу

Определение электрических нагрузок в системе электроснабжения (СЭС) промышленного предприятия выполняют для характерных мест присоединения приёмников электроэнергии. При этом отдельно рассматривают сети напряжением до 1 кВ и выше.

Номинальную мощность (активную P_ном и реактивную Q_ном) группы цехов определяют как алгебраическую сумму номинальных мощностей отдельных цехов.

Групповая номинальная (установленная) активная мощность:

, (3) гдеn - число цехов.

Групповая номинальная реактивная мощность:

(3)

Средние активные и реактивные мощности цехов:

,

(3)

Суммарные значения средней активной и реактивной мощности цехов:

, (4)

(5) где m - число цехов.

Определяется расчетная мощность на шинах 6-10 кВ ГПП с учетом коэффициента расчетной нагрузки, для высоковольтной схемы электроснабжения К_р=1.

Расчетные активная и реактивные мощности группы цехов выше 1 кВ:

, (6)

. (7)

Произведем расчет нагрузки по приведенному выше алгоритму. Исходные данные приведены в таблице1.

Таблица 1 - Исходные данные

Номер на плане	Наименование цехов	Установленная мощность Рном, кВт	Коэффициент использования ки	tgφ
1	2	3	4	5
1	Котельный цех	800	0,6	0,88
2

	Компрессорная станция (СД≈50% U↑ 1 кВ)	5760	0,7	0,62
3	Главный корпус	4400	0,85	0,33
4	Кузнечно-термический цех	3400	0,75	0,48
5	Литейный цех	6400	0,75	0,48
6	Плавающий док	480	0,45	1,33
7	Сухой док	600	0,45	1,33
8	Электроремонтный цех	800	0,75	0,48
9	Административные и бытовые помещения	100	0,85	0,33
10	Склад	40	0,85	0,33
11	Бытовая нагрузка	7600	0,85	0,33

Продолжение таблицы 1

1	2	3	4	5
12	Осветительная нагрузка	5000	0,85	0,33

Суммарные значения средней активной и реактивной мощности цехов находим по формулам (4) и (5):

Суммарные расчетные активная и реактивная мощности цехов равны:

Р_рΣ=27,52 МВт, Q_рΣ=12,19 МВ·Ар.

1.3 Выбор однолинейной схемы пункта приема электроэнергии и места его расположения

Схему ГПП выбирают с учетом установленной мощности потребителей электроэнергии и категории их надежности, характера электрических нагрузок и размещения их на генеральном плане предприятия, а также производственных, архитектурно-строительных и эксплуатационных требований. В общем случае схема ГПП включает в себя один или несколько понизительных трансформаторов и РУ высшего, среднего и низшего напряжений. Наиболее простыми и экономичными являются схемы подстанций без сборных шин на высшем напряжении. Такие схемы основаны на блочном принципе и рекомендуются к применению на все напряжения. Схемы с одной системой шин на первичном напряжении 110-220 кВ ГПП применяют при невозможности использовать блочные схемы без выключателей и без сборных шин.

Схемы с двумя системами сборных шин на высшем напряжении применяют в редких случаях на очень мощных ответственных подстанциях, имеющих большое число присоединений, включая транзитные линии. Распределительные устройства с двумя системами шин дороги, сложны в эксплуатации и требуют сложных блокировок.

Когда требуется гибкость оперативных переключений, а также частая ревизия выключателей по условиям их работы, применяют схемы с обходной системой шин. Схемы такого типа не являются характерными для промышленных предприятий, и их применяют на крупных узловых подстанциях районного назначения с большим числом присоединений.

Для разработки экономически целесообразной системы электроснабжения необходимо ГПП установить в центре электрической нагрузки.

Таблица 2 - Исходные данные для расчета ЦЭН

Номер на плане	Рр, кВт	Qр, кВ·Ар	Координата х	Координата у
1	480	422	30	13
2	4032	2500	30	14
3	3740	1234	62	52
4	2550	1224	141	12
5	4800	2304	126	53
6	216	287	47	82
7	270	359	47	82
8	600	288	135	85
9	85	28	95	107
10	34	11,22	30	105

Координаты ЦЭН определяются по следующим формулам:

, (8)

. (9)

По формулам найдем координаты ЦЭН, ЦЭН изображен на рисунке.

Рисунок 1 - Определение ЦЭН

Электроснабжение завода осуществляется с шин районной подстанции, линия связи ГПП с подстанцией равны десяти км.

1.4 Выбор числа и мощности трансформаторов КТП

При выборе числа и мощности цеховых трансформаторов одновременно решается вопрос об экономически целесообразной величине реактивной мощности, передаваемой через трансформаторы в сеть 0,4 кВ.

Число трансформаторов на КТП явно меньше или равно трем, следовательно, мощность трансформаторов определяется по формуле:

(10)

где Р_р - активная расчетная нагрузка, полученная по методу коэффициента расчетной нагрузки (первый этап) МВт;

N - число трансформаторов,

К_з - коэффициент загрузки трансформаторов, 0,75.

Определяется наибольшая реактивная мощность, которую выгодно передать через трансформаторы с сеть 0,4 кВ:

. (11)

Определяется суммарная мощность низковольтных компенсирующих устройств по первому этапу:

, (12)

где Q_р - реактивная нагрузка полученная по методу коэффициента расчетной нагрузки (первый этап).

Если Q_нку1<0, то первому этапу установка компенсирующих устройств не требуется, тогда Q_нку1=0.

Выбор суммарной мощности НКУ по второму этапу (т. е по этапу снижения потерь электроэнергии в трансформаторе или распределительных сетях)

, (13)

где γ - расчетный коэффициент определяется в зависимости от схемы питания КТП и дополнительных показателей К₁ и К₂. Коэффициент отвечает за оптимальное значение потерь в распределительной сети. К_{1 -} коэффициент зависящий от удельных приведенных затрат на КУ напряжением до 1 кВ и выше 1 кВ. К₂ - коэффициент определенный схемой сети.

Если Q_нку1<0, то Q_нку1=0.

Определение суммарной мощности НКУ и выбор фактических мощностей компенсирующих устройств.

. (14)

Произведем выбор числа и мощности трансформаторов КТП на примере котельного цеха.

кВ·А.

Итак, число трансформаторов мощностью 400 кВ·А на КТП равно двум.

Определяем наибольшую реактивную мощность, которую выгодно передать через трансформаторы с сеть 0,4 кВ:

кВ·Ар.

Определяем суммарную мощность низковольтных компенсирующих устройств по первому этапу:

кВ·Ар.

Выбираем суммарную мощность НКУ по второму этапу (т. е по этапу снижения потерь электроэнергии в трансформаторе или распределительных сетях):

кВ·Ар,

Суммарная мощность НКУ равна:

Q_нкуΣ=62+88=150 кВ·Ар.

Для компенсации реактивной мощности комплектные конденсаторные установки типа УК-0,38-50 У3.

Результаты расчета приведены в таблице.

Таблица 3 - Выбор числа и мощности трансформаторов КТП

Номер на плане	Рр, кВт	Qр, кВ·Ар	Sт, кВ·А	Nт	К2/К1	γ	QнкуΣ, кВ·Ар	Qнкуфакт, кВ·Ар
1	2	3	4	5	6	7	8	9
2	2016	1250	1600	2	10/9	0,28	354	1×324
3	3740	1234	2500	2	16/9	0,23	960	2×450
4	2550	1224	2500	2	16/9	0,23	74	1×75
5	960	460	1000	2	7/9	0,35	0	0
6	216	287	250	2	4/9	0,37	102	2×50
7	270	359	250	2	4/9	0,37	244	1×216
8	600	288	630	2	7/9	0,35	0	0
9 (9 и 10)	119	39	250	1	4/9	0,37	0	0

1.5 Выбор двух вариантов схемы внутреннего электроснабжения

На предприятиях применяются радиальные магистральные и смешанные схемы электроснабжения. Радиальной называется такая схема, в которой к одной линии подключена одна подстанция или один высоковольтный ЭП. Радиальные схемы применяются на предприятиях малой мощности, предприятиях, где нагрузка территориально разбросана и неупорядочена по своему расположению, на предприятиях на которых предъявляются высокие требования к надежности электроснабжения. В радиальных схемах на предприятиях используется глухое присоединение трансформаторов к кабельным линиям. Преимущество радиальных схем - высокая надежность, недостаток - большое количество коммутаций.

Магистральная схема - когда к одной линии подключено несколько понизительных подстанций. Магистральные схемы применяются в тех случаях, когда радиальные схемы являются не целесообразными или на предприятиях средней и крупной мощностей, или при упорядочном расположении электрических нагрузок.

В нашем случае целесообразно применить смешанную схему электроснабжения. В одну магистраль будем подключать не больше трех подстанций. Мартеновский цех и насосную станцию подключаем радиально. Высоковольтная нагрузка запитывается через распределительный пункт.

Два варианта схемы внутреннего электроснабжения завода представлены на рисунках.

Рисунок 2 - Первый вариант схемы электроснабжения

Рисунок 3 - Второй вариант схемы электроснабжения

1.6 Выбор номинального напряжения

Для выбора рационального напряжения используем метод планирования эксперимента. Факторами, наиболее влияющими на рациональное напряжение, являются следующие: суммарная нагрузка предприятия (S_Σ); средняя длина линии распределительной сети (l_ср); стоимость 1 кВт·года потерь электроэнергии (Δс₀); отношение нагрузки потребителей (6 кВ) ко всей нагрузке предприятия (β),%; отношение числа часов работы предприятия в году Т_г к числу часов использования максимума нагрузки Т_м.

Все влияющие факторы в математических моделях используют в кодированном виде, переход к которому осуществляют по форме:

, (15)

где x_i - кодированное значение фактора;

X_i - действительное значение фактора;

X_{i, б} - базовый уровень фактора;

ΔX_i - шаг варьирования фактора.

Кроме факторов, указанных выше, на выбор рационального напряжения решающее влияние оказывает схема распределения электроэнергии по территории промышленного объекта.

Для магистральной схемы:

(16)

Для определения рационального стандартного напряжения необходимо определить приведенные затраты для ближайшего большего и ближайшего меньшего к расчетному значению нестандартного.

Определение приведенных затрат для стандартных напряжений осуществляется также с помощью математических моделей, полученных с применение теории планирования эксперимента с учетом факторов, перечисленных выше.

Для магистральной схемы:

, (17)

. (18)

Расчет для первого варианта схемы электроснабжения завода.

Таблица 4 - Исходные данные

Суммарная мощность SΣ, кВ·А	Средняя длина линии lср, м	Тг, ч	Тм, ч	Δс0, руб/ (кВт·год)
18903	0,482	4500	3770	54

Таблица 5 - Расчет факторов

Факторы	Базовый уровень Xi, б	Шаг варьирования ΔXi	x1
x1 - SΣ, кВ·А	30000	20000	0,445
x2 - lср, км	0,6	0,4	-0,295
x3 - γ, руб/ (кВт·год)	70	30	-0,533
x4 -β,%	6	4	-1,5
x5 -a	1,3	0,1	-1,06

U_рац=10,028 кВ,

З_Σ6=98,998 тыс. руб/год,

З_Σ10=98,735 тыс. руб/год.

Рациональным стандартным напряжением для данной системы электроснабжения является напряжение 10 кВ.

Расчет для второго варианта схемы электроснабжения завода.

Таблица 6 - Исходные данные

Суммарная мощность SΣ, кВ·А	Средняя длина линии lср, м	Тг, ч	Тм, ч	Δс0, руб/ (кВт·год)
18903	0,452	4500	3770	54

Таблица 7 - Расчет факторов

Факторы	Базовый уровень Xi, б	Шаг варьирования ΔXi	x1
x1 - SΣ, кВ·А	30000	20000	0,445
x2 - lср, км	0,6	0,4	-0,37
x3 - γ, руб/ (кВт·год)	70	30	-0,533
x4 -β,%	6	4	-1,5
x5 -a	1,3	0,1	-1,06

U_рац=9,94 кВ,

З_Σ6=100,89 тыс. руб/год,

З_Σ10=100,6 тыс. руб/год.

Рациональным стандартным напряжением для данной системы электроснабжения является напряжение 10 кВ.

1.7 Выбор сечений линий 10 кВ

Для выбора сечений кабелей определяется расчетный ток, по таблице выбирается стандартное сечение, соответствующее ближайшему большему току.

Расчетный ток определяется по формуле:

. (19)

Далее определяется длительно допустимый ток для КЛ по выражению:

I_доп = I_{доп. табл.} × К₁ × К₂, (20)

где К₁ - коэффициент, учитывающий число работающих кабелей проложенных в земле, К₁=0,9;

К₂ - коэффициент, учитывающий температуру окружающей среды и допустимую температуру кабеля, К₂=1,11.

Условие допустимости по нагреву для КЛ-10 кВ:

I_доп I_{наиб. (}21)

Выбор сечений кабелей

Проведем расчет на примере магистрали ГПП-ТП2-ТП1.

кА,

I_доп=263·0,9·1,11=262,737 А.

Итак, для магистрали ГПП-ТП2-ТП1 выбираем кабель марки АПвП (алюминиевая жила изоляция из сшитого полиэтилена, оболочка из полиэтилена) сечением 95 мм².

Результаты расчета сведены в таблицу.

Таблица 8 - Результаты расчета

Линия	Рр, МВт	Qр, МВ·Ар	Iр, A	Iдоп, A	Марка и сечение кабеля
Первый вариант схемы
ГПП-ТП1-ТП4	3,03	1,646	199	240	АПвП (3×70)
ГПП-ТП2	4,032	2,5	274	329	АПвП (3×150)
ГПП-ТП3-ТП8	4,34	1,522	266	329	АПвП (3×150)
ГПП-ТП5	4,8	2,3	307	329	АПвП (3×150)
ГПП-ТП6-ТП7-ТП9	0,605	0,685	53	195	АПвП (3×50)
Второй вариант схемы
ГПП-ТП1	0,48	0,422	37	195	АПвП (3×50)
ГПП-ТП2	4,032	2,5	274	329	АПвП (3×150)
ГПП-ТП4	2,55	1,224	163	195	АПвП (3×50)
ГПП-ТП5	4,8	2,3	307	329	АПвП (3×150)
ГПП-ТП8-ТП7	4,61	1,881	287	329	АПвП (3×150)
ГПП-ТП6-ТП9	301	315	25	195	АПвП (3×50)

1.8 Выбор оптимального варианта схемы внутреннего электроснабжения

Для выбора оптимального варианта системы внутреннего электроснабжения сравним капиталовложения на два варианта сети.

К=ΣК_0i·l_i, (22)

где К_0i - стоимость кабеля тыс. руб. /км;

l_i - длина i-ого участка кабеля.

Таблица 9 - Капиталовложения в сеть

Линия	Длина линии, км	Сечение кабеля	Удельная стоимость, тыс. руб/км	Капиталовложения, тыс. руб.
1	2	3	4	5
Первый вариант схемы
ГПП-ТП1-ТП4	0,568	(3×70)	221,65	125,9
ГПП-ТП2	0,231	(3×150)	339,315	78,4
Продолжение таблицы 9
1	2	3	4	5
ГПП-ТП3-ТП8

	0,494	(3×150)	339,315	167,6
ГПП-ТП5	0,284	(3×150)	339,315	96,4
ГПП-ТП6-ТП7-ТП9	0,829	(3×50)	185,56	153,8
ИТОГО				622,13
Второй вариант схемы
ГПП-ТП1	0,263	(3×50)	185,56	48,8
ГПП-ТП2	0,231	(3×150)	339,315	78,4
ГПП-ТП4	0,458	(3×50)	339,315	155,4
ГПП-ТП5	0,284	(3×150)	339,315	96,37
ГПП-ТП3 - ТП8-ТП7	0,736	(3×150)	339,315	249,73
ГПП-ТП6-ТП9	0,736	(3×50)	185,56	136,6
ИТОГО				765,3

По результатам расчета видно, что дешевле первый вариант схемы электроснабжения, его и выбираем для завода.

1.9 Проверка сечений линий

Проверка сечений КЛ 10 кВ на термическую стойкость осуществляется следующим образом.

Определяется термически стойкое к токам КЗ минимально допустимое сечение, мм²:

, (23)

где В_кз - тепловой импульс, А^2. с;

С - температурный коэффициент, учитывающий ограничение допустимой температуры нагрева жил кабеля, значения которого приведены в табл.3.4 [8] и принимается для алюминиевых жил 95 А∙с^1/2/мм².

Тепловой импульс определяется по формуле:

, (24)

где Iк - ток трехфазного короткого замыкания, принимается равным в соответствии с условием 25 кА;

- время отключения тока короткого замыкания, 0,06 с;

Та - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ.

Постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ находится по формуле:

, (25)

где - суммарные активное и индуктивное сопротивления цепи КЗ, Ом.

Таблица 10 - Проверка сечений кабелей

Линия	Сечение кабеля, мм2	Индуктивное сопротивление хΣ, Ом/км	Активное сопротивление rΣ, Ом/км	Та	Тепловой импульс Вк, А2·с	Минимальное сечение Fmin, мм2
ГПП-ТП1-ТП4	(3×70)	0,177	0,443	0,0013	3,8·107	64,9
ГПП-ТП2	(3×150)	0,164	0, 206	0,0025	3,9·107	65,7
ГПП-ТП3-ТП8	(3×150)	0,164	0, 206	0,0025	3,9·107	65,7
ГПП-ТП5	(3×150)	0,164	0, 206	0,0025	3,9·107	65,7
ГПП-ТП6-ТП7-ТП9	(3×50)	0,184	0,641	0,0009	3,8·107	65,7

Выбранные сечения кабелей на всех участках СЭС 10 кВ, кроме магистрали ГПП-ТП6-ТП7-ТП9 выше минимального сечения по условию термической стойкости к току КЗ на шинах 10 кВ равного 25 кА. На магистрали ГПП-ТП6-ТП7-ТП9 увеличиваем сечение кабеля, принимаем кабель сечением (3×70).

1.10 Измерение и учет электроэнергии

На подстанциях устанавливают измерительные приборы, обеспечивающие учет расхода электроэнергии, активной и реактивной мощности, тока в линиях, напряжения.

Амперметры для измерения электрического тока устанавливают на всех трансформаторах и линиях, питающих приемники электроэнергии или их группы. Амперметры устанавливают в одной фазе. Три амперметра предусматривают только в тех цепях, где возможна несимметрия нагрузки фаз приемников (освещение, сварочные посты, конденсаторные батареи). Амперметры включают непосредственно в сеть или через трансформаторы тока.

Напряжение контролируют на каждой секции сборных шин всех РУ, причем вольтметр включают только на одно линейное напряжение, так как обычно в СЭС междуфазовые напряжения симметричны. Вольтметры подключают непосредственно при напряжении до 1000 В или через трансформаторы напряжения - при напряжении свыше 1000 В.

Для измерения активной и реактивной мощности на ГПП применяют трехфазные ваттметры с переключателем фаз напряжения, чтобы обеспечить измерение Р и Q одним ваттметром. Ваттметры активной и реактивной мощностей устанавливают на подстанциях, где требуется повседневный контроль за перетоком мощности более 4000 кВ·А по отдельным линиям, на синхронных двигателях, если необходим контроль за их работой, на подстанционных трансформаторах напряжением 110 кВ и выше. На трансформаторах напряжением до 35 кВ, мощностью 6300 кВ·А и более устанавливают только активный ваттметр. Подключают ваттметры через трансформаторы тока и напряжения.

Класс точности щитовых измерительных приборов должен быть не ниже 2,5.

Расход электроэнергии измеряется для коммерческого расчета с энергосистемой (расчетный учет) и контрольного расчета внутри предприятия (технический учет).

Счетчики коммерческого учета устанавливают обычно со стороны высшего напряжения, то есть на вводах от энергосистемы. Рассчитываются за электроэнергию с энергосистемой по одноставочному тарифу (только за потребленную активную энергию по показаниям счетчика) и по двухставочному тарифу (за потребленную активную энергию и за присоединенную мощность или за заявленную нагрузку в часы максимума нагрузки энергосистемы).

Для стимулирования мероприятий по компенсации реактивной мощности предусмотрена шкала скидок и надбавок к тарифу в зависимости от оптимальной и фактической реактивной нагрузок предприятия в часы максимальной нагрузки.

В соответствии с действующей тарифной системой требуется еще измерение 30-минутного максимума активной и реактивной нагрузок в часы максимума нагрузки энергосистемы. Для этого применяются специальные счетчики или специальные ваттметры максимальной мощности.

Технический учет организуется внутри предприятия - для контроля за удельными нормами расхода электроэнергии на единицу продукции, учета ее расхода на подсобные нужды, учета реактивной энергии и соблюдения планов электропотребления. При техническом учете применяются прогрессивные удельные нормы расхода электроэнергии и премиальная система поощрения за ее экономию.

2. Проектирование низковольтного электроснабжения цеха

2.1 Расчет трехфазных электрических нагрузок по первому этапу

Определение электрических нагрузок в системе электроснабжения (СЭС) промышленного предприятия выполняют для характерных мест присоединения приёмников электроэнергии. При этом отдельно рассматривают сети напряжением до 1 кВ и выше.

Номинальная (установленная) активная мощность приёмника электроэнергии - это мощность, указанная на заводской табличке или паспорте приёмника электроэнергии, при которой приёмник электроэнергии должен работать.

Для электроприёмников (ЭП) работающих в длительном режиме работы - это паспортная мощность.

Для ЭП в повторно-кратковременном режиме (ПКР) - это мощность, приведённая к номинальной длительной мощности.

Для электродвигателей:

, (26)

где ПВ - паспортная продолжительность включения.

Номинальную мощность (активную P_ном и реактивную Q_ном) группы электроприёмников (ЭП) определяют как алгебраическую сумму номинальных мощностей отдельных приёмников, приведённых к продолжительности включения ПВ = 1.

Групповая номинальная (установленная) активная мощность:

, (27) гдеn - число электроприёмников.

Групповая номинальная реактивная мощность:

(28)

Средние активные и реактивные мощности ЭП:

,

(29)

Суммарные значения средней активной и реактивной мощности групп ЭП:

, (30)

(31) где m - число цехов.

Определяется средневзвешенный коэффициент использования группы ЭП:

. (32)

Определяется эффективное число ЭП:

, (33)

Если окажется, что эффективное число ЭП больше фактического числа ЭП, то принимаем .

В зависимости от средневзвешенного коэффициента использования и эффективного числа ЭП определяется коэффициент расчетной нагрузки .

Расчетная активная мощность групп ЭП напряжением до 1 кВ:

, (34)

Расчетная реактивная мощность:

При и . (35)

При< 100 и . (36)

К расчётным силовым нагрузкам Р_{р. с} и Q_{p. c} добавляются осветительные нагрузки Р_{р. о} и Q_{p. o}.

(37)

(38)

Полная расчётная мощность:

(39)

Расчет осветительной нагрузки.

Для расчета освещения применяется метод удельной плотности нагрузок

, (40)

где α - удельная плотность нагрузки (24 Вт/м²), F - площадь помещения (в нашем случае площадь цеха равна 2592 м²).

Находим среднюю мощность

, (41)

затем реактивную мощность

, (42)

где tgφ=0,75.

Полная мощность равна

. (43)

Расчетный ток

, (44)

где U - напряжение сети, кВ

Разделим все ЭП на характерные группы с одинаковой активной мощностью Р_ном, коэффициентом использования К_и и tgj. Расчет производим в программе "ZAPUSK", расчеты приведенные в приложении А, результаты сведены в таблицу11.

Таблица 11 - Расчет нагрузок

Исходные данные

Средняя мощность группы ЭП

Эффек-тивное число ЭП, nэ

Коэффициент расчетной нагрузки, Кр

Расчетная мощность

Расчетный ток Iр, А

по заданию технологов

по справочным данным

Рс, кВт

Qс, кВт

Рр, кВт

Qр, кВт

Sр, кВт

Характерные категории ЭП, подключаемых к узлу питания

Количество ЭП

Номинальная мощность, кВт

Коэффициент использования, Ки

Коэффициент реактивной мощности, cosφ/tgφ

одного ЭП Рномmin/ Рномmax

общая

Станки

27

15/8,5

273,4

0,14

0,88/0,54

38,3

50,9

36

1,216

46,5

56

72,8

105,1

Вентустановки

2

48/48

96

0,64

0,75/0,88

61,44

54

2

5,84

96

84,7

128,03

184,8

Кран

2

25/25

38,7

0,35

0,5/1,73

13,6

23,5

2

5,84

38,7

22,8

44,9

64,9

Освещение

0,8

0,8/0,75

28

8,4

28

8,4

29,2

42,13

2.2 Расчет центра электрических нагрузок

При проектировании, с целью определения места расположения цеховой КТП строится картограмма нагрузок. Картограмма представляет собой размещение на генеральном плане цеха окружности, площадь которых соответствует выбранном масштабе расчетным нагрузкам.

Расчет центра ведется следующим образом.

Определяется условный центр электрических нагрузок i-го узла группы ЭП:

(45)

(46)

Так как мощность электроприемников меняется со временем, то координаты условного центра определяют для каждого часа и определяют математическое ожидание условного центра для суток:

(47)

(48)

Среднеквадратичное отклонение:

(49)

(50)

Угол поворота осей эллипса:

(51)

Полуоси эллипса рассеяния центров:

(52)

, (53)

где k - коэффициент корреляции.

(54)

На основании расчетных значений математического ожидания условного центра нагрузок, координат полуосей и угла поворота осей строится эллипс рассеяния нагрузок. Место расположения источника питания (ТП) выбирается в наиболее удобной его точке. Если по какой - либо причине (технологической, архитектурной, эллипс рассеяния попадает на территорию цеха и др.) нельзя расположить источник питания в зоне рассеяния нагрузок, то его смещают в сторону внешнего источника питания.

По приведенным выше формулам для автоматизации расчета используется программа “ZAPUSK".

Таблица 12 - Исходные данные

Номер на плане	Мощность, кВт	x	y
1	48	11	143
2	48	11	129
3…5	30	100	133
6…8	36	165	139
9…11	45	165	121
12…14	12	166	100
15…17	9	9	30
18.19	6,4	51	50
20…25	54	52	22
26…27	17	104	29
28…30	37,5	134	25
31…34	38	165	20
35…37	34,5	199	58
38	25	10	102
39	25	133	58
ЦЭН		99,123	79,02

2.3 Выбор числа и мощности трансформаторов КТП с учетом компенсации реактивной мощности

Расчет ведется аналогично расчету, приведенному в пункте 1.4

В таблицу сведенные исходные данные.

Таблица 13 - Исходные данные

РрΣ, кВт	QрΣ, кВт	К1/К2	γ	Кз
257,6	268,9	9/4	0,37	0,75

Определяем мощность трансформатора:

кВ·А.

Итак, на КТП устанавливаем один трансформатор мощностью 400 кВ·А.

Определяем наибольшую реактивную мощность, которую выгодно передать через трансформаторы с сеть 0,4 кВ:

кВ·Ар.

Определяем суммарную мощность низковольтных компенсирующих устройств по первому этапу:

кВ·Ар.

Выбираем суммарную мощность НКУ по второму этапу (т. е по этапу снижения потерь электроэнергии в трансформаторе или распределительных сетях):

кВ·Ар.

Суммарная мощность НКУ равна:

кВ·Ар.

Итак, для компенсации выбираем две батареи конденсаторов типа УК2-0,38-50 У3.

2.4 Расчет электрических нагрузок для выбора распределительной сети (II этап)

Сети напряжением до 1 кВ служат для распределения электроэнергии внутри цехов промышленных предприятий и осуществляют непосредственное питание электроприемников (ЭП). Схема внутрицеховой сети определяется технологическим процессом производства, планировкой помещений цеха, взаимным расположением ЭП и вводом питания, ТП, требованиям бесперебойности электроснабжения, технико-экономическими соображениями, условиями окружающей среды.

По своей структуре схемы электрических сетей цеха могут быть радиальными, магистральными и смешанными.

Радиальные схемы применяются при наличии сосредоточенных нагрузок с неравномерным распределением их по площади цеха, во взрыво - и пожароопасных и других цехах и выполняются кабелями или изолированными проводами. Они могут быть применены для нагрузок любой категории надежности.

Магистральные схемы целесообразно применять для питания силовых и осветительных нагрузок, распределенных относительно равномерно по площади цеха, а также для питания групп ЭП, принадлежащих одной технологической линии.

Одной из видов магистральных схем является схема БТМ (блок трансформатор - магистраль). Схемы БТМ широко применяются для питания цеховых сетей механических цехов машиностроительных предприятий с поточным производством. Магистральный шинопровод присоединяется непосредственно к выводам низкого напряжения трансформатора, а количество магистральных шинопроводов соответствует числу трансформаторов КТП. При магистральной схеме ЭП подключаются в любой точке шинопровода. Обеспечения надежности электроснабжения ЭП обеспечивается введением в схему резервной перемычки.

Наибольшее распространение имеют смешанные (комбинированные) схемы, сочетающие в себе элементы радиальных и магистральных схем и пригодные для любой категории электроснабжения. В смешанных схемах от главных питающих магистралей и их ответвлений ЭП питаются через РШ или ШРА в зависимости от расположения оборудования.

Расчет электрических нагрузок для выбора схемы электроснабжения по второму этапу рассчитывается для уточнения электрических нагрузок по элементам сети. Расчет ведется методом расчетного коэффициента в программе "ZAPUSK". Расчет приведен в приложении А, результаты расчета сведены в таблицы 15 и 16.

В качестве главной магистрали выбираем комплектный магистральный шинопровод марки ШМА4У3 с номинальным током 1600 А, длиной 97 м.

Рисунок 4 - Первый вариант схемы электроснабжения.

Рисунок 5 - Второй вариант схемы электроснабжения

Таблица 14 - Первый вариант распределительной сети цеха

Обозначение на плане	Расчётный ток, А	Фактическое число ЭП	Расчетная активная мощность, кВт	Расчетная реактивная мощность, кВ·Ар	Марка
ШРА1	33,7	9	13,5	19	ШРА4 на ток 250 А
ШРА2	39,3	10	15,3	22,5	ШРА4 на ток 250 А
ШРА3	25,8	8	10,3	14,5	ШРА4 на ток 250 А
ШТМ	32	1	19,4	11,8	ШТМ на ток 100 А
ШОС	42		27,9	8,4	ШОС-73 на ток 63 А
СП1	184,8	2	96	84,7	СП62-2/1 на ток 250 А
СП2	86,7	3	30	52	СП62-2/1 на ток 175 А
СП3	21,7	3	9	12	СП62-2/1 на ток 175 А
СП4	23,2	2	9,6	12,9	СП62-2/1 на ток 175 А

Таблица 15 - Второй вариант распределительной сети

Обозначение на плане	Расчётный ток, А	Фактическое число ЭП	Расчетная активная мощность, кВт	Расчетная реактивная мощность, кВ·Ар	Марка
ШРА1	33,7	9	13,5	19	ШРА4 на ток 250 А
ШРА2	54,9	16	18,3	33,4	ШРА4 на ток 250 А
ШТМ	32	1	19,4	11,8	ШТМ на ток 100 А
ШОС	42		27,9	8,4	ШОС-73 на ток 63 А
СП1	184,8	2	96	84,7	СП62-2/1 на ток 250 А
СП2	86,7	3	30	52	СП62-2/1 на ток 175 А
СП3	21,7	3	9	12	СП62-2/1 на ток 175 А
СП4	23,2	2	9,6	12,9	СП62-2/1 на ток 175 А

2.5 Выбор сечений проводников

Длительно протекающий по проводнику ток, при котором устанавливается наибольшая длительно допустимая температура нагрева проводника, называется предельно допустимым током по нагреву.

, (55) где I_ном - номинальный ток станка,

К=1,15 - поправочный коэффициент на условие прокладки кабелей.

Номинальный ток станка определяется по формуле:

(56)

где Р_ном - номинальная мощность ЭП;

η - номинальный КПД, (0,88-0,92).

Таблица 16 - Выбор марки и сечения кабелей, питающих ЭП

Номер на плане	Наименование ЭП	Рном, кВт	cos (φ)	Ip, А	Сечение, мм	Марка	Iдлдоп, А
1. .2	вентиляторы	48	0,75	100,4	4×25	АПвВг	117,3
3…5	сварочные агрегаты	10	0,5	31,4	4×4	АПвВг	35,65
6…8	токарные автоматы	12	0,88	31,4	4×4	АПвВг	35,65
9…11	зубофрезерные станки	15	0,88	39,2	4×6	АПвВг	46
12…14	круглошлифовальные станки	4	0,88	10,5	4×4	АПвВг	35,65
15…17	заточные станки	3	0,88	7,8	4×4	АПвВг	35,65
18…19	сверлильные станки	3,2	0,88	8,4	4×4	АПвВг	35,65
20…25	токарные станки	9	0,88	23,5	4×4	АПвВг	35,65
26…27	плоскошлифовальные станки	8,5	0,8	22,2	4×4	АПвВг	35,65
28…30	строгальные станки	12,5	0,88	32,7	4×4	АПвВг	35,65
31…34	фрезерные станки	9,5	0,8	24,8	4×4	АПвВг	35,65
35…37	расточные станки	11,5	0,88	30,07	4×4	АПвВг	35,65

Таблица 17 - Выбор марки и сечения кабелей, питающих СП

Силовой пункт	Ip, А	Сечение, мм	Марка	Iдлдоп, А
СП1	184,8	4×70	АПвВг	223,1
СП2	86,7	4×16	АПвВг	87,9
СП3	21,7	4×4	АПвВг	35,65
СП4	23,2	4×4	АПвВг	35,65

2.6 Выбор коммутационно-защитной аппаратуры

Согласно ПУЭ от перегрузок необходимо защищать силовые и осветительные сети, выполненные внутри помещений, в том числе и силовые сети, когда по условиям технологического процесса или режима их работы могут возникнуть длительные перегрузки.

Для защиты электрических сетей напряжением до 1 кВ применяют плавкие предохранители и автоматические выключатели.

Выбор аппаратов защиты производится с учетом следующих основных требований:

1. Номинальный ток и напряжение аппарата защиты должны соответствовать расчетному длительному току и напряжению электрической цепи. Номинальные токи расцепителей автоматических выключателей и плавких вставок предохранителей нужно выбирать по возможности меньшими по расчетным токам защищаемых участков сети или по номинальным токам отдельных ЭП в зависимости от места установки аппарата защиты с округлением до ближайшего большего стандартного значения.

2. Время действия аппаратов защиты должно быть по возможности меньшим и должна быть обеспечена селективность действия защиты соответствующим подбором аппаратов защиты и его защитной характеристики.

3. Аппараты защиты не должны отключать установку при перегрузках, возникающих в условиях нормальной эксплуатации, например при рабочих пиках технологических нагрузок, и т.п.

4. Аппараты защиты должны обеспечивать надежное отключение в конце защищаемого участка двух - и трехфазных КЗ при всех видах режима работы нейтралей сетей, а также однофазных КЗ в сетях с глухозаземленной нейтралью.

В курсовом проекте защита шинопроводов и КЛ, питающих СП, выполняется автоматическими выключателями, защита электроприемников осуществляется плавкими вставками предохранителей.

Выбор предохранителей

Плавкие предохранители выбирают по условиям:

, (57)

, (58)

где I_{ном. вст} - номинальный ток плавкой вставки, А;

I_{ном. эп} - номинальный ток отдельного ЭП, А;

I_пуск - пусковой ток ЭП.

, (59)

где К_п - кратность пуска, равная 5.

Выберем предохранители на примере станков 9…11, номинальная мощность равна 15 кВт и коэффициент мощность равен 0,6.

Пусковой ток двигателя зубофрезерного станка определяется по формуле

I_пуск1 =5·39,2 /2,5= 78,4 А

I_{ном. вст} > I_{ном 1} 80 >78,4

Выбираем номинальный ток плавкой вставки - I_{ном. вст} =80 А, предохранитель типа ПН2 100.

Произведем расчет для других групп станков на напряжение 380 В.

В таблице 18 приведены номинальные расчетные и пусковые токи для выбора плавких вставок и выбранные марки предохранителей с номинальными токами плавких вставок принятых в соответствии с расчетными номинальными и пусковыми токами соответственно.

Таблица 18 - Выбор предохранителей

Номер на плане	Наименование ЭП	Рном, кВт	Iном, А	Пусковой ток, А	Ток плавкой вставки, А	Марка предохранителя
1. .2	вентиляторы	48	100,4	200,8	250	ПН2 - 250
3…5	сварочные агрегаты	10	31,4	62,8	63	ПН2 - 100
6…8	токарные автоматы	12	21,4	42,8	63	ПН2 - 100
9…11	зубофрезерные станки	15	27,8	55,6	80	ПН2 - 100
12…14	круглошлифовальные станки	4	7,4	14,8	40	ПН2 - 100
15…17	заточные станки	3	5,56	11,12	40	ПН2 - 100
18…19	сверлильные станки	3,2	5,9	11,8	40	ПН2 - 100
20…25	токарные станки	9	16,7	33,4	50	ПН2 - 100
26…27	плоскошлифовальные станки	8,5	15,7	31,4	50	ПН2 - 100
28…30	строгальные станки	12,5	23,15	46,3 80 ПН2 - 100 31…34 фрезерные станки 9,5 17,6 35,2 50 ПН2 - 100 35…37 расточные станки 11,5 21,3 42,6 63 ПН2 - 100 Выбор автоматических выключателей В соответствии с требованиями автоматические выключатели выбирают по условиям: Iном. расц > 1,2·Iр (60) Iср. эл. > (1,25÷1,35) ·Iп, (61) где Iном. расц - номинальный ток расцепителя, А; Iр -расчетный ток нагрузки, А; Iп - пиковый ток, А; Iср. эл - ток срабатывания электромагнитного расцепителя. Iп = Iр + (кп-1) · Iном. max (62) где кп - кратность пуска; Iном. max - наибольший из токов группы ЭП, А; Iр - расчетный ток группы ЭП, А. Таблица 19 - Выбор автоматов для первого варианта схемы электроснабжения Обозначение на плане Расчетный ток, А Пиковый ток (Iп·1,25), А Ток катушки максимального расцепителя, А Тип выключателя ШМА 528,5 900,625 1000 ВА53-41 ШРА1 33,7 117,125 160 ВА53-39 ШРА2 39,3 111,625 160 ВА53-39 ШРА3 25,8 77,25 160 ВА53-39 СП1 184,8 471 500 ВА54-39 СП2 86,7 158,375 160 ВА53-39 СП3 21,7 42,125 160 ВА53-39 СП4 23,2 45 160 ВА53-39 ШОС 42 52,5 160 ВА53-39 ШТМ 32 165 250 ВА54-39 Таблица 20 - Выбор автоматов для второго варианта схемы электроснабжения Обозначение на плане Расчетный ток, А Пиковый ток (Iп·1,25), А Ток катушки максимального расцепителя, А Тип выключателя ШМА 528,5 900,625 1000 ВА53-41 ШРА1 33,7 117,125 160 ВА53-39 ШРА2 54,9 131,25 160 ВА53-39 СП1 184,8 471 500 ВА54-39 СП2 86,7 158,375 160 ВА53-39 СП3 21,7 42,125 160 ВА53-39 СП4 23,2 45 160 ВА53-39 ШОС 42 52,5 160 ВА53-39 ШТМ 32 165 250 ВА54-39 Для выбора одного из вариантов распределительной сети проводим технико-экономическое сравнение вариантов. Расчет проводим в программе "ZAPUSK". Стоимость первого варианта 1152 тыс. рублей, стоимость второго варианта 1199 тыс. рублей. Итак, для дальнейшего расчета выбираем первый вариант схемы электроснабжения цеха. 2.7 Проверка сечений проводников и коммутационно - защитной аппаратуры 2.7.1 Расчет токов короткого замыкания При электроснабжении электроустановки от энергосистемы через понижающий трансформатор начальное действующее значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ (IП0) в килоамперах без учета подпитки от электродвигателей следует определять по формуле: (63) Если электроснабжение электроустановки напряжением до 1кВ осуществляется от энергосистемы через понижающий трансформатор, то начальное значение периодической составляющей тока однофазного КЗ от системы, кА, следует рассчитывать по формуле: (64) Ударный ток трехфазного КЗ в электроустановках с одним источником энергии рассчитывается по формуле: (65) Токи КЗ считаем в точках наиболее приближенных и наиболее удаленных от КТП. Составим схему замещения: Рисунок 6 - Схема замещения Сопротивление системы определяется по следующей формуле: , (66) где - напряжение системы, в данном случае равно 10500 В; - напряжение базисной ступени, в данном случае равно 400 В; - трехфазный ток короткого замыкания системы (18 кА). мОм Для трансформатора ТМ-400/10: ΔРк=5,5 кВт, Uк=4,5%, Uнн=0,4 кВ. Полное сопротивление силового трансформатора: (67) Активное сопротивление силового трансформатора: мОм Индуктивное сопротивление силового трансформатора мОм (68) Сопротивления шинопроводов и кабелей определяются по формуле: (69) где и - удельные сопротивления шинопровода или кабеля, мОм/м, - длина шинопровода или кабеля, м. Значения удельных сопротивлений шинопроводов и кабелей: rшма=0,021 мОм/м, хшма=0,021 мОм/м, rшра1,2=0,21 мОм/м, хшра1,2=0,21 мОм/м,; 4 мм2 - r=7,81 мОм/м, х=0,095 мОм/м; Значения сопротивлений автоматических выключателей берем из таблицы 2,54 /6/, Ха1=0,07 мОм, Ха2=0,1 мОм, Rа1=0,07 мОм, Rа2=0,1 мОм. По справочным данным определяем суммарные сопротивления переходных контактов на шинах, вводах и выводах аппаратов в месте КЗ, rпер=15 мОм, rпер=20 мОм и rпер=25 мОм. Сопротивление трансформатора Х1тр=Х2тр=Х0тр. Для автоматических выключателей, сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательностей также, равны между собой. Таблица 21 - Токи короткого замыкания Точка Трехфазный ток КЗ, кА Однолфазный ток КЗ, кА Ударный ток КЗ, кА К1 15,3 15,2 21,6 К2 11,3 11,2 15,9 К3 3,04 3,04 4,3 К4 11,13 11,13 15,7 К5 2,7 2,7 3,9 К6 10,8 10,8 15,3 К7 5,4 5,4 7,76 К8 10,65 10,65 15 К9 4,7 4,7 6,7 2.7.2 Проверка выбранных сечений проводников по потери напряжения Для оценки правильности выбора сечений проводников необходимо провести проверку выбранных кабельных линий и шинопроводов. Выбранные по длительному току и согласованные с током защиты аппаратов сечения внутрицеховых электрических сетей должны быть проверены на потерю напряжения. Нормированных значений для потери напряжения не установлено. Однако, зная напряжение на шинах источника питания и подсчитав потери напряжения в сети, определяют напряжение у потребителя. Проверка КЛ и шинопроводов осуществляется по потери напряжения: , (70) где cos (φ) и sin (φ) - принимается средневзвешенное значение коэффициента мощности, l - длина линии, м; Ip- расчетный ток в линии, А. Допустимая потеря напряжения ΔUдоп. = +5%; Условие проверки на потерю напряжения: ΔU < ΔUдоп. (71) Произведем расчет потерь напряжения и сведем в таблицы 22, 23. Таблица 22 - Проверка кабеля Номер на плане Номинальный ток, А Длина линии, м Сечение кабеля, мм2 Потеря напряжения,% 1 2 3 4 5 1. .2 100,4 1,6 4×25 0,056 3…5 31,4 3 4×4 0, 194 6…8 31,4 6,8 4×4 0,44 9…11 39,2 1,2 4×6 0,065
12…14	10,5	1	4×4	0,027
15…17	7,8	6	4×4	0,12
18…19	8,4	4	4×4	0,069
20…25	23,5	1	4×4	0,048
26…27	22,2	3	4×4	0,137
28…30	32,7	5,6	4×4	0,378
31…34	24,8	1,6	4×4	0,082
35…37	30,07	7,6	4×4	0,471

Таблица 23 - Проверка шинопроводов

Шинопровод	Длина, м	Расчетный ток, А	Потеря напряжения,%
ШМА 1600	97	528,5	0,653
ШРА4 250	16,6	33,7	0,071
ШРА4 250	16	39,3	0,08
ШРА4 250	19	25,8	0,062
СП1	3,6	184,8	0,474
СП2	0,6	86,7	0,133
СП3	4,8	21,7	0,267
СП4	2	23,2	0,119

Так как ΔU во всех элементах сети меньше ΔU_доп = +5%, то для всех КЛ и шинопроводов условие по потере напряжения соблюдается.

2.7.3 Проверка шинопроводов на электродинамическую стойкость

Шинопроводы проверяются на электродинамическую стойкость по условию:

i_уд< i_дин, (72)

где i_{уд. доп} - допустимая электродинамическая стойкость, кА.

Таблица 24 - Проверка шинопроводов на электродинамическую стойкость

Шинопровод	iуд, кА	i дин, кА	Условие проверки
ШРА4на 250 А	14,6	15	iуд< iдин
ШМА на1600 А	21,6	70	iуд< iдин,

Так как ударный ток шинопроводов меньше амплитудного значения электродинамической стойкости, то условие на электродинамическую стойкость соблюдается.

2.7.4 Проверка выбранных автоматических выключателей

Выбранные аппараты защиты необходимо проверять по чувствительности к токам КЗ. Проверка по чувствительности к токам КЗ осуществляется по условию:

I ⁽¹⁾ _кзmin > 3 · I_ср. _эл, (73)

где I ⁽¹⁾ _кзmin - минимальный ток однофазного КЗ, А;

I_{ср. эл} - ток срабатывания электромагнитного расцепителя, определяется по паспортным данным в зависимости от пределов регулирования времени срабатывания.

Выполним проверку по чувствительности в наиболее удаленных местах схемы.

Таблица 25 - Проверка автоматических выключателей по чувствительности к токам КЗ

Элемент сети	Тип выключателя	I (1) кз min, А	Iср. эл, А	I (1) кзmin > 3 · Iср. эл,
ШРА4 250	ВА53-39	11200	160	11200>480
ШМА1600	ВА53-41	15200	1000	15200>3000
СП1	ВА54-39	10650	500	10650>1500 СП2 ВА53-39 10650 160 10650>480 СП3 ВА53-39 10650 160 10650>480 СП4 ВА53-39 10650 160 10650>480 2.7.5 Проверка выбранных предохранителей Проверка по согласованию выбранной вставки с сечением выбранного кабеля осуществляется по условию: Iв < 3 · Iдл. доп, (74) где Iв - номинальный ток плавкой вставкой, А; Iдл. доп - длительно допустимый ток, А. Проверка по согласованию теплового расцепителя с сечением выбранных элементов сети для вариантов представлены в таблице 26. Таблица 26 - Проверка плавких вставок предохранителей № ЭП по списку Ток номинальный, А Ток плавкой вставки, А Марка предохранителя Длительно допустимый ток, А Iв <3· Iдл. доп 1. .2 100,4 250 ПН2 - 250 102 250 < 306 3…5 31,4 63 ПН2 - 100 31 63 <93 6…8 31,4 63 ПН2 - 100 31 63 < 93 9…11 39,2 80 ПН2 - 100 40 80 <120 12…14 10,5 40 ПН2 - 100 31 40 < 93 15…17 7,8 40 ПН2 - 100 31 40 < 93 18…19 8,4 40 ПН2 - 100 31 40 < 93 20…25 23,5 50 ПН2 - 100 31 50 < 93 26…27 22,2 50 ПН2 - 100 31 50 < 93 28…30 32,7 80 ПН2 - 100 31 80 < 93 31…34 24,8 50 ПН2 - 100 31 50 < 93 35…37 30,07 63 ПН2 - 100 31 63 < 93 2.8 Построение карты селективности Карта селективности строится в логарифмическом масштабе: по оси абсцисс откладываются токи - расчетные, пиковые и кз; по оси ординат - времена продолжительности пиковых токов и времена срабатывания защит по защитным характеристикам. Проверим выбранную коммутационную аппаратуру по условию селективности. Исходя из расчета токов КЗ. Рисунок 7 - Карта селективности 1 - номинальный ток двигателя; 2 - пусковой ток двигателя; 3 и 4 - расчетный и пиковый токи ШРА; 5, 6 - расчетный и пиковый токи ШМА, 7,8,9 - токи КЗ в точках К1, К2, К3; 12 - характеристика плавкой вставки 100 А предохранителя, 10 - характеристика автомата с расцепителем 500 А, 11 - характеристика автомата с расцепителем 1000 А. 2.9 Конструктивное исполнение низковольтной сети Электрическая сеть цеха выполнена шинопроводами и кабельными линиями. Магистральные сети выполнены закрытыми шинопроводами. Такой шинопровод называют комплектным, так как он поставляется в виде отдельных сборных секций, которые представляют собой три или четыре шины, заключенные в оболочку и скрепленные самой оболочкой или изоляторами - клещами. Для выполнения прямых участков линий служат прямые секции, для поворотов - угловые. Соединение секций на месте монтажа выполняется сваркой, болтовыми или штепсельными соединениями. Магистральные шинопроводы крепят на высоте 3-4 метра над полом помещения на кронштейнах или специальных стойках. Это обеспечивает небольшую длину спусков к распределительным магистралями. Отдельные приемники подключают к ШРА через ответвительные коробки или кабелем проложенным в металлорукавах. Присоединение ШРА к ШМА осуществляется кабельной перемычкой, соединяющей вводную коробку ШРА с ответвительной секцией ШМА. Крепление ШРА выполняется на стойках на высоте 1,5 м над полом. Заключение В представленном курсовом проекте спроектирована и рассчитана система электроснабжения ремонтно-механического цеха и системы внутреннего электроснабжения судоремонтного завода. В проекте произведены расчеты электрических нагрузок для выбора трансформаторов КТП (по первому этапу), расчеты электрических нагрузок для выбора цеховой сети (по второму этапу). Основными критериями при проектировании являются техническая применимость и экономичность проекта. На основании экономической оценки принимается схема электроснабжения первого варианта. Эта система электроснабжения включает: В качестве источника питания цеха принята схема БТМ блок трансформатор (400 кВ·А) - магистраль с одним трансформатором и комплектным шинопроводом в качестве главной магистрали, длиной 97 м, устанавливаемого на высоте 6 м. Разводка сетей цеха производится с помощью трех ШРА, устанавливаемых на высоте 6 м и СП питаемых от ШМА. ЭП подключаются через кабельные спуски, прокладываются в металлических рукавах. Защита производится автоматическими выключателями (для ШМА, ШРА и СП) и предохранителями (для электроприемников). Внутреннее электроснабжение завода выполнено по смешанной схеме. Цеха с высоковольтной нагрузкой подключены радиально. В каждом цехе установлено по одной двухтрансформаторной подстанции. Высоковольтные ЭП подключаются через распределительный пункт. В ходе расчета выбраны и проверены сечения линий 10 кВ. Библиографический список 1. Барыбин Ю.Г. "Справочник по проектированию электроснабжения", М.: "Энергоатомиздат", 1990. 2. Блок В. М.: "Пособие к курсовому и дипломному проектированию", М.: "ВШ", 1990. 3. Неклепаев Б.Н. "Электрическая часть электростанций", М.: "Энергоатомиздат", 1989. 4. ПУЭ, М.: "Энергоатомиздат", 2000. 5. Справочник по проектированию электрических сетей и электрооборудования под ред. Барыбина Ю.Г., Федорова Л.Е. и др., М.: "Энергоатомиздат", 1991. 6. Справочник электромонтера. Под ред. А.Д. Смирнова. Смирнов Л.П. Монтаж кабельных линий, М.: Энергия, 1968. 7. Трунковский А.Е. "Обслуживание электрооборудования промышленных предприятий", М: Высшая школа, 1977. 8. Указания по расчету электрических нагрузок. ВНИПИ "Тяжпромэлектропроект" №358-90 от 1 августа 1990г. 9. Фёдоров А.А., Старкова Л.Е. "Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования", М.: "Энергоатомиздат", 1987. 1. Реферат Концепция экосистемы 2. Реферат Мировой рынок ценных бумаг 3. Контрольная работа Исследование уровня креативности менеджеров по рекламе 4. Контрольная работа Арматура и узлы электрифицированного транспорта 5. Биография Есенин - Сергей Александрович 6. Реферат на тему Legal Prostitution Vs Illegal Prostitution Essay Research 7. Реферат Вплив фінансів на суспільне виробництво та їх роль у ринковій економіці 8. Реферат на тему Клініко патогенетичне об рунтування застосування амізону в комплексному лікуванні генералізованого 9. Курсовая на тему Уч т и аудит нематериальных активов 10. Реферат Самореализация личности Bukvasha Правила Контакты