Контрольная работа Расчет балки таврового сечения по двум группам предельных состояний
Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-25Поможем написать учебную работу
Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
от 25%
Подписываем
договор
КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА
«Расчет балки таврового сечения по двум группам предельных состояний»
Задание и исходные данные
1. Рассчитать арматуру тавровой балки;
2. Рассчитать максимальный прогиб.
| Номер варианта | Номер схемы | Нагрузка , кН/м | Нагрузка , кН/м | Длина , м | , м | , м | , м | , м |
| 12 | 2 | 14,4 | 8 | 6,0 | 0,5 | 0,15 | 0,15 | 0,5 |
схема 2 – шарнирно опертая балка нагружена сосредоточенной силой
1. Определение значений поперечных сил и изгибающих моментов.
Для нахождения значений поперечных сил и изгибающих моментов, действующих в сечении балки, составляем уравнения равновесия сил и моментов:
Тогда реакции опор равны:
Для построенния эпюры изгибающих моментов рассмотрим два участка:
I:
II:
Опасное сечение в середине пролёта, максимальное значение изгибающего момента
Строим эпюры Рис. 1.
2. Подбор продольной арматуры
Выбираем бетон класса В20 (Rb=10,5 МПа при gb2 = 0,9); арматуру класса A-III (Rs
= 365 МПа).
h0 = 500 – 40 = 460 мм. Расчет производим согласно п. 3.22 [2] в предположении, что сжатая арматура по расчету не требуется.
Рис. 2 Сечение балки. Положение границы сжатой зоны
Расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b =
= 500 мм согласно п. 3.18 [2].
Вычислим значение am:
т.е. сжатая арматура действительно не требуется.
Площадь сечения растянутой арматуры вычислим по формуле (23) [2]. Для этого по табл. 20 [2] при am
= 0,181 находим z методом интерполяции:
| z | am |
| 0,900 | 0,180 |
| 0,895 | 0,188 |
тогда
Принимаем 2 Æ 20 (As
= 6,28 см2=628 мм2) + 2 Æ 22 (As = 7,6 см2=760 мм2).
As
= 13,88 см2= 1388 мм2
3. Подбор поперечной арматуры
Расчет железобетонных элементов на действие поперечной, силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия
где Q
– поперечная сила в нормальном сечении, принимаемом на расстоянии от опоры не менее h0, Q
=67,2 кН;
jw1 – коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к оси элемента, и определяемый по формуле
j
w
должен быть не более 1,3; поэтому принимаем j
w1=1,3
j
b1 – коэффициент, определяемый по формуле
здесь b
– коэффициент, принимаемый равным для тяжелого бетона – 0,
Rb = 10,5 МПа для выбранного бетона.
Рассматриваем участок балки на длине
Из условия сварки принимаем диаметр хомутов 6 мм арматуры A-III.
Первоначально задаёмся шагом хомутов в приопорном участке балки
Шаг хомутов в пролёте балки
При этом шаг должен быть не более
Уточняем шаг хомутов в пролёте
Количество хомутов в приопорных участках
Рис. 2 Продольное сечение балки. Хомуты поперечной арматуры.
Спецификация арматуры
| Обозначение арматуры | Длина, м | Кол-во хомутов, шт. | Масса 1 м, кг | Масса общая, кг | Масса всех элементов каркаса, кг |
| A-III Æ 20 | 5,4 | 2 | 2,466 | 26,633 | |
| A-III Æ 22 | 5,4 | 2 | 2,984 | 26,633 | |
| A-III Æ 6 | | 15 | 0,222 | |
Список литературы
1. СНиП 52–01–2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. М., 2004. С. 24.
2. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01–84). М.: ЦНИИПромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР, 1989. 192 с.
3. СНиП 2.01.07–85. Нагрузки и воздействия. М., 1988. 34 с.
