Федеральное агентство по образованию

Пермский государственный технический университет

Курсовой проект

по дисциплине МЗР:

"Автогрейдер ДЗ-122 с дополнительным оборудованием для скалывания льда"

Пермь 2009

Содержание

Введение

Патентный поиск

1. Определение основных параметров автогрейдера

2. Тяговый расчёт автогрейдера

3. Расчёт на прочность оборудования автогрейдера

   1. Расчёт основной рамы

   2. Расчёт тяговой рамы

   3. Расчёт отвала

4. Расчёт механизмов управления рабочим оборудованием автогрейдера

   1. Механизм подъёма отвала

   2. Механизм поворота отвала

   3. Механизм изменения угла резания отвала

   4. Механизм выдвижения отвала

   5. Механизм выноса тяговой рамы в сторону

5. Расчёт автогрейдера на устойчивость

   1. Расчёт продольной устойчивости

   2. Расчёт поперечной устойчивости

6. Расчёт производительности автогрейдера

7. Гидравлическая система автогрейдера

8. Техника безопасности

Список литературы

Введение

Автогрейдеры представляют собой самоходные планировочно- профилировочные машины, основным рабочим органом которых является полноповоротный грейдерный отвал с ножами, установленными под углом к продольной оси автогрейдера. Отвал размещён между передним и задним мостами пневмоколёсного ходового оборудования. При движении автогрейдера ножи срезают грунт и отвал сдвигает его в сторону.

Автогрейдеры применяют для планировки и профилирования дорог, сооружения высоких насыпей и профильных выемок, отрывки дорожного корыта и распределения в нём каменного материала, зачистки дна каналов, планировки территорий, засыпки траншей, рвов, канав и ям, а также очистки дорог, строительных площадок, городских магистралей и площадей от снега в зимнее время. Автогрейдеры используются на грунтах I …III категорий. При работе автогрейдер совершает ряд последовательных проходов: резание грунта, его перемещение, разравнивание и планировка поверхности сооружения. Современные автогрейдеры конструктивно подобны и выполнены в виде самоходных трёхосных машин с полноповоротным грейдерным отвалом, с механической или гидромеханической трансмиссией и гидравлической системой управления рабочими органами.

Автогрейдеры могут быть использованы для киркования грунта и изношенного полотна автомобильных дорог, а также для перемешивания грунтов с добавками и вяжущими материалами на полотне дороги. Все рабочие операции автогрейдеры осуществляют при продольных проходах машин с помощью основного рабочего оборудования – отвала с различными приспособлениями (уширителем, удлинителем, откосником, кюветоочистителем) и навесного оборудования (бульдозерного отвала, кирковщика, снегоочистителя, смесителя и пр.)

Автогрейдер состоит из следующих основных частей: длинной и выгнутой в средней части основной рамы, служащей для установки на ней всех механизмов автогрейдера и опирающейся сзади на заднюю тележку, снабжённую балансирами с ведущими колёсами, а спереди на переднюю ось с управляемыми колёсами; двигателя, закреплённого сверху рамы над задней тележкой; трансмиссии, передающей вращение от двигателя к ведущим колёсам, гидронасосам и пр.; отвала, расположенного в пространстве под выгнутой узкой в плане частью рамы, называемой хребтовой балкой, на специальной тяговой раме, закреплённого с помощью сферического шарнира на концевой части хребтовой балки над передней осью и двух гидроцилиндров подъёма отвала, установленных на кронштейнах с двух сторон хребтовой балки в её самой приподнятой части; кабины с органами и пультом управления и сиденьем машиниста; дополнительного оборудования (отвала бульдозера, кирковщика и др.) с гидроцилиндра для их привода; капота с откидными стенками, закрывающего двигатель, и электоросистемы сигнализации и освещения.

Над тележкой удачно скомпонованы двигатель с системами его запуска и радиатором охлаждения, закрытыми капотом; элементы трансмиссии и кабина со всем оборудованием. При такой компоновке создаётся полезная нагрузка на ведущие колёса и , кроме того, из кабины машиниста открывается достаточно хороший обзор по ходу машины и на всё зону расположения отвала, что позволяет машинисту автогрейдера непосредственно наблюдать за самим процессом обработки грунта на дороге при любых положениях отвала в пространстве. Расположение ведущих колес задней тележки непосредственно под двигателем и под кабиной машиниста с расположенными внутри органами управления, позволяет также удачно скомпоновать трансмиссию, сделать несложной систему управления ею.

С целью повышения поперечной устойчивости на наклонных поверхностях на автогрейдерах предусмотрен наклон передних колёс, осуществляемый с помощью специально механизма. Благодаря наклону передние колёса всегда занимают вертикальное положение на уклонах, и поэтому машина более устойчива против поперечного опрокидывания.

На автогрейдере применена гидромеханическая трансмиссия, в которой вместо муфты сцепления установлен гидротрансформатор, позволяющий автоматически в широких пределах менять крутящий момент на колёсах и их скорость в зависимости от возникающего на колёсах сопротивления. Это упрощает механическую часть трансмиссии, улучшает условия труда машиниста, тяговые свойства автогрейдера и его проходимость, снижает динамические нагрузки в трансмиссии. Применение гидротрансформатора повышает производительность автогрейдера, особенно при тяжёлых режимах работы, хотя несколько удорожает конструкцию автогрейдера.

Патентный поиск

Анализируя изобретения, решаю остановиться на рабочем органе для очистки покрытий от льда и уплотненного снега, установленном на раме автогрейдера спереди, в место дополнительного отвала.

Рабочий орган для очистки покрытий от льда и уплотненного снега, содержащий раму с закрепленным на ней валом, на котором установлены зубчатые диски с центральным отверстием большего диаметра, чем диаметр вала, отличающийся тем, что, с целью повышения качества очистки, он снабжен подпружиненным и регулируемым в радиальном направлении упором, смонтированным в центральном отверстии каждого диска для взаимодействия с кулачком, расположенном на приводном валу.

1. Определение основных параметров автогрейдера

Берем за основу автогрейдер ДЗ-122.

Техническая характеристика автогрейдера ДЗ-122:

Тип автогрейдера………….средний

Мощность двигателя, кВт……………………………….99

Размеры отвала, м:

длина...............................................................3,72

высота.....................................................0,62

Угол наклона отвала, град......................................40...90 (50)

Угол резания, град..............................................30...70 (40)

Угол поворота отвала, град.............................................360°

Вынос отвала в сторону, м............................................0,81

Высота подъема отвала, м...................................0,4

Колесная формула..............................................1x2x3

Давление в гидроприводе, МПа...............................10

Колея колес, м:

передних.....................................................2,0

задних....................................2,0

База, м...........................................................................5,83

Радиус поворота, м.......................................14

Тип трансмиссии............................гидромеханическая

Дорожный просвет, м...............................................0,4

Скорости передвижения, км/ч:

вперед...............................................7,4…43

назад.................................................7,7;25,2

Габаритные размеры, мм:

длина.................................................................9450

ширина.............................................................2500

высота............................................................................3500

Эксплуатационная масса, т……………………………14,7

К основным параметрам и размерам автогрейдера (грейдера) относятся: масса, длина L_отв и высота Н отвала, боковой вынос отвала l, дорожный просвет С и заглубление отвала h, угол резания ножа α, углы захвата φ и наклона υ отвала, колесная база L_б, колея передних и задних колес В_П и В_З, колесная формула АхВхД. Определим оптимальную силу тяжести автогрейдера можно по заданным площади поперечного сечения S кювета автодороги и необходимому для создания земляного полотна числу проходов:

где т - коэффициент, учитывающий неравномерность сечений стружки при последовательных проходах, принимают т=1,35;

S - площадь сечения треугольного кювета, S = 2,25 h_К² =2,25*0,6² =0,81 м² (здесь h_к - глубина кювета, h_к= 0,6 м);

k - удельное сопротивление грунта резанию, k=130 кПа;

ψ - коэффициент, учитывающий колесную формулу автогрейдера, ψ=0,75, при формуле 1x2x3;

φ_сц - коэффициент сцепления при буксовании колес 18 ... 22 %, φ_сц=0,45;

п - число проходов при устройстве земляного полотна в нулевых отметках, для грунтов II категории п = 4.

Сила тяжести автогрейдера (в кН), приходящаяся на его задний мост,

G₂ = (0,7 ...0,75)*G =0,7*105,3 =73,7 кН,

где G - вес автогрейдера, G = 105,3 кН.

Сила тяжести автогрейдера (в кН), приходящаяся на его передний мост,

G₁ = G-G₂=105,3-73,7 = 31,6 кН.

Сцепной вес автогрейдера (вес, приходящийся на ведущие колеса, кН):

G_сц= ψ₁G = 0,75*105,3 =79 кН,

где ψ₁ - коэффициент, определяемый колесной схемой автогрейдера, для схемы 1x2x3, ψ₁=0,7 ... 0,75.

Необходимая при рабочем режиме мощность двигателя

N_р.р.=(N_пол+ N_дв + N_букс)/k₁η= (52,7 + 10,5 + 10,5) / 1*0,76 =97 кВт,

где N_пол - полезная мощность, кВт:

(V_ф - фактическая скорость

перемещения машины, V_ф=4 км/ч; φ_сц - коэффициент сцепления, φ_сц = 0,6);

N_дв - мощность, затрачиваемая на перекатывание:

(f - коэффициент сопротивления качению, f= 0,09);

N_букс - мощность, затрачиваемая на пробуксовку:

(-коэффициент буксования, 0,18);

k₁ - коэффициент, учитывающий уменьшение мощности двигателя в условиях неустановившейся нагрузки, для гидромеханической трансмиссии k₁=1;

η – КПД трансмиссии, для гидродинамической трансмиссии η=0,76. Мощность двигателя, определяемая для транспортного режима:

где f - коэффициент сопротивления качению, для случая движения автогрейдера по твердому пути f = 0,04;

- максимальная скорость движения автогрейдера, принимают равной 40 км/ч.

Из найденных двух значений мощности выбираем максимальную и далее используем ее в расчетах. Найденная максимальная мощность совпадает с номинальной мощностью рассчитываемого автогрейдера.

Длину отвала рассчитывают по формуле

L_отв =(0,7 ... 0,76) + 1,2 = 0,76+ 1,2=3,7 м,

где т_а - масса автогрейдера, т_а = G/g = 105,3 / 9,81 = 10,7 т.

Высота отвала

H_отв= 0,2 L_отв- 0,12 = 0,2*3,7-0,12 = 0,62 м.

Радиус кривизны отвала

К =H_отв/ (соsψ + соsψ) = 0,62 / (соs65° + соs50°) = 0,58 м.

В поперечном сечении профиль отвала обычно очерчивается по дуге окружности (рис. 1). При таком профиле стружка вырезаемого грунта, перемещаясь по отвалу вверх, поворачивается на нем в направлении его движения и, дойдя до верхней кромки отвала, рассыпается или опрокидывается перед ним, образуя призму грунта. Чтобы исключить пересыпание грунта за отвал, угол опрокидывания ψ принимают равным 65 ... 70°. При установке углов должно быть обеспечено равенство

α + ω + ψ= π,

т.е. ω = π-α-ψ =180°-50°-65°= 65°.

Рис 1. Поперечный профиль отвала

База автогрейдера выбирается из условия возможности разворота отвала (рис. 2):

L = L₁ + 0,5D + 0,5Δ' = 4,45 + 0,5*1,2 + 0,5*0,6 = 5,35 м,

где L - база трехосного автогрейдера;

Рис.2. Ходовое устройство автогрейдера

Размеры b и L_отв и cвязанного с ними радиуса поворота R автогрейдера (см.рис.2) выбирают такими, чтобы машина имела наименьшие размеры. Однако назначение наименьших величин этих параметров обусловливается следующим. Устойчивость движения автогрейдера при вырезании стружки с наибольшей шириной захвата обеспечивается, если колеса автогрейдера идут по краям забоя. Размеры b и L_отв берут из технической характеристики рассчитываемого автогрейдера.

Все данные определяют по чертежу или берут из технической характеристики стандартного автогрейдера.

2. Тяговый расчет автогрейдера

В процессе работы автогрейдера возникают различного характера и разной величины силы сопротивления его движению.

Для определения сопротивлений, возникающих в рабочем режиме при резании и перемещении грунта автогрейдером определенного типа, должны быть известны род грунта и его характеристики, размеры отвала и углы его установки, вес автогрейдера.

Тяговый расчёт автогрейдера позволяет оценить возможности тягача при транспортировании грунта с подрезанием стружки. Для нормального протекания процессов резания, перемещения грунта или планирования поверхностей необходимыми являются условия ΣW≤Т_н и ΣW≤T_φ, где Т_н - номинальное значение силы тяги автогрейдера на используемой передаче:

где - КПД трансмиссии;

V- скорость движения, V= 4 км/ч = 1,1 м/с.

Предельное значение тягового усилия по сцеплению с грунтом:

где – сцепной , =ψ₁ =105,3*0,75=79 кН,

φ_сц - коэффициент сцепления колес с грунтом, φ_сц = 0,6.

Суммарное сопротивление копанию автогрейдером (в кН)

ΣW =W₁ + W₂ + W₃ + W₄ + W₅ + W₆ + W₇,

1. Сопротивление грунта резанию,

W₁ = К F_ст = 15*0,6=9 кН,

здесь K - удельное сопротивление грунта резанию, К = 15 кПа;

F_ст - площадь поперечного сечения вырезаемой стружки грунта при резании полной длиной отвала, F_ст = L_отвh=3,72*0,16=0,6 м² (длина отвала L_отв=3,72 м; наибольшая глубина резания (толщина стружки) h= 0,25H_отв=0,25*0,62=0,16 м; высота отвала H_отв=0,62 м).

2. Сопротивление перемещению призмы грунта

W₂ = μ₂ G_пр sinφ/K_p= 0,5*11*sin65° /1,2 = 4,3 кН,

где μ₂ - коэффициент внутреннего трения грунта, μ₂= 0,5;

G_пр - вес призмы грунта перед отвалом, G_пр =γ_грgV_пр=1800*9,81*0,62= =10948 Н ≈ 11 кН;

здесь γ_гр - плотность грунта, γ_гр = 1800 кг/м³;

g - ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с²;

V_пр - объем призмы перед отвалом с учетом, что часть длины ножа погружена в грунт для резания,

где К_р - коэффициент разрыхления грунта, К_р=1,2;

h - толщина стружки, h = 0,16 м;

δ - угол естественного откоса грунта, δ= 40°.

3. Сопротивление перемещению стружки грунта вверх по отвалу

W₃ = μ₁ G_пр cos²φ*sinφ = 0,9*3,4*соs²50°*sin65° = 1,2 кН,

где μ₁ - коэффициент трения грунта по отвалу, μ₁=0,9;

α - угол резания ножа, α=50°.

4. Сопротивление перемещению стружки грунта вдоль по отвалу

W₄ =μ₁ μ₂ G_пр cosφ = 0,9*0,5*3,4 соs 65° = 0,5 кН.

5. Сопротивление перекатыванию колес

W₅ =G cosβ [(1-a)f+a μ₁] = 105,3 соs 0° [(1 - 0,25) 0,05 + 0,25*0,9] = 27,6 кН,

где β - угол подъема участка работы в направлении движения, β= 0°;

f - коэффициент сопротивления качению на колесах, для пневмоколесного хода f=0,05;

а - коэффициент, учитывающий часть силы тяжести, воспринимаемой отвалом, а= 0,25.

6. Сопротивление от преодоления подъема

W₆ =G sini = 105,3*sin0^о = 0,

где G - вес автогрейдера, G=105,3 кН;

i - уклон местности, принимают равным 0°.

Сопротивление от сил инерции W₇ считают равными 0, так как принимают, что движение автогрейдера происходит без ускорения и без переключения скоростей, т.е. при установленном движении. Тогда полное сопротивление:

ΣW =W₁ + W₂ + W₃ + W₄ + W₅ + W₆ + W₇=

= 9 + 4,3 + 1,2 + 0,5 + 27,6 + 0 + 0 = 42,6 кН.

Проверим, соблюдаются ли условия ΣW = 42,6 кН < Т_н = 61,6 кН и ΣW= 42,6 кН < Т_φ= 47,4 кН. Условия соблюдаются, значит автогрейдер подходит.

3. Расчет на прочность оборудования автогрейдера

3.1 Расчет основной рамы

Первое расчетное положение. В первом расчетном положении, соответствующем нагрузкам, возникающим в процессе нормальной эксплуатации автогрейдера, наиболее неблагоприятные условия возникают в конце зарезания, когда отвал режет грунт одним концом, опущенным настолько, что передний мост вывешен и упирается в край кювета, задние колеса буксуют на месте, работа производится на поперечном уклоне с углом λ=16°. В этих условиях основная рама оказывается максимально нагруженной нормальными нагрузками (рис. 3). В центре тяжести авто грейдера сосредотачивается сила его веса G и равнодействующая сил инерции Р_и, которая раскладывается на две составляющие, так как автогрейдер работает на уклоне. Первая, равная G соsλ, действует перпендикулярно опорной поверхности, а вторая, G sinλ, - параллельно ей. Координаты Н (м) и l (м) центра тяжести современных автогрейдеров приблизительно определяют из соотношений:

H = r_с+ 0,5 = 0,56 + 0,5 = 1,06 м, l = 0,3*L = 0,3*5,83 = 1,75 м,

где r_с - статический радиус колеса, r_с= 0,93*r_к= 0,93*0,6 = 0,56 м (здесь r_к -радиус колеса, r_к =0,6 м); L - колесная база, L = 5,83 м.

Рис. 3. Схема сил, действующих на автогрейдер в первом расчетном положении

Размеры L = 5,83 м, L₁ = 4,8 м, l = 1,45 м, п = 2,32 м, т =1,3 м, а= 0,05 м, А = 1,1 м, q= 0,46 м, с = 0,9 м, h = 0,25 м, r_к = 0,6 м, b = 2,0 м снимают с чертежа. В центре тяжести автогрейдера помимо его веса сосредотачивается равнодействующая инерционных сил

P_И= (К_Д- 1) θ_mах G₂= (1,5 - 1) 0,85*73,7 = 31,3 кН,

где К_Д - коэффициент динамичности, для первого расчетного положения, К_д=1,5;

θ_mах - максимальный коэффициент использования сцепного веса машины, θ_mах = 0,85;

G₂ - сила тяжести автогрейдера, приходящаяся на его задний мост, G₂=73,7 кН.

В точке О, которой обозначен конец режущей кромки ножа отвала, сосредотачиваются усилия Р_х, Р_у и Р_z, возникающие в результате сопротивления грунта резанию. В точках О'₂ и О"₂, соответствующих проекциям середин балансиров на опорную поверхность, действуют вертикальные реакции задних правых и левых колес Z_2п и Z_2л, свободные силы тяги Х_2п и Х_2л и боковые реакции Y_2п и Y_2л.

Боковые реакции

Y_2п = Y_2л = 0,5 G sinλ = 0,5*105,3*sin 16° = 14,5 кН.

В точке О₃, в которой передний мост касается кювета, возникает боковая реакция Y₁. Составим систему уравнений равновесия:

ΣX = 0: Х_2п + Х_2л + Р_и - P_x = 0; (1)

ΣY = 0: Y_2п + Y_2л –G sinλ - P_y+Y₁= 0; (2)

ΣZ = 0: Z_2п + Z_2л –G cosλ+ P_z = 0; (3)

ΣM_x = 0: G*cosλ - Z_2п * b-G sinλ H = 0; (4)

ΣM_y = 0: P_z L₁- G*cosλ - Р_и H = 0; (5)

ΣM_z = 0: (Y_2п + Y_2л) L₁ +X_2л * + Р_и + G sinλ (L₁-l) – Y₁(L- L₁)= 0; (6)

Определим неизвестные силы и реакции Р_х, Р₂, P_2п, P_2л из уравнений равновесия, используя систему уравнений:

;

;

Z_2п =G cosλ –Z_2л –P_z =105,3*cos16 – 35,2 – 43,8 = 22,2 кН;

Р_х = θ_mах (Z_2п + Z_2л)+ P_z = 0,85 (22,2 + 35,2)+43,8 = 92,6 кН.

Силы тяги правого и левого задних колес могут быть выражены через вертикальные реакции

Х_2п = Z_2п θ_mах = 22,2*0,85 = 18,9 кН; Х_2л = Z_2л* θ_mах = 35,2*0,85 = 29,9 кН.

Зная Х_2п и Х_2л, определим

=137,6 кН;

Далее необходимо найти усилия, действующие в т. О₄ - шаровом шарнире тяговой рамы, служащем опорой для правой части основной рамы. Левой частью основная рама двумя точками, соответствующими точкам О'₂ и О''₂, опирается на задний мост, а средней частью - на систему подвески тяговой рамы.

Считая детали подвески тяговой рамы расположенными в одной плоскости Q (рис. 4), можно рассматривать пересечение этой плоскости с основной рамой как место заделки последней, являющееся опасным расчетным сечением. Для упрощения расчета принимают, что тяги подвески (штоки гидроцилиндров) находятся в вертикальной плоскости Q', хотя в действительности плоскость Q, в которой они расположены, наклонена к вертикали под небольшим углом α. Принятое допущение несколько увеличит получаемые значения усилий Z₄, Y₄ и Х₄, действующих на шаровой шарнир и, следовательно, приведет к увеличению запаса надежности.

Рис. 4. Схема сил, действующих на шаровой шарнир тяговой рамы в первом расчетном положении

Из уравнений моментов, составленных относительно осей у' и z', лежащих в плоскости Q’, проходящей через точку О₄ и перпендикулярной к оси О’₄О₄, находят усилия Z₄ и Y₄:

Усилие Х₄ находят из уравнения ΣX = 0, откуда Х_А = Р_х = 92,6 кН.

Определив все силовые факторы основной рамы, можно подсчитать возникающие в ней напряжения. На рис. 5 показана схема нагружения основной рамы в первом расчетном положении. Пользуясь этой схемой и размерами, указанными на рис. 3, определяют изгибающие моменты, действующие в опасном сечении 1-1. Слева от сечения I - I (со стороны моста)

Рис. 5 показана схема нагружения основной рамы в первом расчетном положении.

Справа от сечения I-I (со стороны переднего моста):

Необходимо выбрать поперечное сечение и определить его геометрические характеристики – моменты сопротивления и площадь поперечного сечения (Рис.6).

Также следует выбрать материал и найти допускаемое напряжение. Допускаемое напряжение равно отношению предельного напряжения к коэффициенту запаса, равному 1,1…1,5.

Выбираем нестандартный профиль бруса с размерами поперечного сечения b₁=160мм, b₂=180мм, h₁=200мм, h₂=240мм.

Площадь и моменты инерции прямоугольного поперечного сечения определяют:

Р Рис.6 Поперечное сечение

Полярный момент инерции прямоугольного сечения вычисляем:

где ά₁ и ά₂ – коэффициенты, зависящие от отношения сторон прямоугольного сечения.

Выбираю материал – сталь 40Х с σ = 650МПа и рассчитываю допускаемое напряжение:

[σ] = σ_пр/К₃, [σ] = 650/1,2 = 541,7 МПа

Зная геометрические размеры сечения и его форму, можно посчитать возникающие в нём максимальные напряжения σ:

где σ_сум – суммарное напряжение от изгиба и растяжения-сжатия;

τ – напряжение от кручения.

где М_и^в, М_и^г – суммарные изгибающие моменты в вертикальной и горизонтальной плоскостях;

Р – сжимающее усилие, кН;

М_кр – суммарный крутящий момент, действующий на расчётное положение;

W_y, W_z, W_p, F – моменты сопротивления сечения изгибу и кручению и площадь этого сечения;

Возникающие в опасном сечении I-I основной рамы напряжения от воздействия на него силовых факторов, действующих слева и справа от сечения, подсчитывают раздельно и принимают в расчёт наибольшее.

Для сечения I-I (со стороны заднего моста):

Тогда максимальное напряжение для сечения I-I со стороны заднего моста:

Для сечения I-I (со стороны переднего моста):

Тогда максимальное напряжение для сечения I-I со стороны переднего моста:

Максимальные напряжения со стороны переднего моста, и со стороны заднего моста превышают допускаемое напряжение, Для выполнения условий прочности увеличивают толщину стенки поперечного сечения или меняют материал на более прочный и в результате при b₁=160мм, b₂=210мм, h₁=200мм, h₂=250мм получаем площадь и моменты инерции прямоугольного поперечного сечения:

Полярный момент инерции прямоугольного сечения вычисляем:

Для сечения I-I (со стороны заднего моста):

Тогда максимальное напряжение для сечения I-I со стороны заднего моста:

Для сечения I-I (со стороны переднего моста):

Тогда максимальное напряжение для сечения I-I со стороны переднего моста:

Условие выполняется, значит выбранное сечение удовлетворяет условиям прочности и может быть использовано в рабочем оборудовании.

Второе расчётное положение. Во втором расчётном положении на автогрейдер действуют случайные нагрузки, возникающие при встрече его с непреодолимым препятствием. Наиболее неблагоприятные условия при этом складываются, когда наезд на препятствие происходит краем выдвинутого в сторону отвала при движении автогрейдера по горизонтальной поверхности на максимальной рабочей скорости с малым пробуксовыванием ведущих колёс, что имеет место при работах по разравниванию и перемещению грунта.

При внезапной встрече конца отвала с жёстким препятствием происходит их соударение, что приводит к возникновению дополнительной динамической нагрузки на основную раму.

При расчёте на прочность рабочего оборудования принимают, что масса и жесткость препятствия во много раз превышает массу и жёсткость автогрейдера. Тогда дополнительную динамическую нагрузку на автогрейдер определяют только массой и жёсткостью последнего, а также скоростью столкновения и подсчитывают:

где v – скорость автогрейдера в момент встречи с препятствием; G_сц – вес автогрейдера с оборудованием, G_сц = 79 кН; g – ускорение свободного падения; С – суммарная жёсткость автогрейдера,

здесь С₁ = 120кН/м – жесткость металлоконструкции автогрейдера, зависящая от величины сцепного веса;

Н_отв = 0,62м – высота отвала;

L_отв = 3,72м – длина отвала;

С₂ = 2С_ш = 2 ^. 45 = 90кН/м – суммарная жёсткость передних колёс.

На рис.7 показана схема сил, действующих на автогрейдер во втором расчётном положении. В центре тяжести сосредотачиваются сила веса автогрейдера и дополнительная динамическая нагрузка. В точке О контакта отвала с препятствием действуют усилия Р_х и Р_у, а Р_z = 0, так как резание грунта не производится. В условных точках О₂ и О₃ действуют боковые усилия Y₂ и Y₁

Возникающие вертикальные реакции на задний и передний мосты обозначены соответственно через Z₂ и Z₁. Эти реакции с учётом динамической нагрузки определяют из уравнений моментов, составляемых относительно точек О₂ и О₃:

где G₁ и G₂ – соответственно силы тяжести, приходящиеся на передний и задний мосты ()

Рис.7 Схема сил, действующих на автогрейдер во втором расчётном положении

Размеры а₁ = 0,5м; с’ = 0,87м; l₁ = 2,6м; l₂ = 3,2м; n’ = 0,9м снимаем с чертежа. Остальные неизвестные силы определяем, составляя следующие уравнения равновесия:

∑X = 0: X_2п + X_2л + Р_и – Р_x = 0;

∑Y = 0: Y₁ – P_y – Y₂ = 0;

Принимая X_2п = X_2л , Y₁ = Z₁Θ_max, получаем:

Z₂Θ_max + Р_и – Р_x = 0

Z₁Θ_max - Y₂ - P_y = 0

Решая эти уравнения относительно неизвестных членов, находим

P_y = Z₁Θ_max - Y₂ = 41,1 ^. 0,85 – 7,7 = 27,2кН

Р_x = Z₂Θ_max + Р_и = 64,2 ^. 0,85 + 34 = 87,9кН

X_2п = X_2л

Y₁ = Z₁Θ_max = 41,1 ^. 0,85 = 34,9кН

В момент внезапной встречи с жёстким препятствием ведущие колёса автогрейдера, начинают полностью пробуксовывать, развивая суммарную силу тяги Х₂

X₂ = X_2п + X_2л = 27,3 +27,3 = 54,6кН

Рис.8 схема сил, действующих на шаровой шарнир тяговой рамы во втором расчётном положении

Пользуясь приведённой на рис.8 для второго расчётного положения схемой сил, действующих на шаровой шарнир тяговой рамы, определяем возникающие в этом шарнире усилия Х₄, Y₄, Z₄:

∑X = 0: Х₄ – Р_x = 0, Х₄ = Р_x = 87,9кН

,

,

Рис.9 Схема нагружения основной рамы во втором расчётном положении

Схема нагружения основной рамы во втором расчётном положении на рис.9. Точка Е на схеме обозначена условная точка приложения динамической нагрузки от масс, приходящихся на задние мосты. Координаты К для точки Е определяются из соотношения:

Точкой приложения суммарной силы тяги Х₂ и реакции Z₂ показана средняя точка О₂ условной оси задних мостов. В такой же средней точке О₁ оси переднего моста приложены реакция и динамическая нагрузка от масс, приходящихся на передний мост. Слева от сечения I-I (со стороны заднего моста):

Справа от сечения I-I (со стороны переднего моста):

Площадь и моменты инерции прямоугольного поперечного сечения составляют:

;

;

Допускаемое напряжение [σ] = 541,7МПа

Профиль бруса выбираем с соответствующим первому расчётному положению.

Зная геометрические размеры сечения и его форму можно подсчитать возникающие в нём максимальные напряжения:

где σ_сум – суммарное напряжение от изгиба и растяжения-сжатия;

τ – напряжение от кручения

где М_и^в, М_и^г – суммарные изгибающие моменты в вертикальной и горизонтальной плоскостях;

Р – сжимающее усилие, кН;

М_кр – суммарный крутящий момент, действующий на расчётное положение;

W_y, W_z, W_p, F – моменты сопротивления сечения изгибу и кручению и площадь этого сечения.

Возникающие в опасном сечении I-I основной рамы напряжения от воздействия на него силовых факторов, действующих слева и справа от сечения, подсчитывают раздельно и принимают в расчёт наибольшее.

Для сечения I-I (со стороны заднего моста):

Тогда максимальное напряжение для сечения I-I со стороны заднего моста:

Для сечения I-I (со стороны переднего моста):

Тогда максимальное напряжение для сечения I-I со стороны переднего моста:

Условие прочности выполняется.

3.2 Расчёт тяговой рамы

При расчёте тяговой рамы для расчётного положения принимаю, что на неё действуют максимальные нагрузки, возникающие в условиях нормальной эксплуатации. При этом сочетание возможных нагрузок выбирается таким, чтобы тяговая рама находилась в наиболее благоприятных условиях. Такие условия возникают, если нож отвала автогрейдера в процессе резания встречает поверхностный слой более плотного грунта или под плотным слоем оказывается более рыхлый. При этом реакция грунта Z на площадку затупления ножа О оказывается меньше, чем составляющая Р_в от силы Р, действующей по нормали к ножу (рис.10). В силу этого суммарная сила Р’_z действует вниз, вызывая самозатягивание отвала в грунт. Ведущие колёса автогрейдера находятся на пределе полного буксования.

Рис.10. Схема сил

Схема нагружения автогрейдера при расчёте тяговой рамы показана на рис.11. На конце режущей кромки О ножа отвала действуют усилия Р_x, Р_y, Р_z. Экспериментально установлено, что наибольшее влияние на прочность тяговой рамы оказывают усилия Р_x и Р_z. Поэтому рассматриваем случай, когда автогрейдер находится на горизонтальной площадке, так как при этом указанные усилия достигают максимальных величин. В условных точках О’₂ и О’’₂ задних мостов действуют вертикальные реакции Z_2п и Z_2л и силы тяги X_2п и X_2л. Кроме того, на задних мостах за счёт упора боковых поверхностей шин в грунт возникает боковая реакция Y₂ (на создание её усилий сцепление не расходуется). Передним мостом воспринимается боковая реакция Y₁ по пределу сцепления. В точках О’₁ и О’’₁ действуют реакции Z_1п и Z_1л в центре тяжести автогрейдера сосредотачивается сила его веса G и равнодействующая инерционных сил Р_и подсчитываемая по формуле:

где К_Д = 1,5 – коэффициент динамичности, принимаемый для первого расчётного положения;

Θ_max = 0,85 –максимальный коэффициент использования сцепного веса;

G₂ = 76,2кН – сила тяжести автогрейдера, приходящаяся на задний мост.

Рис.11 Схема сил для расчёта тяговой рамы

Составляя уравнения равновесия, получаем выражение для определения неизвестных сил:

∑X = 0:

После подстановки значения Р_х получаем:

Реакцию Z_2л находим из уравнения:

Реакцию Z_2п находим из уравнения:

Значение Y₁ подсчитываем по выражению:

где - максимальный коэффициент бокового сдвига

(f = 0,05 – коэффициент сопротивления перекатыванию)

Значение Y₂ подсчитываем по выражению:

Остальные реакции колёс находим из уравнений:

Боковую реакцию грунта находим из уравнения

∑Y = 0: Y₂ + P_y – Y₁ = 0

P_y = Y₁ - Y₂ = 25 – 16 = 9кН

Усилия в шаровом шарнире О₄ определяем с помощью схемы на рис.12

Рис.12 Схема сил, действующих на шаровой шарнир при расчёте тяговой рамы

∑X = 0: Х₄ = Р_x = 94,5кН

,

,

Заменяя шарнир О₄ равновеликой системой сил Х₄, Y₄, Z₄, можно рассматривать тяговую раму как консольную балку с местом заделки в плоскости Q’. Максимальные нагрузки будут в месте заделки, т.е. в сечении I-I с наибольшим плечом n. На это сечение будут воздействовать:

- изгибающий момент

- изгибающий момент

- растягивающее усилие

Для расчёта профиля, составленного из двух стандартных, выбираю швеллер №24а с размерами Ј_х1 = Ј_х2 = 3180 см⁴, Ј_y1 = Ј_y2 = 254 см⁴, h = 24см, b=9,5 см, х₀ = 2,67 см, F = 32,9 см²

Задаваясь параметрами и типом сечения рис.13, определяем возникающие в нём напряжения:

При этом должно выполняться условие:

При этом должно выполняться условие

Рис.13 Поперечное сечение тяговой рамы.

3.3 Расчёт отвала

Расчёт отвала следует проводить с учётом нагружения его максимальной реакцией грунта Р_х, приложенной к концу отвала, находящегося в положении наибольшего выноса в сторону относительно кронштейнов (рис.14). При этом считают, что сила Р_х действует по оси симметрии отвала, изгибая его в горизонтальной плоскости, и пренебрегают возникающими в нём напряжениями от кручения. Таким образом, расчёт отвала сводится к расчёту его на изгиб как консоли.

Рис.14 Схема сил для расчёта отвала

Изгибающий момент в опасном сечении I-I

где l₀ – длина консольного конца отвала при его максимальном боковом смещении относительно кронштейнов,

здесь L_отв = 3,72м – длина отвала; l = 0,81м – максимальный вынос отвала в сторону; l₁= 1,5м – расстояние между опорами отвала.

Силу Р_х принимают равной 92,6кН, так как она максимальна при первом расчётном положении. Под действием силы Р_х в волокнах части сечения, расположенной справа от нейтральной линии ОО, возникнут напряжения растяжения, а в части, расположенной слева от сечения, - напряжения сжатия. Для расчётов моментов сопротивления зоны растяжения сечения W_р и зоны сжатия W_сж необходимо определить расположение нейтральной линии ОО сечения. Это расположение определяется расстояниями а и b от нейтральной линии до крайних точек сечения:

где R₀ = 0,58мм – средний радиус кривизны сечения отвала;

ά₁ = ω/2 = 65°/2 = 32,5° = 0,567 – центральный угол дуги отвала

Момент инерции в сечении I-I

Ј =

где δ = 10мм – толщина отвала.

Тогда моменты сопротивления зон растяжения и сжатия сечения определяют по выражениям:

Нормальные напряжения:

в растянутых волокнах

в сжатых

Полученные напряжении необходимо сравнить с допускаемыми и убедиться, что они не превышают последних. Допускаемое напряжение [σ] = 541,7МПа, тогда ; . Отвал из выбранного материала и выбранной толщины отвала удовлетворяет условиям прочности расчёта. Коэффициент запаса прочности

где - наибольшее из напряжений растяжения и сжатия.

4. Расчёт механизмов управления рабочим оборудованием автогрейдера

Наиболее нагруженным механизмом управления автогрейдера является механизм подъёма и опускания отвала, поэтому передаваемая системой управления мощность определяется в основном параметрами операции отвала.

4.1 Механизм подъёма отвала

Механизм подъёма отвала рассчитывают, исходя из следующих предпосылок. Рабочий ход механизма подъёма должен обеспечивать заданную глубину копания, возможность полного выглубления отвала и удовлетворять условиям проходимости автогрейдера в транспортном положении. Усилие подъёма определяется в соответствии с расчётной схемой (рис.15).

Рис.15 Схема для определения усилия подъёма отвала

Для определения величины подъёмного усилия S_п принимаю следующее расчётное положение: отвал заглублён одним концом, производится подъём этого конца вала; на отвал действует максимальная горизонтальная составляющая реакции грунта Р₁. При этом принимаю следующие допущения: вертикальная составляющая реакции грунта препятствует подъёму отвала; вес отвала с ножом, вес поворотного круга и всей тяговой рамы сосредоточены в центре тяжести системы; нагрузка воспринимается одним механизмом подъёма.

При расчёте подъёмного механизма не учитывают инерционные силы, так как скорость подъёма отвала принимают равной 15м/с, тогда подъёмное усилие без учёта инерционных сил можно рассчитывать по формуле:

где Р₂ = 0,5 Р₁ = 0,5 * 35,5 = 17,8кН – сила, прижимающая отвал к грунту

G_р = 34 кН – сила тяжести поднимаемого оборудования

Р₁ – сила сопротивления грунта

здесь ψ = 0,75 – коэффициент, учитывающий колёсную формулу

φ_сц = 0,45 – коэффициент сцепления

G = 105,3кН – вес автогрейдера

Так как подъём опускание отвала производят два гидроцилиндра, то приходящееся на каждый гидроцилиндр максимальное усилие:

Внутренний диаметр гидроцилиндра

По ГОСТ 12477-80 выбираю стандартный внутренний диаметр гидроцилиндра,

Диаметр штока

Мощность механизма подъёма отвала

4.2 Механизм поворота отвала

Мощность привода механизма поворота вследствие её небольшой величины требуется определять только в случаях, когда поворот отвала производится от индивидуальных гидромоторов (рис.16).

Рис.16 Схема для определения усилия поворота отвала

Механизм поворота отвала рассчитывают для положения, когда отвал вынесен в сторону и к его концу приложена максимально возможная сила:

Р_к = КF_ст = 15 ^. 0,6 = 9кН

где К = 15кПа – удельное сопротивление грунта резанию;

F_ст = 0,6м² – площадь поперечного сечения вырезаемой стружки.

Тогда с учётом коэффициента динамичности k_д момент на поворотном круге находится по формуле:

M = k_дР_кl₁ = 1,2 ^. 9 ^. 1,5 = 16,2кНм

По моменту сопротивления повороту рассчитывается мощнсть привода механизма поворота отвала:

где - угловая скорость поворота.

4.3 Механизм изменения угла резания отвала

Механизм изменения угла резания отвала рассчитывают по усилию, равному силе тяжести отвала.

Внутренний диаметр гидроцилиндра

где G_отв = 8кН – сила тяжести, создаваемая отвалом.

По ГОСТ 12477-80 выбираю стандартный внутренний диаметр гидроцилиндра,

Диаметр штока , принимаем

Мощность механизма изменения угла резания отвала:

где V_и = 0,02м/с – скорость изменения угла резания отвала

4.4 Механизм выдвижения отвала

Механизм выдвижения отвала рассчитывают по усилию, равному силе тяжести отвала. Скорость выдвижения отвала для гидравлического привода считаю равной 0,1м/с. Мощность механизма выдвижения отвала:

Внутренний диаметр гидроцилиндр:

По ГОСТ 12477-80 выбираю стандартный внутренний диаметр гидроцилиндра,

Диаметр штока , принимаем

4.5 Механизм выноса тяговой рамы в сторону

Механизм выноса тяговой рамы в сторону рассчитываю при выглубленном отвале:

Р_вын = (G_отв + G_рамы)/2 = 34/2 = 17кН

Мощность механизма выноса тяговой рамы

где V_в = 0,08м/с – скорость выноса тяговой рамы.

Внутренний диаметр гидроцилиндра

По ГОСТ 12477-80 выбираю стандартный внутренний диаметр гидроцилиндра,

Диаметр штока , принимаю

Основным этапом расчёта гидропривода является выбор насоса. Мощность гидропривода определяется мощностью установленного насоса, а мощность насоса складывается из мощностей, работающих от этого насоса гидроцилиндров:

N_н = К_сК_уN_г = 1,1 ^. 1,1 ^. 4,91 = 5,94 = 6 кВт

где К_с = 1,1 – коэффициент запаса по скорости;

К_у = 1,1 – коэффициент запаса по усилию;

N_г – наибольшая суммарная мощность гидродвигателей, работающих в одном рабочем цикле,

N_г = N_м.в.+ N_в.о.+ N_п+ N_г = 1,8 + 1,1 + 0,21 + 1,8 = 4,91 кВт

Зная необходимую полезную мощность насоса, можно найти подачу насоса:

Q_H = N_н/Р_н = 6/10,5 = 0,57 дм³/с,

где Р_н = 1,05*10 = 10,5МПа – номинальное давление насоса.

По давлению Р_н и подаче Q_H выбирают насос по справочнику. Выбираю насос 207.20 и распределитель Р20.

Объём бака:

V_б = (1,2…1,5) Q_б = 1,35 ^. 0,57 = 0,77дм³ = 35л

5. Расчёт автогрейдера на устойчивость

5.1 Расчёт продольной устойчивости

В процессе работы потеря устойчивости и опрокидывание автогрейдера могут произойти при его движении по наклонной поверхности и при повороте. Автогрейдер – длиннобазовая машина, поэтому его продольная устойчивость (рис.17) против опрокидывания обеспечена на уклонах, являющихся предельными по условию сцепления движителя с дорогой.

Предельный угол подъёма, преодолеваемый автогрейдером по условию сцепления движителя с дорогой, рассчитывают: tgά_п = φ – f = 0,6 – 0,05 = 0,55

Рис. 17 Схема для определения устойчивости Автогрейдера

Тогда предельный угол подъёма ά_п = arctg0.55 = 28,8°

Наибольший угол подъёма, преодолеваемый по условию реализации 100% мощности двигателя, устанавливается по соотношению:

sinά_п = Nή/GV(1+f²) = 99 ^. 0,76 / 108,8 ^. 1,1 (1+0,05²) = 0,63

Тогда наибольший угол подъёма ά_п = arcsin 0.63 = 39° предельный уклон по условию сцепления тормозящих колёс с дорогой находят из равенства:

Тогда предельный уклон ά_п = arctg0.33 = 18,3°

5.2 Расчёт поперечной устойчивости

По условию опрокидывания допускаемый угол поперечного уклона

tgά_п = 0,5b/1,2h_ц = 0,5 ^. 2,0/1,2 ^. 1,06 = 0,79

где b = 2,0м – ширина колеи автогрейдера;

h_ц = 1,06м – расстояние от опорной поверхности до центра тяжести автогрейдера.

Тогда допускаемый угол поперечного уклона

ά_п = arctg0.79 = 38,3°

Максимальную скорость движения на поворотах по условию опрокидывания находят из формулы:

где К_уст = 1,2 – коэффициент устойчивости;

р – радиус поворота;

е =0 - эксцентриситет центра тяжести относительно продольной оси машины.

По условию сцепления движителя с дорогой допускаемый угол поперечного уклона

tgά = 0,8φ /1,2 = 0,8 ^. 0,6 /1,2 = 0,4

Тогда допускаемый угол поперечного уклона

ά_п = arctg0.4 = 21,8°

Максимальная скорость движения на поворотах по условию сцепления движителя с дорогой

6. Расчёт производительности автогрейдера

Производительность автогрейдера при профилировании дороги определяют в километрах спрофилированной дороги в единицу времени. Она зависит от основных параметров автогрейдера и от условий работы.

Когда известна схема проходов автогрейдера по участку и определено число проходов, необходимое для выполнения работ при постройке земляного полотна или корыта, производительность автогрейдера определяют по формуле:

П = 60L_прК_вt_cм/Т = 60 ^. 100 ^. 0,85 ^. 8,2 /20 = 2091 м/смена

где L_пр = 100м – длина участка профилирования;

К_в = 0,85 – коэффициент использования машины по времени;

t_cм = 8,2ч – число рабочих часов в смене;

Т – время профилирования;

Т = 2L_пр(n₁/v₁ + n₂/v₂ + n₃/v₃ +…)+ 2 nt₁ = 2^.100^.4/66,7 + 2^.4^.1 = 20мин

здесь n₁,n₂, n₃ – число проходов, выполняемых соответственно на первой, второй и третей передачах коробки скоростей;

v₁,v₂,v₃ – скорости, соответственно на первой, второй и третей передачах;

n – общее число проходов;

t₁ – время на поворот автогрейдера.

При выполнении автогрейдером земляных работ по возведению насыпи и устройству выемки путём перемещения грунта из выемки в насыпь отвалом, установленном под углом 90° к направлению поступательного движения, производительность подсчитывают по формуле:

гдеV – объём грунта, Перемещаемый за один цикл;

К_В = 0,85 – коэффициент использования машины по времени;

t – время на рабочий цикл, с ;

К_р = 1,2 – коэффициент рыхления грунта.

Объём грунта, перемещаемый за один цикл

где К₃ =1,9 - коэффициент заполнения отвала грунтом;

φ – угол естественного откоса насыпного грунта.

Время на рабочий цикл:

где l_р, l_п, l₀ – длина пути резания, перемещения и обратного хода;

v_р, v_п, v₀ – скорости при резании, перемещении и обратном ходе;

t_с = 5с – время на переключение передач;

t₀ = 2с – время на опускание и подъём отвала;

t_п = 40с – время на поворот автогрейдера в начале и в конце рабочего участка.

7.Гидравлическая система автогрейдера

У всех современных автогрейдеров для привода рабочего оборудования и управления поворотом передних колес используется гидравлика. С ее помощью машинисту автогрейдера легко управлять движением рабочих органов, удаленных на значительное расстояние от кабины. Автогрейдеры различного типа оснащаются типовыми гидравлическими схемами с незначительными отличиями в некоторых случаях, вызванными, например, потребностью в оснащении их автоматической системой управления отвалом, системой наклона передних колес и гидроприводом сцепления или гидроусилителем тормозов.

Типовая схема гидравлического привода рабочего оборудования автогрейдера и управляемых колес, в том числе с использованием автоматизированной системы управления отвалом типов "Профиль-1" или "Профиль-2", представлена на рис. 18. Гидросистема состоит из трех контуров, обеспечивающих работу трех групп оборудования: А — основного и дополнительного рабочего оборудования (в данном случае оборудование для сколки льда), механизма наклона передних колес, гидроусилителей сцепления и тормозов; Б — оборудования автоматической системы управления отвалом типа "Профиль-1" и "Профиль-2"; В — рулевого оборудования и механизма поворота колес. Каждый контур питается от собственного гидронасоса и выполнен на основе открытой схемы гидропередач, т. е. схемы, в состав которой входит открытый в атмосферу гидробак 21 с запасом рабочей жидкости.

Рис. 18 Гидросистема автогрейдера

Контур А включает: гидронасос 1, напорную линию, секции гидрораспределителя 2 для управления гидроцилиндрами 3 (подъема и опускания левой и правой сторон отвала), гидромотором 4 поворота отвала, гидроцилиндрами 5 (может быть один гидроцилиндр) подъема и опускания дополнительного оборудования, гидроцилиндром 6 выноса тяговой рамы, гидроцилиндром 7 выноса отвала и гидроцилиндром 8 наклона передних колес; сливную линию фильтром 9 и перепускным клапаном 10; гидроусилители сцепления 11 и тормозов 12. Кроме того, контур А может включать секции гидрораспределителя и гидроцилиндры с соответствующим оборудованием для управления углом резания (наклоном) отвала, стопорением подвески тяговой рамы и самостоятельным подъемом рыхлителя (при установке его одновременно с бульдозерным отвалом), как, например, на автогрейдерах ДЗ-143.

Контур Б включает гидронасос 13, напорную линию, два трехпозиционных гидрозолотника 14 с электрогидравлическим управлением, четыре обратных клапана 15 на трубопроводах, подсоединяющих гидрооборудование автоматической системы управления к гидроцилиндрам 3 подъема и опускания отвала, сливной трубопровод, присоединенный к сливной линии контура А до фильтра 9.

Контур В включает гидронасос 16, напорную линию к гидрораспределителю 17 рулевого управления, а от него к гидроусилителю руля 18. Сливной трубопровод подводится к общей для всех контуров сливной линии.

В контурах А, Б и В на напорных линиях предусмотрены предохранительные клапаны 19, сбрасывающие при необходимости рабочую жидкость в сливной трубопровод, минуя все гидрооборудование (они настроены на давление порядка 6... 10 МПа), а также гидрозамки 20 после гидрораспределителей.

На всасывающем участке трубопровода перед гидронасосом часто ставится запорный вентиль для, предупреждения вытекания рабочей жидкости из гидробака при ремонтах в системе.

Таким образом, основными элементами гидросистемы автогрейдера являются гидробак, гидронасосы, гидромоторы, гидроцилиндры, гидрораспределители и фильтры.

8. Техника безопасности

К работе на автогрейдере допускается машинист, имеющий соответствующее удостоверение.

Работать на неисправном автогрейдере запрещается.

Перед выездом на работу машинист обязан осмотреть автогрейдер и устранить все обнаруженные неисправности. При осмотре автогрейдера двигатель должен быть заглушён.

При движении автогрейдера машинист обязан соблюдать все правила дорожного движения, установленные для автотранспорта.

Снятие или установку сменного дополнительного оборудования, а также другие тяжёлые работы должны выполнять двое рабочих.

Электроосвещение, установленное на автогрейдере, должно обеспечивать хорошую видимость движения и каждого рабочего органа во время работы.

Запрещается:

• оставлять без присмотра автогрейдер при работающем двигателе;

• регулировать, исправлять и смазывать автогрейдер на ходу или при работающем двигателе;

• останавливать автогрейдер на уклонах;

• находиться под рамой автогрейдера при поднятом отвале;

• во время работы автогрейдера удалять из-под ножа случайно попавшие предметы.

Техническое обслуживание и ремонт автогрейдера следует проводить только после полной остановки двигателя.

Техническое обслуживание проводится по истечении установленного срока эксплуатации.

Список литературы

1. Бородочёв И.П. "Справочник конструктора дорожных машин"., М. Машиностроение 1973г.

2. Ветров Ю.А. и др. "Машины для земляных работ", Киев 1981г.

3. Волков Д.П. "Машины для земляных работ", М. Машиностроение 1992г.

4. Кузин Э.Н. "Строительные машины", том 1, М. Машиностроение 1991г.

5. Бандаков Б.Ф. "Автогрейдеры", М. Транспорт 1988г.

6. Белоногов Л.Б., Репецкий Д.С. "Устройство автогрейдера и расчёт рабочего оборудования", методическое пособие, 2003г.