Федеральное агентство по образованию

ГОУВПО Кубанский государственный технологический университет

Кафедра строительных конструкций и гидротехнических сооружений

Курсовая работа

по дисциплине «Конструкции сейсмостойких зданий и сооружений»

на тему: «Ж/б каркасное 3-хэтажное здание торгового центра в г. Лабинске»

Краснодар 2008г.

Реферат

Данная курсовая работа дает представление об основах проектирования сейсмостойких сил железобетонных конструкций. В ходе выполнения курсовой работы, студент самостоятельно приобретает навыки определения сейсмических нагрузок на здания и сооружения с последующей оценкой сейсмостойкости, подбирать материал, компоновать сечения в целях его экономичности и рациональности.

Представленная пояснительная записка к курсовой работе на тему:

«Ж/б каркасное 3-хэтажное здание торгового центра в г. Лабинске» имеет в объеме 32 листов. В ней представлены расчеты сейсмостойкости конструктивного решения несущих конструкций проектируемого здания – железобетонного каркаса.

Пояснительная записка иллюстрирована необходимыми пояснениями и рисунками, а также схемами ко всем расчетам. В ней также отражены антисейсмические мероприятия.

Ил. 8. Табл.8. Библиогр. 12.

К пояснительной записке прилагается графическая часть – 1 лист

Содержание

Введение

1. Компоновка конструктивного решения здания

2. Определение сейсмичности строительной площадки и сбор нагрузок

2.1 Сбор нагрузок

3 Определение периода собственных колебаний и форм колебаний

3.1 Период собственных колебаний

3.2 Формы собственных колебаний здания

3.3 Оценка влияния продольных сил в сечении колонн на динамические характеристики каркаса

3.4 Усилия в сечениях элементов рамы от сейсмической нагрузки

4 Определение сейсмических нагрузок и усилий от них

5 Определение усилий в несущих конструкциях от эксплуатационных нагрузок

6 Проверка общей устойчивости здания и прочности отдельных конструкций с учетом сейсмических нагрузок

6.1 Подбор площади сечения арматуры средней колонны 1-го этажа

6.2 Проверка прочности сечений, наклонных к продольной оси колонн

7 Антисейсмические мероприятия

Список литературы

Введение

В связи с увеличением частоты природных катаклизмов, а именно землетрясений возникла проблема сейсмоустойчивости зданий и сооружений, построенных без учета сейсмических воздействий, что в случае данных природных катастроф наносит материальный ущерб. Принимая во внимание всё это в районах подверженных сейсмическим воздействиям силой 7 и более баллов, возникла необходимость возведения зданий и сооружений, способных выдерживать сейсмические воздействия.

При разработке проектов зданий и сооружений выбор конструктивных решений производят исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, достигаемых за счет внедрения эффективных строительных материалов и конструкций, снижения массы конструкций и т.п. Принятые конструктивные схемы должны обеспечивать необходимую прочность, устойчивость; элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специальных предприятиях.

При проектировании гражданских зданий необходимо стремиться к наиболее простой форме в плане и избегать перепадов высот. При проектировании часто выбирают объемно-планировочные и конструктивные решения, так как они обеспечивают максимальную унификацию и сокращение числа типоразмеров и марок конструкций.

Увеличение объема капитального строительства при одновременном расширении области применения бетона и железобетона требует всемерного облегчения конструкций и, следовательно, постоянного совершенствования методов их расчета и конструирования

1 Компоновка конструктивного решения здания

По рекомендациям п.1.2 [10] приняты: симметричная конструктивная схема (см. рис. 1.1) с равномерным распределением жесткостей конструкций и масс; конструкции из легкого бетона на пористых заполнителях, обеспечивающие наименьшие значения сейсмических сил; условия работы конструкций с целесообразным перераспределением усилий вследствие использования неупругих деформаций бетона и арматуры при сохранении общей устойчивости здания. Участки колонн, примыкающие к жестким узлам рамы, армируют замкнутой поперечной арматурой, устанавливаемой по расчету, но не реже, чем через 100 мм. Под колонны проектируем сплошную фундаментную плиту.

Здание проектируется каркасное.

Размеры здания:

- ширина – 36,0м;

- длина – 36,0м;

Несущим является железобетонный каркас.

Фундаменты – сплошная монолитная фундаментная плита;

Перекрытия – монолитные железобетонные плиты толщиной 100мм;

Колонны – сечение 400х400мм, высотой 3000мм;

Ригеля – главная балка: - высота 750мм;

- ширина 300 мм.

– второстепенная балка: - высота 300 мм;

- ширина 200мм.

Сетка колонн 9х9м;

Ограждающие конструкции - самонесущие кирпичные стены;

Перемычки – сборные железобетонные.

Перегородки – кирпичные.

Кровля - плоско-совмещенная с покрытием рубероидным ковром.

Лестницы – из сборных железобетонных маршей и площадок.

2 Определение сейсмичности строительной площадки и сбор нагрузок

Требуется рассчитать конструкции жилого здания, при его привязке к площадке строительства. Согласно СНиП II-7-81* (Строительство в сейсмических районах) в разделе Общее сейсмическое районирование территории Российской Федерации ОСР-97” (Список населенных пунктов) по карте ОСР-97-В-5% сейсмичность района г. Лабинск составляет 8 баллов (Карта В - объекты повышенной ответственности и особо ответственные объекты. Решение о выборе карты при проектировании конкретного объекта принимается заказчиком по представлению генерального проектировщика, за исключением случаев, оговоренных в других нормативных документах).

Определение сейсмичности площадки строительства производим на основании сейсмического микрорайонирования для III категории групп по сейсмическим свойствам, грунты которых являются: пески гравелистые, крупные и средней крупности плотные и средней плотности маловлажные и влажные; пески мелкие и пылеватые плотные и средней плотности маловлажные; глинистые грунты с показателем консистенции I_L 0,5 при коэффициенте пористости е < 0,9 для глин и суглинков и е < 0,7 - для супесей. Сейсмичность площадки строительства при сейсмичности района 8 баллов, составляет 9 баллов. Согласно выше перечисленному значения коэффициента динамичности b_i в зависимости от расчетного периода собственных колебаний Т_i здания или сооружения по i-му тону при определении сейсмических нагрузок следует принимать по формулам (1).

Для грунтов III категорий по сейсмическим свойствам

при Т_i £ 0,1 с b_i = 1 + 1,5Т_i

при 0,1 с < Т_i < 0,8 с b_i = 2,5 (1)

при Т_i ³ 0,8 с b_i = 2,5 (0,8/ Т_i)^0,5

Во всех случаях значения b_i должны приниматься не менее 0,8.

2.1 Сбор нагрузок

Сбор нагрузок производим на 1 м² покрытия здания и перекрытия.

Конструктивное решение пола принимаем одинаковым для всех этажей.

Сбор нагрузок производим в табличной форме и представлен в таблице 2.1;2.2

Таблица 2.1 Нагрузка на 1м² покрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надёжности по нагрузке	Расчётная нагрузка, Н/м2
Постоянная:
Собственный вес плиты δ=100мм (ρ=2500кг/м3)	2500	1,1	2750
Пароизоляция 1 слой пергамина	0,05	1,3	0,065
Утеплитель- керамзитобетон δ=80мм (ρ=800кг/м3)	640	1,3	832
Цементно-песчаная стяжка δ=20мм	360	1,3	390
4 слоя рубероида на мастике	0,2	1,3	0,26
слой гравия δ=10мм	0,2	1,3	0,26
Итого	3500		3973
Временная

Таблица 2.2 Нагрузка на 1м² перекрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надёжности по нагрузке	Расчётная нагрузка, Н/м2
Постоянная нагрузка:
Собственный вес плиты δ=100мм (ρ=2500кг/м3)	2500	1,1	2750
Собственный вес Цементно-песчаного раствора δ=20мм (ρ=1800кг/м3)	360	1,3	390
Собственный вес керамических плиток, δ=15мм (ρ=1800кг/м3)	270	1,1	297
Итого	3130		3437
Временная нагрузка:	4000	1,2	4800
Кратковременная (30%) Длительная (70%)	1200 2800	1,2 1,2	1440 3360
Полная нагрузка:

Постоянная и длительная

Кратковременная

7130

5930

1200

8237

6797

1440

3.Определение периода собственных колебаний и форм колебаний

3.1 Для определения периода собственных колебаний и форм колебаний необходимо вычислить динамические характеристики пятиэтажной рамы поперечника здания

Принимаем колонны сечением 400х400мм, тогда

Ригель принимаем с размерами:

b=300мм; h=750мм;

тогда

Расчетная длина ригеля- 9200 мм; колонн - 3500 мм;

Для конструкций зданий в данном районе применён легкий бетон класса В25 с использованием мелкого плотного заполнителя, плотность бетона 1600кг/м³ и начальном модуле упругости Е_b=16500МПа.

Погонная жесткость элементов рамы будет:

для ригеля - (3.1)

для колонн -

Рисунок 3.1- К расчету на сейсмические нагрузки

Сила, которая характеризует сдвиговую жесткость многоэтажной рамы:

, (3.2)

где S_i – сумма погонных жесткостей стоек этажа;

r_i – сумма погонных жесткостей ригелей этажей;

l – высота этажа.

Суммарная погонная жесткость:

двух ригелей:

трёх колонн:

тогда

Расчетная высота здания, по формуле:

(3.3), где

Н₀=10,5– расстояние от обреза фундамента до ригеля верхнего этажа (плиты покрытия);

n=3 – число этажей; подставив эти значения в формулу получим:

Определим ярусную нагрузку на уровне междуэтажного перекрытия типового этажа.

от веса перекрытия (подсчет сосредоточенных нагрузок на уровне междуэтажных перекрытий с учетом коэффициентов сочетаний:0,9;0,8 и 0,5):

где 36 м – ширина здания;

9 м – шаг колонн;

от веса колонн длиной, равной высоте этажа:

;

от веса участков стен:

;

Итого G₁…G₃= 486,39кН ;

Перегородки в расчете не учтены.

Ярусная масса определяется по формуле:

m₁…m₃ = 585,31/9,8= 49,63 кН∙с²∙м ;

Принимая приближенно ярусную массу покрытия m₄≈m₃ = 49,63 кН∙с²∙м , находим периоды трёх тонов свободных горизонтальных колебаний рамной системы и коэффициенты динамичности и вносим их в таблицу 3.1.

(3.5)

где i- 1,2,3 типа свободных колебаний;

К= 55300,05 кН;

Н=12,6 м;

l=3,5 м;

β_i= 1,5/Т_i – для грунтов III категории (3.6);

Таблица 3.1- К определению коэффициентов динамичности

Тип колебаний	Периоды колебаний по формуле	Коэффициент динамичности
		По формуле	Принят
1	=1,01>0,8 2 3 Определим ярусную нагрузку на уровне покрытия для участка длины здания, равному продольному шагу колонн 6 м: - от веса совмещенной кровли: 3973∙36∙9∙0,9 = 1158,5кН; - от веса снегового покрова: 0,5∙0,95∙9∙36∙1,1 = 169,29кН; - от веса колонн: 25,25/2 = 12,63 кН; - от веса участков стен: 247,42/2 = 123,71 кН. G5=1158,5+169,29+12,63+123,71 = 1464,13 кН 3.2 Формы собственных колебаний здания Величина - смещение точек динамической системы отвечает уравнению собственных (свободных) колебаний. В практических расчетах уравнение аппроксимируют в виде тригонометрических полиномов. Для определения коэффициента формы колебаний в формулу (2.3) подставляют не абсолютные смещения точек, а лишь их отношения. Например, формы трех тонов свободных колебаний многоэтажных зданий: , (2.4) где - безразмерная координата точки j. Относительные координаты форм свободных колебаний даны в табл. 2.1 для трех ортонормированных функций. Рис. 3.3- К динамическому расчету 4-этажного здания: а – условная схема здания; б – расчетная схема при определении периодов и форм свободных колебаний горизонтальных колебаний; в – три ортонормированные функции, аппроксимирующие формы свободных колебаний. 3.3 Оценка влияния продольных сил в сечении колонн на динамические характеристики каркаса Изгибная жесткость рамы: Во =EbAL2/2=16500∙0,4 ∙0,4∙152/2 =2970∙105 кН∙м2, (3.8) где L= 15 м- расстояние между осями крайних колонн. Характеристика жесткости рамы при учете влияния продольных сил в сечении колонн, по формуле . (3.9) Следовательно, учитывать влияние продольных сил в сечении колонн на динамические характеристики рамного каркаса не требуется. 3.4 Усилия в сечениях элементов рамы от сейсмической нагрузки Так как расчетные сейсмические нагрузки по п. 2.3 [10] принимаются, действующими в горизонтальном направлении, вертикальная составляющая сейсмических сил не учитывается. Так же не учитывают по п. 2.4 [10] вертикальную сейсмическую нагрузку для рам пролетом менее 24 м. Расчетные значения поперечных сил и изгибающих моментов в сечениях элементов рамы по п. 2.10 [10] следует определить по формулам: и ; в которых Qi и Mi — усилия в рассматриваемом сечении, вызываемые сейсмическими нагрузками, соответствующими форме колебаний i. В приближенном расчете многоэтажных рам на горизонтальные нагрузки учитывают уменьшение жесткости крайних колонн, так как они имеют меньшую степень защемления в узлах, чем средние колонны. Погонные жесткости элементов рамы 1-го этажа: ригеля где колонны 2-го этажа где колонны 1-го этажа Табличный коэффициент При отношении погонных жесткостей ригелей и колонн согласно табл. XV.1 [1], общая жесткость колонн рамы (принимая за единицу жесткость средней колонны): на 1-ом этаже ∑i = 1+2∙0,9 = 2,8; на других этажах ∑i = 1+2∙(0,54+0,54)-2 = 1,16; Поперечные силы в сечениях средних колонн рамы: на 1-м этаже 2,8=(242,44+39,30+68,58)/2,8=125,11; со 2-го по 5-й этаж 1,16= (86,59+14,04+24,49)/1,16=107,86; Изгибающие моменты в сечениях средних колонн: на 1-м этаже в сечении под ригелем рамы М1=2∙Q1l/3; в сечении по с 2-го по 4-й этаж Мk=Q1l/2; где l- расчетная длина колонн, равная высоте этажа. Поперечные силы (кН) и изгибающие моменты (кН∙м) в сечениях средних колонн рамы подсчитаны в таблице 4.1 для трёх форм колебаний. 4 Определение сейсмических нагрузок и усилий от них Коэффициенты форм колебаний ηik для трех тонов подсчитаны в табл. 3.2 с использованием относительных координат форм свободных колебаний, приведенных в табл. 4.1. по формуле: ; (4.1) где- смещение точек здания при собственных колебаниях по -му тону в рассматриваемой точке k и во всех точках j расположения ярусных нагрузок .Расчетную сейсмическую нагрузку в выбранном направлении действия, приложенную к точке k и соответствующую -му тону свободных, т.е. собственных колебаний здания, определяют по формуле п. 2.5[10]: , (4.2) Таблица 4.1 Этажи кН кН кН 1 2 3 4 5 6 7 8 1 0,241 1125,09 0,3698 0,1368 416,10 153,89 0,463 2 0,483 1125,09 0,6872 0,4723 773,20 531,36 0,860 3 0,724 1125,09 0,9072 0,8230 1020,65 925,90 1,135 4 1,000 772,45 1,0000 1,0000 772,45 772,45 1,251 Итого 2982,39 2383,60 1 0,241 1125,09 0,9072 0,8230 1020,65 925,90 0,302 2 0,483 1125,09 0,7634 0,5828 858,91 655,70 0,254 3 0,724 1125,09 -0,2647 0,0701 -297,84 78,85 -0,088 4 1,000 772,45 -1,0000 1,0000 -772,45 772,45 -0,333 Итого 809,27 2432,89 1 0,241 1125,09 0,2361 0,0557 265,65 62,72 0,111 2 0,483 1125,09 -0,7761 0,6023 -873,16 677,64 -0,364 3 0,724 1125,09 0,7434 0,5526 836,35 621,71	0,349
4	1,000	772,45	1,0000	1,0000	772,44	772,44	0,469
				Итого	1001,28	2134,52

где - коэффициент, учитывающий допускаемые повреждения зданий и принимаемый по табл. 3 [10], - для зданий и сооружений, в конструкциях которых могут быть допущены остаточные деформации и повреждения, затрудняющие нормальную эксплуатацию, при обеспечении безопасности людей и сохранности оборудования, возводимые с железобетонным каркасом с диафрагмами или связями; - коэффициент, учитывающий характеристики конструкций и принимаемый по табл. 6 [10], для каркасных зданий, стеновое заполнение которых не оказывает влияния на их деформативность; - коэффициент, учитывающий расчетную сейсмичность площадки строительства и определяемый по п. 2.5 [10], при сейсмичности 9 баллов; - коэффициент динамичности, определяемый по п. 2.6* [10]; - коэффициент, зависящий от формы деформации здания при свободных колебаниях по -му тону и от места расположения нагрузки k и определяемый по п.2.7 [10]: , (2.3)

где- смещение точек здания при собственных колебаниях по -му тону в рассматриваемой точке k и во всех точках j расположения ярусных нагрузок .

Таблица 4.2

Э т а ж и		, кН	Первая форма колебаний с		Вторая форма колебаний с		Третья форма колебаний с
1	2	3	4	5	6	7	8	9
4	1,000	772,45	1,251	62,793	-0,333	-37,51371	0,469	52,90263
3	0,724	1125,09	1,135	82,97	-0,088	-14,46462	0,349	57,27951
2	0,483	1125,09	0,860	62,854	0,254	41,712734	-0,364	-59,8004
1	0,241	1125,09	0,463	33,825	0,302	49,567386	0,111	18,19347

Этаж k	Первая форма колебаний				Вторая ф࠾рма к࠾࠻еба࠽ий				Третья форма колебаний
	S1k	∑S1k	Qk Мk S2k ∑S2k Qk Мk S3k ∑S3k Qk Мk 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 4 62,79 62,79 54,13 94,73 -37,51 -37,51 -32,34 -56,59 52,90 52,90 45,61 79,81 3 82,97 145,76 125,66 219,90 -14,46 -51,98 -44,81 -78,42 57,28 110,18 94,98 166,22 2 62,85 208,62 179,84 314,72 41,71 -10,27 -8,85 -15,49 -59,80 50,38 43,43 76,01 1 33,83 242,44 86,59 101,02 49,57 39,30 14,04 16,38 18,19 68,58 24,49 28,57   M= 202,04   M= 32,75   M= 160,01 Находим значение сейсмических сил по формуле: (4.3) 4.1 – К расчету поперечной рамы на горизонтальную нагрузку Ярусные поперечные силы: 4-й этаж 3-й этаж 2-й этаж 1-й этаж Изгибающие моменты в стойках: 4-й этаж 3-й этаж 2-й этаж 1-й этаж Изгибающие моменты в ригелях: 5 Определение усилий в несущих конструкциях от эксплуатационных нагрузок Эксплуатационная нагрузка: Расчетная нагрузка на 1 м/п: по приложению 8.2.17 [4], при n=1,46 От нагрузки на всю раму -Рэкв=Рэкспл∙ℓпл Ма=Мс= 0,0147; Мв1=Мв2= 0,1176; Множитель = -Рэкв∙ℓ2 Таблица 5.1 – К определению моментов и поперечных сил ССхема загружения Ма кН∙м Мв1 кН∙м Мв2 кН∙м Мс кН∙м МА кН∙м МВ кН∙м Q12 кН Q21 кН Q23 кН 58,71 кН/м 7,5 м 7,5 м 0,0147 0,1176 0,1176 0,0147 91,68 91,68 1579,84 1722,56 1722,56 -48,55 -388,37 -388,37 -48,55 6 Проверка общей устойчивости здания и прочности отдельных конструкций с учетом сейсмических нагрузок Для проверки принимаем среднюю колонну. Так как изгибающие моменты в верхнем сечении средней колонны равны 0, то значение суммарного момента от сейсмической горизонтальной нагрузки и от вертикальной нагрузки будет равен только значению момента от сейсмической нагрузки: 234,04+0=234,04кНм То же и с поперечными силами: 58,71+0=58,71кН Продольная сила в сечении колонны 1-го этажа (кН) при особом сочетании нагрузок: от веса совмещенной кровли: 3,97∙6∙7,5∙0,9=160,78 кН; от веса снегового покрова: 1∙0,95∙7,5∙6=42,75 кН; от веса перекрытия: 6,74∙7,5∙6∙0,9∙3=818,91 кН; от веса колонны: 0,9∙0,95∙0,4∙0,4∙1,1∙16∙3,5=7,22 кН; Итого: N1=1164,53 кН. В том числе длительно действующая нагрузка N1l=232,91 кН. 6.1 Подбор площади сечения арматуры средней колонны 1-го этажа Бетон: класса В25 с14,5 МПа; 1,05 МПа; 16500 МПа Арматура: класса А-III с 365 МПа; МПа; Сечение колонны 400х400 мм с 3,5 м и мм4 Усилия М=234,04 кН; Q=90,35 кН; N1=1164,53 кН; N1l=232,91 кН. Эксцентриситет продольной силы: Относительный эксцентриситет: мм. должен быть не менее (6.1) Также учитываем особые коэффициенты условий работы при расчете на прочность нормальных сечений элементов из тяжелого бетона с арматурой класса АIII Коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки: (6.2) учитывая, что , получаем формулу Выражение для критической силы имеет вид: (6.3) где (6.4) (6.5) задаемся К расчету примем Коэффициент, учитывающий влияние прогиба на значение эксцентриситета продольной силы: (6.6) Расстояние от направления действия или до тяжести сечения сжатой арматуры: При условии, что Аs=As’, высота сжатой зоны (6.7) Относительная высота сжатой зоны . Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона (6.8) где учитывая, коэффициент 0,85 . В случае . (6.9) Площадь арматуры назначаем не конструктивно. Принимаем 3Ø36 АIII c As=30,52 см2. 6.2 Проверка прочности сечений, наклонных к продольной оси колонн При поперечной силе и при продольной силе и при особом коэффициенте условия работы для многоэтажных зданий. Коэффициент, учитывающий благоприятное влияние продольной сжимающей силы на прочность наклонного сечения: (6.10) , следовательно, в расчете учитывается только . При для тяжелого бетона находим: (6.11) При поперечная арматура не требуется по расчету. Принимаем из условий свариваемости Ø8 АIII с шагом 100мм и 200мм. Находим (6.12) где Тогда при (213,35-183,71)=29,64 кН<110,224 кН и конструктивно заданном максимально допустимом шаге поперечных стержней S, площадь сечения хомутов находят по формуле: Принимаем для Ø36АIII поперечную арматуру из условий свариваемости Ø8AIII Тогда Было принято Ø8AIII, и так как в сечении 4 стержня Ø8AIII, то Рисунок 6.1-Сечение колонны Проверка общей устойчивости здания - устойчивость обеспечивается, где п- количество этажей. Определим прогиб здания Находим эквивалентную силу Р: => - для каркасных ж/б зданий с ограждающими конструкциями из кирпича, опирающимися поэтажно. 7 Антисейсмические мероприятия Лестничные клетки в торцах здания воспринимают горизонтальную сейсмическую нагрузку, а так же диафрагма жесткости по середине здания толщиной 160мм, железобетонная, жестко связанная с колоннами (см. чертеж). Жесткие узлы железобетонного каркаса здания усилены применением сварных сеток и замкнутых хомутов. На стыке колонн, применяющиеся к жестким узлам рамы на расстоянии, равном полуторной высоты сечения колонн, армируются поперечной арматурой (хомутами) с шагом не более 100 мм, а для рамных систем с несущими диафрагмами - не реже чем через 200мм. Жесткость здания в поперечном направлении обеспечивается рамами (колонны и монолитная плита), лестничными клетками в торцах здания и диафрагмой жесткости в середине здания. В продольном направлении жесткость обеспечивается продольными рамами (колонны и монолитная плита). В соответствии с рекомендациями СНиП диафрагма жесткости и лестничные клетки расположены симметрично относительно центра здания. В качестве ограждающих стеновых конструкций применяются легки стеновые панели из керамзитобетона δ=350мм. Наружные стеновые панели и внутренние перегородки не должны препятствовать деформации каркаса. Между поверхностями стен и колонн каркаса должен предусматриваться зазор не менее 20 мм. По всей длине стены в уровне плит покрытия должен устраиваться антисейсмические пояса, соединяющиеся с каркасом здания. В местах пересечения торцовых и поперечных стен с продольными стенами должны устраиваться антисейсмические швы на всю высоту стен. Расстояние между хомутами стеновых элементов (колонн) в местах стыкования рабочей арматуры внахлестку. Кладка самонесущих стен в каркасных зданиях должна быть I или II категории, иметь гибкие связи с каркасом, не препятствующие горизонтальным смещениям каркаса вдоль стен. Между поверхностями стен и колонн каркаса должен предусматриваться зазор не менее 20 мм. По всей длине стены в уровне плит покрытия и верха оконных проемов должны устраиваться антисейсмические пояса, соединенные с каркасом здания. В местах пересечения торцовых и поперечных стен с продольными стенами должны устраиваться антисейсмические швы на всю высоту стен. Лестничные и лифтовые шахты каркасных зданий следует устраивать как встроенные конструкции с поэтажной разрезкой, не влияющие на жесткость каркаса, или как жесткое ядро, воспринимающее сейсмическую нагрузку. Для каркасных зданий высотой до 5 этажей при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов допускается устраивать лестничные клетки и лифтовые шахты в пределах плана здания в виде конструкций, отделенных от каркаса здания. Устройство лестничных клеток в виде отдельно стоящих сооружений не допускается В уровне перекрытий и покрытий должны устраиваться антисейсмические пояса по всем продольным и поперечным стенам, выполняемые из монолитного железобетона или сборными с замоноличиванием стыков и непрерывным армированием. Антисейсмические пояса верхнего этажа должны быть связаны с кладкой вертикальными выпусками арматуры. В зданиях с монолитными железобетонными перекрытиями, заделанными по контуру в стены, антисейсмические пояса в уровне этих перекрытий допускается не устраивать. Антисейсмический пояс (с опорным участком перекрытия) должен устраиваться, как правило, на всю ширину стены; в наружных стенах толщиной 500 мм и более ширина пояса может быть меньше на 100-150 мм. Высота пояса должна быть не менее 150 мм, марка бетона1 - не ниже 150. Антисейсмические пояса должны иметь продольную арматуру 4d10 при расчетной сейсмичности 7-8 баллов и не менее 4 d12 - при 9 баллах. В сопряжениях стен в кладку должны укладываться арматурные сетки сечением продольной арматуры общей площадью не менее 1 см2, длиной 1,5 м через 700 мм по высоте при расчетной сейсмичности 7-8 баллов и через 500 мм - при 9 баллах. Участки стен и столбы над чердачным перекрытием, имеющие высоту более 400 мм, должны быть армированы или усилены монолитными железобетонными включениями, заанкеренными в антисейсмический пояс. 1 В СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций марка бетона заменена на класс. Рисунок 7.1 - Стык колонн с монолитным перекрытием Список литературы Бойков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс, М., 1985. СНКК 22-301-2000. “Строительство в сейсмических районах Краснодарского края” СНКК 20-303-2002. “Нагрузки и воздействия. Ветровая и снеговая нагрузки. Краснодарский край” СНиП 31-01-2003. “Здания жилые многоквартирные” Госстрой М., 1985. СНиП 2.01.07-85*. “Нагрузки и воздействия” Госстрой М., 1985. СНКК 23-302-2000. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормативы по теплозащите зданий. Краснодарский край СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. М., 1985. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений. М., 1982. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника СНиП II-7-81*. Строительство в сейсмических районах. М., 2000. Бондаренко В.М., Судницын А.И. Расчет строительных конструкций. Железобетонные и каменные конструкции. М., 1984. Бондаренко В.М., Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции. М., 1987. 34 1. Курсовая Особенности психического развития в младшем школьном возрасте 2. Реферат Анализ внешней и внутренней среды муниципального унитарного предприятия 3. Реферат Отчет по учебно-ознакомительной практики в супермаркете Магнит 4. Реферат Оценка эффективности инвестиционных проектов 4 5. Реферат на тему Iliad 6. Реферат Народно-освободительный фронт Македония 7. Сочинение на тему Тема любви в лирике Маяковского 8. Реферат Автомобильное сцепление 9. Контрольная работа Моделирование хозяйственной деятельности предприятия 10. Курсовая на тему Москва в истории науки и техники Bukvasha Правила Контакты copyright bukvasha.net