1. Тепловой баланс помещений

Расход тепловой мощности на отопление здания в течение отопительного периода, Q_0T Вт, определяем по формуле:

Q_0T = Q_огр + Q_вент + Q_техн; (4)

где Q_огр - потери тепла через наружные ограждения; Вт.

Q_вент - расход тепла на нагревание воздуха, поступающего в помещение; Вт.

Инфильтрация наружного воздуха отсутствует, т. к. в здании запроектированы герметично закрывающиеся пластиковые окна.

Q_техн - технологические и бытовые тепловыделения: Вт.

Все расчеты сводим в таблицу 2

Таблица 2. Тепловые потери в помещениях

№ пом	Qогр	Qвент	Qтехн	Q0T
101	2068	0	-	2068
102	1428	0	-	1428
103	1428	0	-	1428
104	3017	0	-	3017
105	323	0	-	323
106	1034	0	-	1034
107	2615	0	-	2615
108	1412	0	-	1412
109	2363	0	-	2363
ПО	259	0	-	259
111	1412	0	-	1412
112	1412	0	-	1412
113	1140	0	-	1140
114	325	0	-	325
Кор. 1 эт	2818	0	-	2818
ЛК1	1477	0	-	1477
ЛК2	2966	0	-	2966
201	1654	0	-	1654
202	951	0	-	951
203	951	0	-	951
204	896	0	-	896
205

	43	0	-	43
206	50	0	-	50
207	951	0	-	951
208	1902	0	-	1902
209	1830	0	-	1830
210	83	0	-	83
211	922	0	-	922
212	922	0	-	922
213	922	0	-	922
214	1847	0	-	1847
215	922	0	-	922
216	117	0	-	117
217	796	0	-	796
218	1669	0	-	1669
Кор. 2 эт	1482	0	-	1482
301	3064	0	-	3064
				Σ149471

2. Выбор и компоновка системы отопления

Проектом предусматривается устройство двухтрубной системы отопления с верхней разводкой. Теплоносителем является вода с параметрами 110 °С - 70 °С

В верхних точках системы предусматривается установка автоматических воздухоотводчиков, предназначенных для выпуска воздуха.

В тепловом узле предусматривается установка счетчиков тепла и РТЕ-21 (регулятор температуры), необходимого для приготовления горячей воды.

3. Гидравлический расчет системы отопления

Гидравлический расчет системы отопления заключается в определении таких размеров всех ее элементов, при которых она будет обеспечивать требуемую по санитарным нормам температуру воздуха в каждом помещении.

Целью гидравлического расчета является подбор таких диаметров участков циркуляционного кольца, которые обеспечивают пропуск расчетного количества воды.

Расход воды на участках определяется по формуле:

где Q_i - тепловая нагрузка участка, Вт;

β₁- поправочный коэффициент, зависящий от номенклатуры шага радиатора; определяем согласно [2, прил. 12. табл. 1];

β₂- поправочный коэффициент, зависящий от доли увеличения теплопотерь через зарадиаторный участок и принимаемый в зависимости от типа наружного ограждения; определяем согласно [2, прил. 12. табл. 1];

β₁и β₂ принимаем равными 1,02 и 1,04 соответственно.

с - удельная массовая теплоемкость воды, 4,19 кДж/кг °С;

(tr -to) - расчетная разность температур воды в системе, °С.

Далее по значениям R_ср, G и допустимых скоростей подбирают значения потерь давления на трение на 1 м - R, скорости движения воды v и диаметров d. Потери давления на трение на участке определяют по формуле:

Потери давления в местных сопротивлениях:

,

где - динамическое давление, Па;

- суммарный коэффициент местных сопротивлений, (см. таблицу 4). Общие потери давления на участке определяются (Rl + ).

Расход воды через 1 секцию МС-140 составляет 4,6 л. Зная расход воды общий (через весь стояк) определим диаметр стояка d=20 мм.

Для остальных стояков расчет аналогичный.

Таблица №участка	4. Наименование местного сопротивления	п
	Обратная
1-2	Три радиатора	6
2-3	2 отвода+тройник на ответвление	2,5
3-4	1 отвод+1 тр.на отв.+1 тр.на проход	3
4-5	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
5-6	8 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.	6,5
6-7	1 отвод+1 тр.на отв.+1 тр.на проход	3
7-8	4 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.	4,5
8-9	1 отвод+1 тр.на отв.+1 тр.на проход	3
9-10	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
10-11	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
11-12	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
12-13	1 отвод+1 тр.на отв.+1 тр.на проход	3
13-14	12 отводов Прямая	6
1'-2'	ботводов+тр.на прох.+ тр.на отвл.	5,5
2'-3'	2 отводов+тр.на прох.+ тр.на отвл	3,5
3'-4'	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
4'-5'	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
5'-б'	4 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.	4,5
б'-7'	1 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.	3
7'-8'	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
в'-Э7	4 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.	4,5
9'-10'	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
1O'-11'	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
11'-12'	1 тр.на проход+1 тр.на отв	2,5
12'-13'	1 тр.на проход+1 тр.на отв	2,5
13'-14'	Три радиатора+Звениля	15

4. Расчет поверхности отопительных приборов

К установке принимаем чугунные секционные радиаторы типа МС-140-600-0,9, для которых:

А=0,244 м²

Q_н.у =185 BT

где А - наружная нагревательная поверхность одной секции чугунного радиатора;

Q_н.у — номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора.

Значение QH y используется для выбора типоразмера отопительного прибора и соответствует номинальному перепаду температур теплоносителя tcp и окружающего воздуха, t_в.

Поскольку действительный температурный перепад ∆t_ср в большинстве

случаев не соответствует номинальному, для использования справочных данных вводится комплексный коэффициент приведения к расчетным условиям, φ_к.

(8)

где ∆t_ср - разность средней температуры воды в отопительном приборе и температуры окружающего воздуха t_в, °C.

п, р, с - экспериментальные числовые показатели чугунного секционного радиатора.

Экспериментальные числовые показатели

Направление	Расход
движения	теплоносителя	п	Р	с
теплоносителя	G, кг/ч.
	18-30		0,02	1,039
Сверху-вниз	54-536	0,3	0	1,0
	536-900		0,01	0,996

где t_г и t_о - температура воды на входе в отопительный прибор и на выходе из него, °С. t_г = 110 °С; t_о = 70 °C; t_в - температура воздуха в помещении, °С; 70 -номинальный температурный напор; G_пр - расход воды в отопительном приборе, кг/ч.

Требуемый номинальный тепловой поток нагревательного прибора предназначенный для выбора его типоразмера, определяем по формуле

Считая, что 5% тепловых потерь помещения компенсируется теплоотдачей открыто проложенных теплопроводов отопления

Минимально допустимое число секций чугунного радиатора определяем по формуле

где - коэффициент учета способа установки радиатора (при открытой установке = 1). - коэффициент учета числа секций в приборе.

Коэффициент учета числа секций в приборе для радиатора МС - 140 – 108

Число секций в приборе	До 15	16-20	21-25
	1,0	0,98	0,96

Полученное число секций округляем до целого. Если десятичная дробь равна 0,28 и меньше, то округляем в сторону уменьшения, если дробь больше 0,28, то округляем в сторону увеличения. Весь расчет сведем в таблицу 5

Таблица 5 Расчет секций отопительных приборов

№пом.	Qпом.	Qnp.	tcp.	ø	Gnp	Qн.т.	Qн.у.	Nмин.	N
101	2068	1964,6	69	0,98	42,239	2004,7	185	10,836	11
102	1428	1356,6	69	0,97	29,167	1398,6	185	7,5598	8
103	1428	1356,6	69	0,97	29,167	1398,6	185	7,5598	8
104	3017	2866,2	69	0,98	61,622	2924,6	185	15,809	16
106	1034	982,3	69	0,97	21,119

1012,7

185

5,4739

6

108

1412

1341,4

69

0,97

28,84

1382,9

185

7,4751

8

109

2363

2244,9

69

0,98

48,264

2290,7

185

12,382

13

111

1412

1341,4

69

0,97

28,84

1382,9

185

7,4751

8

112

1412

1341,4

69

0,97

28,84

1382,9

185

7,4751

8

113

1140

1083

69

0,97

23,285

1116,5

185

6,0351

7

ЛК1

1477

1403,2

69

0,97

30,168

1446,5

185

7,8192

8

ЛК2

2966

2817,7

69

0,98

60,581

2875,2

185

15,542

16

201

1654

1571,3

69

0,97

33,783

1619,9

185

8,7562

9

202

951

903,45

69

0,96

19,424

941,09

185

5,087

6

203

951

903,45

69

0,96

19,424

941,09

185

5,087

6

204

896

851,2

69

0,96

18,301

886,67

185

4,7928

5

207

951

903,45

69

0,96

19,424

941,09

185

5,087

6

208

1902

1806,9

69

0,97

38,848

1862,8

185

10,069

	10
209	1830	1738,5	69	0,97	37,378	1792,3	185	9,6879	10
211	922	875,9	69	0,96	18,832	912,4	185	4,9319	5
212	922	875,9	69	0,96	18,832	912,4	185	4,9319	5
213	922	875,9	69	0,96	18,832	912,4	185	4,9319	5
214	1847	1754,7	69	0,97	37,725	1808,9	185	9,7779	10
215	922	875,9	69	0,96	18,832	912,4	185	4,9319	5
217	796	756,2	69	0,96	16,258	787,71	185	4,2579	5
218	1669	1585,6	69	0,97	34,089	1634,6	185	8,8356	9
Кор.2Эт.	1482	1407,9	69	0,97	30,27	1451,4	185	7,8456	8
301	3064	2910,8	69	0,98	62,582	2970,2	185	16,055	17

5. Обоснование выбора расчетных параметров воздуха

Расчетные параметры внутреннего воздуха

Согласно заданию на дипломный проект требуется разработать систему вентиляции в лаборатории находящейся в г. Электросталь. В лаборатории выполняется работа легкой тяжести 1А. Согласно СНиП 4.1.01.-2003 помещении лаборатории следует обеспечить метеорологические условия в пределах допустимых норм.

В соответствии с СНиП 4.1.01.-2003, температуру внутреннего

воздуха в тёплый период принимаем на 0 - 4 °С выше температуры наружного воздуха (параметр A) t_B^тп = 22,3 + 4 = 26,3 °С;

Относительная влажность ф = 75%;

Подвижность воздуха V ≤0,2 м/с.

В холодный период в соответствии с СНиП 4.1.01.-2003 задаёмся

температурой в диапазоне 21-25 °С, Согласно СНиП 4.1.01.-2003 принимаем максимальную из допустимых температур t_в^хп = 25 °С;

Относительная влажность 0 = 75%;

Подвижность воздуха V <0,1 м/с.

Расчетные параметры наружного воздуха

Для г. Моск. обл. в соответствии с СНиП 4.1.01.-2003

В тёплый период расчётная температура принимается по параметру А.

Температура воздуха: 22,3 °С;

Удельная энтальпия: 49,4 кДж/кг;

Скорость ветра: 1 м/с.

Холодный период температура воздуха принимается по параметру Б:

Температура воздуха: -28 °С;

Удельная энтальпия: -25,3 кДж/кг;

6. Воздухообмен по установленным нормам и кратностям

Для определения воздухообмена помещений воспользуемся СНиП 2.09.04-87*.

Воздухообмены большинства вспомогательных помещений лаборатории определяются из условия нормативной величины кратности по вытяжке и притоку.

При расчёте по кратности воздухообмен определяется по формуле

(14)

где L - количество воздуха, удаляемого из помещения, м3/ч;

к - Нормативная кратность воздухообмена;

V — Внутренняя кубатура помещения, м.

Величина к приводится в СНиП 2.09.04-87* в зависимости от назначения здания и помещения. Результаты расчёта сведём в таблицу №6

Воздухообмен помещений, для которых не указаны величины кратностей, определяем расчетом по условиям ассимиляции теплоизбытков помещения с учетом местных отсосов.

Расчет теплопоступлений в помещениях

Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации через двойное остекление учитывается в тепловом балансе для тёплого периода года для наиболее жаркого месяца года и расчётного времени суток.

Поступление тепла в помещение за счёт солнечной радиации и разности температур наружного и внутреннего воздуха через двойное остекление следует определять по формуле

где , - поступление тепла соответственно для прямой и рассеянной солнечной радиации в июле, принимаемое по ЛИТ [9]

, - коэффициенты, учитывающие затемнение окон по ЛИТ [9]

Fo - площадь световых проёмов, м2;

- коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств, принимаемый по [3]

Принимаем = 0,54; = 0,9; = 0,57.

Световые проемы в помещениях 102, 103, 201, 207, 209 ориентированы на запад час наибольшего теплопоступления 16-17 ч, F =4,48м2,.

Qo = (470 +105) • 0,54 • 0,9 • 4,48 • 0,57 • 3,6 = 2565кДж / ч

Световые проемы в помещениях 109, 112, 212, 213, 214 ориентированны на восток F=4,48 м².

Qo = (470 +105) • 0,54 • 0,9 • 4,48 • 0,57 • 3,6 = 2565кДж / ч

Теплопоступления от искусственного освещения

Теплопоступление от искусственного освещения определяется по формуле

(16)

где - требуемая освещённость в помещении, лк; принимается по [5] в зависимости от назначения здания и помещения;

F - площадь пола в помещении, м2;

- удельная величина тепла, кДж/(м² ч лк);

- доля тепловой энергии, попадающей осветительных приборов в обслуживаемую зону помещения.

В помещениях применяем люминесцентные лампы.

Расчёт сведём в таблицу 7.

Таблица №7 Теплопоступление от искусственного освещения

Наименование помещения	,лк	F, м2	, кДж/(м2 -ч-лк)		, кДж/ч
102	300	20,8	0,276	0,6	1033
103	300	20,8	0,276	0,6	1033
109	300	43,68	0,276	0,6	2170
112	300	21,32	0,276	0,6	1059
201	300	18,62	0,276	0,6	925
207	300	18,72	0,276	0,6	930
209	300	20,5	0,276	0,6	1018
212	300	19	0,276	0,6	944
213	300	19

	0,276	0,6	944
214	300	19	0,276	0,6	944

Теплопоступление от людей

В каждом рассматриваемом помещении работает по 2 человека, теплопоступление от людей незначительные и в расчете не учитываются.

Теплопоступление от системы отопления

Теплопоступление от системы отопления принимаем из части отопления.

Расчет теплопотерь в помещениях

Расчет теплопотерь через внешние ограждения здания

Расчет теплопотерь принимаем из части отопления для данных помещений

Для помещения 102, Qorp=5140 кДж/ч

Для помещения 103, Qorp=5140 кДж/ч

Для помещения 109, Qorp=8503 кДж/ч

Для помещения 112, Qorp=:5079 кДж/ч

Для помещения 201, Qorp=5954 кДж/ч

Для помещения 207, Qorp=3420 кДж/ч

Для помещения 209, Qorp=3420 кДж/ч

Для помещения 212, Qorp=3319 кДж/ч

Для помещения 213, Qorp=3319 кДж/ч

Для помещения 214, Qorp=6650 кДж/ч

Результаты расчета тепловыделений и теплопоступлений сводим в таблицу теплового баланса помещений.

7. Расчет воздухообмена

Расчет местной вытяжной вентиляции

В данной лаборатории технологическое оборудование, выделяющее вредности, оборудуется местными отсосами. Объем воздуха, удаляемый местными отсосами, определен из условия создания нормативной скорости в рабочем проеме отсоса, при соблюдении одновременности работы оборудования.

Все работы сопровождающиеся выделением вредностей производятся в вытяжных шкафах.

Рекомендуемые скорости всасывания воздуха в проемы шкафов принимаем по справочной литературе [9]

Объем воздуха, удаляемого от шкафа, определяется по формуле;

L= 3600Fv, (17)

Где v - скорость в рабочем проеме шкафа, м/с. F - площадь проема, м²;

Определим количество воздуха, удаляемого от шкафа для следующих позиций;

Помещение 102. Одновременная работа одной из позиций.

Позиция 1. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пыль (измельчение твердых проб), до 1г/ч. F=1,5*0,47=0,705м^2, v=0,47 м/c.

L = 3600 * 0,705 * 0,47 = 1200м³/ч

Позиция 2. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: тепло (пробоподготовка растительности), до 1г/ч.

F=0,98*0,5=0,49 м^2, v=0,56 м/c.

L=3600*0,49*0,56=1000 м³/ч.

Помещение 103. Одновременная работа одной из позиций.

Позиция 3. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пыль (измельчение проб радиоактивной пульпы), до 2г/ч.

F=1,5*0,5=0,75 м², v=0,5 м/c.

L=3600*0,75*0,5=1350 м³/ч.

Перед выбросом наружу очищается в воздушных фильтрах ФТ-2000У.

Позиция 4. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: тепло, пары (выпаривание жидкой радиоактивной пульпы), до 50г/ч.

F=1,5*0,5=0,75 м², v=0,5 м/c.

L=3600*0,75*0,5=1350 м³/ч.

Перед выбросом наружу очищается в воздушных фильтрах ФТ-2000У.

Позиция 5. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: тепло (озоление проб), до 1г/ч. F=0,98*0,5=0,49 м², v=0,56 м/c.

L=3600*0,49*0,56=1000 м³/ч.

Помещение 109. Одновременная работа любых 2-х шкафов из 4-х.

Позиция 6. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пары NO2, пары азотной кислоты (20%), тепло, до 2г/ч.

F=1,8*0,47=0,846 м², v=0,4/ м/c.

L=3600*0,846*0,4=1200 м³/ч.

Позиция 7. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: радиохимическое выделение радионуклидов (ТБФ), до 1г/ч.

F=1,8*0,5=0,9 м², v=0,5 м/c.

L=3600*0,9*0,5=1600 м³/ч.

Позиция 8. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пары азотной, плавиковой кислот, до 1г/ч. F=1,8*0,47=0,846m2, v=0,52m/c.

L=3600*0,846*0,52=l 600м3/ч.

Позиция 9. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: озоление проб, радионуклиды, до 1г/ч. F=0,98*0,5=0,49 м², v=0,56m/c.

L=3600*0,49*0,56=1000м3/ч.

Помещение 112. Позиция 10. Вытяжной шкаф, Характеристика вредностей: тепло, до 1г/ч. F=l,5*0,5=0,75 м², v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Помещение 201.

Позиция 11. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пары азотной, серной кислот, до 1г/ч.

F=1,5*0,5=0,75m2, v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Помещение 207. Одновременная работа позиций 12 или 13,14.

Позиция 12. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пары аммиака, азотной и соляной кислот, до 1г/ч.

F=1,5*0,5=0,75m2, v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Позиция 13. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: тепло (сжигание осадка сульфата бария), до 1г/ч.

F=0,98*0,5=0,49 м², v=0,5m/c.

L=3600*0,49*0,5=1000м3/ч.

Позиция 14. Вытяжной шкаф, Характеристика вредностей: тепло, до 1г/ч. F=0,98*0,5=0,49 м², v=0,5m/c.

L=3600*0,49*0,5=l 000м3/ч.

Помещение 209.

Позиция 15. Вытяжной шкаф, 2 шт.

Характеристика вредностей: пары азотной, серной кислот, фосфорной, окислы азота, тепло (выпаривание), до 50г/ч.

F=l,8*0,47=0,846 м², v=0,4m/c.

L=3600*0,846*0,4=1200м3/ч.

Позиция 16. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары азотной, плавиковой, соляной кислот, до 50г/ч.

F=1,5*0,5=0,75m2, v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Позиция 17. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары хлороформа, тепло, до 2г/ч.

F=l,5*0,5=0,75 м², v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Помещение 212.

Позиция 18. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары азотной кислоты, тепло, до 20г/ч. F=l,8*0,47=0,846 м², v=0,4m/c.

L=3600*0,846*0,4=1200м3/ч.

Помещение 213.

Позиция 19. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары азотной, соляной кислот, тепло, до 20г/ч. F=l,8*0,47=0,846 м², v=0,4m/c.

L=3600*0,846*0,4=1200м3/ч.

Помещение 214. Одновременная работа одной из позиций.

Позиция 20. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары серной кислоты, до 2г/ч. F=1,5*0,6=0,9m2, v=0,37m/c.

L=3600*0,9*0,37=1200m3/ч.

Позиция 21. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары гексана, до 5г/ч.

F=1,8*0,47=0,846m2, v=0,45m/c.

L=3600*0,846*0,45=1200м3/ч.

Воздушный баланс помещений

Помещения, где находятся вытяжные шкафы, применяем комбинированную схему вентиляции. Наряду с приточно-вытяжной общеобменной вентиляцией (где общеобменный приток подается перетоком из коридора) имеется местная вытяжка, которая компенсируется притоком, подаваемым в верхнюю зону.

Рассчитаем воздушный баланс для помещения 102 (Участок обработки и подготовки радиоактивных проб).

Температура удаляемого воздуха из верхней зоны помещения 102 и его плотность вычисляем по формулам:

Где - температура воздуха рабочей зоны,,

grad t определяем согласно [12, стр. 93, табл. 8.2];

Н - высота помещения, м;

- высота рабочей зоны, = 1,5 м

- плотность воздуха, кг/м³;

t_ух^тп = 26,3 + 0,25 • (3,5 -1,5) = 26,8 °С;

t_ух^хп = 25 + 0,25 • (3,5 -1,5) = 25,5 °С;

_ух^тп =1,178 кг/м³;

_ух^хп =1,183 кг/ м³.

1) Теплый период:

Количество приточного воздуха находим из выражения:

G_пр = G_м.о. + G_в.з.; (20)

Количество приточного воздуха равно количеству вытяжного воздуха

G_пр = G_выт = G_м.о. + G_в.з. где: G_пр - количество приточного воздуха, кг/ч;

G_м.о. - количество воздуха, удаляемого местными отсосами, кг/ч;

G_в.з. - количество воздуха в верхней зоне, кг/ч;

G_в.з^тп_. = 6Fp = 6 •20,8•1,178 = 147 кг/ч (21)

где: F - площадь помещения, м²;

р - плотность воздуха, кг/ м³;

G_пр^тп = 1018 + 147 = 1165 кг/ч

2. Холодный период:

Количество приточного воздуха, а также количество воздуха верхней зоны, можно найти, решив систему из двух уравнений:

G_пр = G_м.о. + G_в.з.

G_пр • t_пр + Q_изб / C = G_м.о. • t_рз + G_в.з. • t_уд,

где: G_пр - количество приточного воздуха, кг/ч;

G_м.о. - количество воздуха, удаляемого местными отсосами, кг/ч;

G_в.з - количество воздуха в верхней зоне, кг/ч;

Q_изб - количество избытков тепла, кДж/ч;

t_рз - температура рабочей зоны, °С (t_рз =25 °С);

C - теплоемкость воздуха, кДж/(кг°С) (С= 1,005 кДж/(кг •°С));

t_уд - температура удаляемого воздуха, °С (t_уд =25,5 °C);

Q_изб - количество избытка тепла, кДж/ч, Q_изб = 1033кДж/ч.

G_в.з^хп_. = 6Fp = 6 •20,8•1,183 = 147,6 кг/ч,

где: F - площадь помещения, м²;

р - плотность воздуха, кг/м³;

G_пр^хп = 1014 + 147,6 = 1162 кг/ч

Найдем t_пр:

Для остальных помещений расчет аналогичный. Данные расчета сведем в таблицу

Таблица 10.

№ пом	Период года	Gпр, кг/ч	Gвз, кг/ч	tух, °С	tпр, °С
102	ТП	1165	147	26,8	22,3
	ХП	1162	147,6	25,5	24
103	ТП	1293	147	26,8	22,3
	ХП	1285	147,6	25,5	24
109	ТП	2516	309	27	22,3
	ХП	2198	310	25,7	24
112	ТП	1168,6	150,6	26,8	22,3
	ХП	1165,7	151,3	25,5	24
201	ТП	1149,6	131,6	26,7	22,3
	ХП	1146,6	132,2	25,4	24
207	ТП	1830,3	132,2	26,9

	22,3
	ХП	1822,8	132,8	25,6	24
209	ТП	1163	145	26,8	22,3
	ХП	1160	145,5	25,5	24
212	ТП	1152,2	134,2	26,8	22,3
	ХП	1149,2	134,8	25,5	24
213	ТП	1152,2	134,2	26,7	22,3
	ХП	1149,2	134,8	25,4	24
214	ТП	1152,2	134,2	26,7	22,3
	ХП	1149,2	134,8	25,4	24

Таблица 10. Воздушный баланс здания

Этаж	Период года	Внутренние параметры		Приток		Вытяжка
		tпр. °С tр.з. °С	ρ,%	м3/ч	кг/ч	м3/ч	кг/ч
1	ХП	24 25	75	9200	10935	9231	10935
2	ХП	24 25	75	11355	13496	11224	13295
3	ХП	24 25	75			170	201
Всего по зданию				20555	24431	20625	24431

8. Выбор приточной камеры

Выбор типа и числа приточных камер

П1: Принимаем приточную камеру КЦК-20-П-200/5.

П2: Принимаем приточную камеру КПП-0,5-Л-5,5/4.

Выбор секций подогрева для приточных систем

Произведем расчет секции подогрева для системы П-1 с приточной камерой КЦК-20-П-200/5, нагревающей воздух с начальной температурой t_н = -28° С до конечной температуры 24 ° С. Количество нагреваемого воздухаL= 20275 м³/ч.

Определяем расход тепла Q, ккал/кг, на нагрев воздуха по формуле:

Q= 0,24*G*(t_к - t_н) (22)

где G - количество нагреваемого воздуха, кг/ч;

0,24 - теплоемкость воздуха, ккал/(кг °С);

t_н - начальная температура нагреваемого воздуха, °С;

t_к - конечная температура нагретого воздуха, °С

Поверхность нагрева калориферной установки определяется из выражения

F= (23)

где к - коэффициент теплопередачи калорифера, ккал/(м2*ч*°С);

∆tcp - средняя разность температур теплоносителя и воздуха, °С;

(24)

где tr - температура горячей воды на входе в калорифер, °С;

tо - температура обратной воды на выходе из калорифера, °С

Массовая скорость воздуха в живом сечении калориферной установки определяется по формуле

(25)

где f_ж - площадь живого сечения для прохода воздуха, м²;

Расход воды определяется по формуле

(26)

Скорость воды в трубках калориферной установки определяется

по формуле

(27)

где f_тр - площадь живого сечения трубок калориферной установки для прохода теплоносителя, м2;

Сопротивление калориферов движению воздуха зависит от модели калорифера и массовой скорости ор проходящего через него воздуха.

При подборе калориферов принимаем запас: на сопротивление по воде -20%.

Рассчитаем калорифер для системы П1.

1. Расход тепла на нагрев воздуха составит

Q= 0,24*20275 * 1,23 * (24 +28)=293274 ккал/ч

1. Определим расход воды

2. Вычислим скорость воды в трубках калориферной установки

Условию w≥0,02 отвечает калорифер типа 12.1 -М-А-НВ-1620–1150-2-2,0-

4-50-6.

4. Найдем массовую скорость

5. Коэффициент теплопередачи находим по табличным данным [9] исходя из значения массовой скорости - к=49,5, ккал/(м2*ч*°С);

6. Определим поверхность нагрева калориферной установки

Фактическая поверхность нагрева Р_ф=71,06 м²

Запас поверхности нагрева составляет

,

что допустимо.

Произведем расчет секции подогрева для системы П-2 с приточной камерой КПП-0,5-Л-5,5/4, нагревающей воздух с начальной температурой t_н= -28° С до конечной температуры 24 ° С. Количество нагреваемого воздуха L= 280 м³/ч.

Рассчитаем калорифер для системы П2.

1. Расход тепла на нагрев воздуха составит

Q=0,24*280*1,23 *(24+28)=4050 ккал/ч

2. Определим расход воды

3. Вычислим скорость воды в трубках калориферной установки

Условию w≥0,02 отвечает калорифер типа 12.1-М-А-НВ-250-200-3-2,4-6-25.

4. Найдем массовую скорость

5. Коэффициент теплопередачи находим по табличным данным [9] исходя из значения массовой скорости - к=9,5, ккал/(м2*ч*°С);

6. Определим поверхность нагрева калориферной установки

Фактическая поверхность нагрева F_ф=9,9 м²

Запас поверхности нагрева составляет

что допустимо.

9. Аэродинамический расчет вентиляционных систем

Аэродинамический расчет вентиляционных систем производится на основании расчетных аксонометрических схем систем вентиляции.

На схеме расставляются номера участков, начиная от самого удаленного и нагруженного участка. Затем рассчитываются объемные расходы воздуха на каждом участке и заносятся в таблицу. Туда же заносятся длины участков, снятые с планов.

Методика аэродинамического расчета

Строим аксонометрическую схему вентиляционной сети.

Систему разбиваем на отдельные участки. Расчетный участок характеризуется постоянным по длине расходом воздуха. Границами между отдельными участками служат тройники.

Выбираем основное направление, которое представляет собой наиболее протяженную цепочку последовательно расположенных участков.

Диаметры круглых металлических воздуховодов принимаем по скорости воздуха. Рекомендуемая скорость принимается из условий: начало системы 5-6 м/с, у вентилятора 10-16 м/с.

Определяем фактическую скорость

(29)

Находим динамическое давление:

(30)

По значению d и V по таблицам для круглых воздуховодов определяем значение удельных потерь давления на трение R.

Выбираем коэффициент местных сопротивлений и подсчитываем сумму их по участкам Σ £. Расчеты сведем в таблицы

Рассчитываем полные потери давления по участкам

Rl + Z = Rl + Σ£P_д (30)

Таблица 11. Местные сопротивления П1

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	Перфорированный воздухораспределитель	1,2	1,2
2	Тройник	0,2	0,2
3	Тройник	0,45	0,45
4	Тройник	0,35

0,35

5

Тройник

0,2

0,2

6

Тройник

0,45

0,45

7

Тройник

0,3

0,3

8

Тройник

0,15

0,15

9

Тройник

0,5

0,5

10

Тройник

0,9

0.9

11

Тройник

0,55

0,55

12

Тройник

0,2

0,2

13

Тройник

0,35

0,35

14

Тройник

0,7

 

 

Поворот на 90 °

0,59

1,29

15

Тройник

0,9

 

 

Калорифер

 

 

 

Соединительная секция

 

 

16

Решетка

1,2

1,2

17

2 решетки

2*1,2

2,4

18

Тройник

0,2

 

 

2 Поворота на 90

2*0,18

0,36

19

Тройник

0,2

0,2

20

Тройник

0,2

 

 

2 Поворота на 90 °

2*0,2

0,6

21

Тройник

0,35

0,35

22

Тройник

0,2

0,2

23

Тройник

0,2

0,2

24

Тройник

0,35

0,35

25

Тройник

0,4

0,4

26

Тройник

0,2

0,2

27

Тройник

0,2

•

 

Поворот на 90 и

0,5

0,7

28

Тройник

0,2

0,2

29

Решетка

1,2

 

 

Поворот на 90 °

0,08

1,28

30

Решетка

1,2

 

 

Поворот на 90 и

0,08

1,28

31

Решетка

1,2

 

 

Поворот на 90

0,2

1,4

32

Дифузор

1,2

1,2

33

Решетка

1,2

 

 

Поворот на 90 и

0,08

1,28

34

Решетка

1,2

 

 

Поворот на 90 °

0,08

1,28

35

Перфорированный воздухораспределитель

1,2

 

36

Решетка

1,2

2,4

37

Перфорированный воздухораспределитель

1,2

 

38

Дифузор

1,2

2,4

39

Перфорированный воздухораспределитель

1,2

1,2

40

Перфорированный воздухораспределитель

1,2

1,2

41

Решетка

1,2

1,2

42

Решетка

1,2

1,2

43

Перфорированный воздухораспределитель

1,2

1,2

44

Решетка

1,2

1,2

45

Решетка

1,2

1,2

46

Поворот на 90

0,08

 

 

Дифузор

1,2

1,28

47

Перфорированный воздухораспределитель

1,2

1,2

48

Перфорированный воздухораспределитель

1,2

1,2

49

Перфорированный воздухораспределитель

1,2

1,2

50

Решетка

1,2

1,2

51

Перфорированный воздухораспределитель

1,2

1,2

52

Перфорированный воздухораспределитель

1,2

1,2

53

3 решетки

3*1,2

 

 

Поворот на 90 °

0,2

3,8

54

Тройник

0,2

0,2

55

Решетка

1,2

1,2

56

Поворот на 90 °

0,18

 

 

Дифузор

1,2

1,28

57

Решетка

1,2

1,2

Таблица 12. Местные сопротивления П2

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	Решетка	1,2
	Поворот на 90 °	0,08	1,28
2	Тройник	0,2
	2 Поворота на 90 и	5*0,08
	Шумоглушитель	2*24
3	Калорифер
	Соединительная секция	1,2
	Решетка	1,2	1,2

Таблица 13. Местные сопротивления В1

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	Решетка	1,2
	3 поворота на 90 °	2*0,08	1,36
2	Тройник	0,2	0,2
3	Тройник	0,35	0,35
4	Тройник	0,18
	3 Поворота на 90 °	3*0,25	0,93
5	Тройник	0,6	0,6
6	Тройник	0,35
	2 Поворота на 90 °	2*0,29
	Конфузор перед вентилятором	0,64	1,57
7	Конфузор после вентилятора	0,64
	2 Поворота на 90 °	2*0,29	1,22
8	Решетка	1,2
	2 Поворота на 90	2*0,08	1,36
9	Тройник	0,2	0,2
10	Тройник	0,2	0,2
11	Тройник	0,6	0,6
12	Тройник	0,35	0,35
13	Решетка	1,2
	Поворот на 90 °	0,08	1,28
14	Тройник	0,75	0,75
15	Тройник	0,15	0,15
16	Решетка	1,2	1,2
17	Решетка	1,2	1,2
18	Решетка	1,2	1,2
19	Решетка	1,2	1,2
20	Решетка	1,2
	Поворот на 90 °	0,08	1,28
21	Решетка	1,2	1,2
22	Решетка	1,2
	Поворот на 90 °	0,08	1,28
23	Решетка	1,2
	Поворот на 90 °	0,08	1,28
24	Вытяжной дифузор	1,2.	1,2

Таблица 14. Местные сопротивления В2 Таблица 18

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	6 поворотов на 90 °	6*0,25	0,75
2	5 поворотов на 90 °	5*0,25
	Тройник	0,6
	Конфузор перед вентилятором	0,64	2,49
3	Конфузор после вентилятора	0,64
	2 Поворота на 90	2*0,25	1,14
4	3 Поворота на 90 °	3*0,2	0,6

Таблица 15. Местные сопротивления В3

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	6 поворотов на 90 °	6*0,25	1,5
2	Тройник	0,3
	Конфузор перед вентилятором	0,64	0,94
3	Конфузор после вентилятора	0,64
	2 Поворота на 90 °	2*0,29	1,22
4	3 Поворота на 90 и	3*0,2	0,6

Таблица 16. Местные сопротивления В4

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	5 поворотов на 90 °	5*0,25	1,25
2	Тройник	0,5.	0,5
3	Тройник	0,2	0,2
4	Тройник	0,5
	Конфузор перед вентилятором	0,64	1,14
5	Конфузор после вентилятора	0,64
	2 Поворота на 90 °	2*0,43	1,5
6	Поворот на 90 и	0,25	0,25
7	Тройник	0,35
	Поворот на 90 °	0,25	0,6
8	Поворот на 90 °	0,2	0,2
9	3 Поворота на 90 °	3*0,2	0,6
10	Поворот на 90 °	0,2	0,2
11	Тройник	0,2	0,2
12	Тройник	0,2
	Поворот на 90 °	0,29	0,49
13	Поворот на 90 °	0,2	0,2
14	Поворот на 90 °	0,2	0,2

Таблица 17. Местные сопротивления В5

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	Вытяжной дифузор	1,2
	Поворот на 90 и	0,2	1,4
2	Тройник	0,3
	Поворот на 90 и	0,24	0,54
3	Тройник	0,15
	3 Поворота на 90 °	3*0,24	0,87
4	Тройник	0,4	0.4
5	Тройник	0,2
	Конфузор перед вентилятором	0,64	0,84
6	Конфузор после вентилятора	0,64
	2 Поворота на 90 °	2*0,31	1,26
7	Вытяжной дифузор	1,2
	Поворот на 90 и	0,18	1,38
8	Тройник	0,35	0,35
9	Тройник	0,2
	3 Поворота на 90 и	3*0,25	0,95
10	Вытяжной дифузор	1,2
	Поворот на 90 °	0,18	1,38
11	Вытяжной дифузор	1,2	1,2
12	Вытяжной дифузор	1,2	1,2
13	Вытяжной дифузор	1,2	1,2
15	Тройник	0,35
	2 Поворота на 90 °	2*0,2	0,75
16	2 Поворота на 90 °	2*0,2	0,4

Таблица 18. Местные сопротивления В6

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	Решетка	1,2
	2 поворота на 90 °	2*0,08	1,36
2	Тройник	0,3
	3 Поворота на 90 и	3*0,08	1,44
3	Тройник	0,5
	3 Поворота на 90 и	3*0,2	1,1
4	Тройник	0,5
	2 поворота на 90 °	2*0,2
	Конфузор перед вентилятором	0,64	1,54
5	Конфузор после вентилятора	0,64
	2 Поворота на 90 °	2*0,2	1,04
6	Решетка	1,2
	Поворот на 90 и	0,08	1,28
7	Решетка	1,2
	2 поворота на 90 и	2*0,08	1,28
8	Тройник	0,35
	Поворот на 90 и	0,18	0,53
9	Решетка	1,2
	Поворот на 90 °	0,08	1,28
10	2 решетки	2*1,2
	Поворот на 90 °	0,08	2,48

Таблица 19. Местные сопротивления В7

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	2 Решетки	2*1,2
	3 Поворота на 90	3*0,08	2,64
2	Тройник	0,4
	2 Поворота на 90 °	2*0,08
	Конфузор перед вентилятором	0,64	1,2
3	Конфузор после вентилятора	0,64
	4 Поворота на 90 °	4*0,08
4	Решетка	1,2	2,16
	Поворот на 90	0,08	1,28

Таблица 20. Местные сопротивления В8

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	Решетка	1,2
	Поворот на 90 и	0,08.	1,28
2	Тройник	0,2
	2 Поворота на 90 °	2*0,08
	Конфузор перед вентилятором	0,64	2
3	Конфузор после вентилятора	0,64
	4 Поворота на 90 °	4*0,08	0,96
4	Решетка	1,2
	Поворот на 90 °	0,08	1,28

Таблица 21. Местные сопротивления В9

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	Решетка	1,2
	Поворот на 90 °	0,08	1,28
2	Тройник	0,35	0,35
3	Тройник	0,4	0,4
4	Тройник	0,35
	3 Поворота на 90 °	3*0,18	0,89
5	Тройник	0,5
	2 Поворота на 90 °	2*0,25	1
6	Тройник	0,15
	Поворот на 90 и	0,25	0,4
7	Тройник	0,3
	Поворот на 90 и	0,25
	Конфузор перед вентилятором	0,64	1,19
8	Конфузор после вентилятора	0,64
	4 Поворота на 90 °	4*0,25	1,64
9	Решетка	1,2
	Поворот на 90	0,08	1,28
10	Тройник	0,5	0,5
11	Тройник	0,35	0,35
12	Тройник	0,2
	Поворот на 90 и	0,15	0,35
13	Решетка	1,2	1,2
14	Решетка	1,2	1,2
15	Решетка	1,2	1,2
16	Решетка	1,2
	Поворот на 90	0,18	1,38
17	Решетка	1,2
	Поворот на 90 и	0,08	1,28
18	Решетка	1,2	1,2
19	Вытяжной дифузор	1,2	1,2
20	2 Решетки	2*1,2	2,4
21	Тройник	0,2
	Поворот на 90 и	0,08	0,28
22	Решетка	1,2	1,2

Таблица 22. Местные сопротивления В10

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	Поворот на 90 °	0,2	0,2
2	Тройник	0,35
	3 Поворота на 90 °	3*0,2	0,95
3	Тройник	0,5
	4 Поворота на 90	4*0,29
	Конфузор перед вентилятором	0,64	2,3
4	Конфузор после вентилятора	0,64
	2 Поворота на 90 и	2*0,29	1,22
6	5 Поворотов на 90 °	5*0,2	1

Таблица 23. Местные сопротивления В11

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	5 Поворотов на 90	5*0,2	1
2	Тройник	0,2
	7 Поворотов на 90	7*0,2
	Конфузор перед вентилятором	0,64	2,24
3	Конфузор после вентилятора	0,64
	5 Поворотов на 90 и	5*0,2	1,64
4	2 Поворота на 90 °	2*0,2	0,4
5	2 Поворота на 90 и	2*0,2	0,4
6	3 Поворота на 90 °	3*0,2	0,6

Таблица 24. Местные сопротивления В12

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	Поворот на 90	0,2	0,2
2	Тройник	0,2
	5 Поворотов на 90	2*0,2	0,6
3	Тройник	0,35
	2 Поворота на 90 °	2*0,29
	Конфузор перед вентилятором	0,64	1,57
4	Конфузор после вентилятора	0,64
	4 Поворота на 90 °	4*0,29	1,8
5	Поворот на 90 °	0,2	0,2
6	2 Поворота на 90 °	2*0,2	0,4

Таблица 25. Местные сопротивления В13

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	Решетка	1,2
	3 Поворота на 90 °	3*0,08	1,44
2	Тройник	0,2
	3 Поворота на 90 °	3*0,2
	Конфузор перед вентилятором	0,64	1,44
3	Конфузор после вентилятора	0,64
	4 Поворота на 90 °	4*0,2	1,44
4	Решетка	1,2
	Поворот на 90 °	0,08	1,28
5	Тройник	0,35
	2 Поворота на 90	2*0,2	0,75
6	Решетка	1,2
	Поворот на 90 °	0,08	1,28

Таблица 26. Местные сопротивления В14

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	Решетка	1,2
	Поворот на 90 °	0,07	1,27
2	Тройник	0,2
	5 Поворотов на 90 °	5*0,08
	Конфузор перед вентилятором	0,64 *	1,24
3	Конфузор после вентилятора	0,64
	3 Поворота на 90 и	3*0,08	0,88
4	Решетка	1,2	1,2

Таблица 27. Местные сопротивления В15

Уч.	Название местного сопротивления	ξ	Σξ
1	Решетка	1,2
	Поворот на 90 и	0,08
	Конфузор перед вентилятором	0,64	1,92
2	Конфузор после вентилятора	0,64
	3 Поворота на 90 °	3*0,08	0,88

10. Выбор вентиляционного оборудования

Вентиляционное оборудование для приточных и вытяжных систем выбираем по их производительности и по потерям давления. Подбор вентиляционного оборудования сведем в таблицу 28.

Таблица 28. Вентиляционное оборудование

№ Тип вентилятора Двигатель Частота вращения рабочего колеса, об/мин Производительность, тыс. м3/ч Полное давление, Па Масса вентилятора, кг Типоразмер Мощность кВт П1 GXLB-5-63 АИР132М4 11 1500 15-25 850-450 55 П2 GXLF-5-014 АИР63А2 0,37 3000 0,2-0,5 250-450 10 В1 ВЦ4-75-4 4А71В4 0,75 1500 1,87-3,67 440-231 50,5 В2 ВЦ4-75-3,15 4А80А2 1,5 3000 2,1-3,7 1200-623 41,5 ВЗ ВЦ4-75-4 4А71В4 0,75 1500 1,87-3,67 440-231 50,5 В4 ВЦ-14-46-5 4А112МВ6 4 950 6,60-8,80 940-1050 129 В5 ВЦ4-75-4 4А71В4 0,75 1500 1,87-3,67 440-231 50,5 В6 ВЦ4-75-3,15 4А80А2 1,5 3000 2,1-3,7 1200-623 41,5 В7 ВРПН-Н-1,6-2-3 АИС56А2 0,09 2930 0,2-0,7 250-50 10 В8 ВРПН-Н-1,6-2-3 АИС56А2 0,09 2930 0,2-0,7 250-50 10 В9 ВЦ14-46-2,5 АИР63В4 0,37 1320 0,97-1,42 370-440 30 В10 ВЦ4-75-4 4А71В4 0,75 1500 1,87-3,67 440-231 50,5 В11 ВЦ4-75-3,15 4А80А2 1,5 3000 2,1-3,7 1200-623 41,5 В12 ВЦ4-75-4 4А71В4 0,75 1500 1,87-3,67 440-231 50,5 В13 ВЦ4-75-3,15 4А80А2 1,5 3000 2,1-3,7 1200-623 41,5 В14 ВРПН-Н-1,6-2-3 АИС56А2 0,09 2930 0,2-0,7 250-50 10 В15 VT-125B   0,087 2500 0,2-0,4 250-50 8 11. Выбор фильтрующего оборудования Согласно требованиям в проекте принимаются воздушные фильтры типа ФТ. Конкретная марка фильтра определяется по его производительности. Система В2: для вытяжного шкафа позиции 7 при L = 1600м3/ч принимаем воздушный фильтр типа ФТ - 2000У, с производительностью по воздуху 2000м3/ч, аэродинамический коэффициент сопротивления 260 Па, степень очистки 99,995%. Для вытяжного шкафа позиции 9 при L = 1000м3/ч, принимаем воздушный фильтр типа ФТ - 1200У, с производительностью по воздуху 1200м3/ч, аэродинамический коэффициент сопротивления 270 Па, степень очистки 99,995%. Система В11: для вытяжного шкафа позиции 3 при L = 1350м3/ч принимаем воздушный фильтр типа ФТ - 2000У, с производительностью по воздуху 2000м3/ч, аэродинамический коэффициент сопротивления 260 Па, степень очистки 99,995%. Для вытяжного шкафа позиции 4 при L = 1350м3/ч, принимаем воздушный фильтр типа ФТ - 2000У, с производительностью по воздуху 2000м3/ч, аэродинамический коэффициент сопротивления 260 Па, степень очистки 99,995%. 1. Курсовая Финансовые риски и управление ими 2. Сочинение на тему Гоголевский Петербург 3. Сочинение на тему Сочинения на свободную тему - О чем рассказала бабушка сочинение-рассказ с обрамлением 4. Реферат Бельгийская языковая граница 5. Реферат Звіт про виробничу практику студента в Управлінні Податкової Поліції державної Податкової Адміні 6. Реферат на тему History Of Korean 2 7. Курсовая Организационно-правовые формы предприятий Общие положения 8. Курсовая Проектные работы на месторождении золота 9. Реферат Терроризм и его проявления в современной России 10. Контрольная работа на тему Управление риском Bukvasha Правила Контакты