Содержание
1     Исходные данные
2     Тепловой режим здания
2.1      Расчетные параметры наружного воздуха
2.2      Расчетные параметры внутреннего воздуха
2.3      Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций
2.3.1    Определение градусо-суток отопительного периода и условий эксплуатации ограждающих конструкций
2.3.2    Стены
2.3.3    Перекрытия над подвалом и чердачные
2.3.4    Окна
2.3.5    Двери
2.4      Тепловой баланс помещений
2.4.1    Теплотехнические характеристики наружных ограждений
2.4.2    Потери теплоты через ограждающие конструкции
2.4.3    Расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося и вентиляционного воздуха
2.4.4    Бытовые тепловыделения
2.5      Теплопотери здания по укрупненным измерителям
3.    Система отопления
3.1  Тепловой расчет нагревательных приборов
3.2  Гидравлический расчет системы отопления
3.3  Подбор элеватора
Список литературы

1. Исходные данные
Здание пятиэтажное с плоской кровлей и с не отапливаемом подвалом в городе Иркутске.
Конструктивно состоит из кирпича с толщиной несущей части 640 мм, с внешней стороны утеплитель пенополистирол и облицовочный керамический кирпич толщиной 20 мм. Перекрытия состоят из ж/б пустотных плит и утеплителя полистирола.
Система отопления принята с нижней разводкой и «П» -образными стояками. Параметры теплоносителя t₁ = 105⁰C, t₂ = 70⁰C. Подключена к центральной системе отопления с параметрами T₁ = 150⁰C, T₂ = 70⁰C.

2. Тепловой режим зданий
2.1. Расчетные параметры наружного воздуха
Расчетные параметры наружного воздуха принимаются по СНиП 23-01-99 «Строительная климатология» [1] холодный период года:
температура воздуха (температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0.92) t_н = -36⁰C;
продолжительность отопительного периода z = 240;
температура отопительного периода t_от = -8.5⁰C;
скорость ветра V = 5 м/с.
Зона влажности принимается по СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» (приложение B) [2] – сухая.
2.2. Расчетные параметры внутреннего воздуха
Расчетные параметры внутреннего воздуха принимаются по ГОСТ 30494-96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях» [3] (таблица 1):
температура воздуха t_в = 21⁰C;
влажность помещения = 60%.
Режим помещения принимается по [2, таблица 1] – нормальный.
2.3. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций
2.3.1. Определение градусо-суток отопительного периода и условий эксплуатации ограждающих конструкций
Градусо-сутки отопительного периода D_d, ⁰C*сут, определяют по формуле [2]
D_d = (t_в – t_от)*z;
D_d = (21 + 8.5)*240 = 7080 ⁰C*сут2
Условия эксплуатации ограждающих конструкций принимаются по [2, таблица 2] – A.
2.3.2. Стены
Наружная ограждающая конструкция состоит из 4х слоев:
1 слой – цементно-песчаный раствор плотностью = 1800кг/м³, толщиной = 20 мм;
2 слой – кирпич глиняный обыкновенный (ГОСТ 530-80) на цементно-песчаном растворе плотностью = 1800 кг/м³, толщиной = 640 мм;
3 слой – пенополистирол (ГОСТ 15588-70^*) плотностью = 40 кг/м³, толщиной ;
4 слой – кирпич керамический пустотный =1400кг/м³ на цементно-песчаном растворе толщиной = 120 мм.
Требуемое значение сопротивления теплопередаче определяем по формуле:
[1] R_0тр = n*(tв – tн)/ tн* в, м²*⁰C/Вт,
где n – коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху [2, таблица 6];
 tн – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tн и температурой внутренней поверхности в ограждающей конструкции, ⁰C, [2, таблица 5];
 в – коэффициент теплоотдачи внутренней ограждающей конструкции, Вт/(м²*⁰C), [2, таблица 7].
R₀ = 1*(21+36)/4*8.7 = 1.64 м²*⁰C/Вт
Значения R_0энерг следует определять по формуле
[2] R_0энерг = a*D_d + b,
где a, b – коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для соответствующих групп зданий, [2, таблица 4].
R_0энерг = 0.00035*7080 + 1,4 = 3.88 м²*⁰C/Вт
R_0тр < R_0энерг
По СНиП 11 - 3 -79* «Строительная теплотехника» [4], п2.6, сопротивление теплопередаче R₀, м²*⁰С/Вт, ограждающей конструкции следует определять по формуле
где - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций; = 8.7 Вт/(м²*⁰C);
 - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода года; = 23 Вт/(м²*⁰C);
 - теплопроводность материала, Вт/(м*⁰C).
Толщину утеплителя найдем по формуле
= [3.88 – (0.115 + 0.026 + 0.914 + 0.207 +0.048)] * 0.041 = 106 мм
Найдем R_0ф по формуле [3]
R_0ф = 0.115 + 0.026 +0.914 + 0.207 + 0.048 + + 2.585 = 3.895 м²*⁰C/Вт
R_0энерг = 3.88 м²*⁰C/Вт < R_0ф = 3.895 м²*⁰C/Вт
Принимаем толщину утеплителя, равную 106 мм.
Коэффициент теплопередачи равен [4] k = 1/R_0ф, Вт/(м²*⁰C); k =1/3.895 = 0.257 Вт/(м²*⁰C)
2.3.3. Перекрытия чердачные и над подвалом
Перекрытия состоят из 3х слоев:
1 слой – железобетонная пустотная плита плотностью = 2500 кг/м³, толщиной = 220 мм;
2 слой – пенополистирол (ГОСТ 15588 – 70^*) плотностью = 40 кг/м³, толщиной ;
3 слой – выравнивающий слой цементно–песчаного раствора плотностью =1800 кг/м³,толщиной = 20 мм.
Определим требуемое значение сопротивления теплопередаче по формуле [1]
R_0тр = 0.9*(21 + 36)/2*8.7 = 2.95 м²*⁰C/Вт
Найдем R_0энерг по формуле [2], где a = 0.00045, b = 1.9
R_0энерг = 0.00045*7080 + 1.9 = 5.086 м²*⁰C/Вт
R_0тр < R_0энерг
Фактическое сопротивление теплопередаче найдем по формуле [3].
Определим термическое сопротивление теплопередаче ж/б конструкции многопустотной плиты. Ж/б пустотная плита – неоднородная ограждающая конструкция. Поэтому ее термическое сопротивление находим по [4, п2.8]. Для упрощения расчета круглые отверстия – пустоты плиты диаметром 150 мм – заменим равновеликими квадратными со стороной a = 132.9 мм.
А. Плоскостями, параллельными направлению теплового потока, условно разрежем конструкцию на участки. В сечении А-А (два слоя железобетона толщиной = 0.058 + 0.028 = 0.086 м с коэффициентом теплопроводности = 1.92 Вт/(м*⁰C) и воздушная прослойка = 0.133 м с термическим сопротивлением Rвп = 0.15 (м²*⁰C)/Вт) термическое сопротивление составит
R_А-А = + R_вп;
R_А-А = 0.086/1.92 + 0.13 = 0.17 (5.м²*⁰C)/Вт.
В сечении Б-Б (слой ж/б = 0.22м с = 1.92 Вт/(м²*⁰C)):
R_Б-Б = 0.22/1.92 = 0.42 (м²*⁰C)/Вт.
Общее термическое сопротивление находим по формуле
R_A = (F_A-A + F_Б-Б)/((F_A-A/R_А-А) + (F_Б-Б/ R_Б-Б))[4],
где F_A-A = (0.133*1)*5 = 0,665 м², F_Б-Б = (0.076*1)*4 = 0.304 м² – площади слоев в сечениях А-А и Б-Б; R_А-А, R_Б-Б – термическое сопротивление сечений;
R_A = 0.969/(3.91 + 0.72) = 0.21 (м²*⁰C)/Вт.
Б. Плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, конструкцию условно разрежем на слои, из которых одни могут быть однородными, другие – неоднородными (из однослойных участков разных материалов).
Для сечений В-В и Д-Д (два слоя ж/б с = 0.086 м и = 1.92 Вт/(м*⁰C)) R_{В-В и Д-Д} = 0.086/1.92 = 0.044 (м²*⁰C)/Вт. Для сечения Г-Г R_Г-Г = (F_Г-Г + F_вп)/((F_Г-Г/R_Г-Г) + (F_вп/ R_вп)), где F_Г-Г = F_Б-Б = 0.304 м², F_вп = F_A-A = 0.665 м² – площади сечений сечения Г-Г (ж/б и вп); R_Г-Г = 0.969/(0.225 + 6.4) = 0.146 (м²*⁰C)/Вт.
Затем определяем R_Б = R_Г-Г + R_{В-В и Д-Д} = 0.146 + 0.044 = 0,19 (м²*⁰C)/Вт.
Разница между величинами R_A и R_Б составляет
(0.21-0.19)/0.21*100 = 9.5% < 25%
Отсюда полное термическое сопротивление ж/б конструкции плиты найдем из формулы
R_пр = (R_A + 2* R_Б)/3 [5],
R_пр = (0.21 +0.38)/3 = 0.2 (м²*⁰C)/Вт.
Толщину утеплителя определим по формуле [3]
 = [5.086 – (0.115 + 0.09 + 0.026 +0.048)]*0.041 = 198 мм.
Отсюда термическое сопротивление будет равно
R_0ф = 0.115 + 0.09 + 0.026 + 0.048 +4.829 = 5.108 (м²*⁰C)/Вт.
R_0энерг = 5.086 м²*⁰C/Вт < R_0ф = 5.108 м²*⁰C/Вт.
Принимаем толщину утеплителя, равную 198 мм.
Коэффициент теплопередачи равен k = 1/5.108 = 0.196 Вт/(м²*⁰C) (по формуле [4]).
2.3.4. Окна
Требуемое сопротивление теплопередаче окон определяется по [2,таблица 4] c помощью интерполяции:
R_0энерг = (0.7-0.6)*1080/2000 + 0.6 = 0.654 м²*⁰C/Вт
Фактическое приведенное сопротивление теплопередаче принимается по [4, приложение 6]
R_0ф = 0.68 м²*⁰C/Вт – принимаем окно из двухкамерного стеклопакета в раздельных переплетах из обычного стекла.
Коэффициент теплопередачи равен k = 1/0.68 = 1.47 Вт/(м²*⁰C) (по формуле [4]).

2.3.5. Двери
Требуемое и фактическое сопротивление теплоотдаче наружных дверей должно быть не менее 0.6* R_0тр стен здания по [2, п5.7]. Конструкция устанавливаемой двери должна удовлетворять этому требованию:
R_тр = 0.6*1.64 = 0.98 м²*⁰C/Вт,
k = 1/0.98 =1.02 Вт/(м²*⁰C).
2.4. Тепловой баланс помещений
2.4.1. Теплотехнические характеристики наружных ограждений
2.4.2. Потери теплоты через ограждающие конструкции
Теплопотери через отдельные ограждения рассчитываем по формуле (СНиП 2.04.05 – 91^* «Отопление, вентиляция и кондиционирование» [5], (приложение 9, п1):
Q₀ = A*k*(t_в - t_н)*n*(1 + ) [6].
Например, для стены, обращенной на север (жилая комната 101):
Q₀ = 9*0.26*56*1*1.1 = 142.5 Вт.
Результаты расчетов по всем наружным ограждениям и по всем этажам сведены в таблицу 1.
Добавки на ориентацию и на дверь рассчитываются по [5, приложение 9, п2]:
= 0.2*19.53 = 3.91.
Тройная дверь с двойным тамбуром принимается по СНиП 31 – 01 –2003 «Здания жилые многоквартирные» [6] (таблица 9.2).
2.4.3. Расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося и вентиляционного воздуха
Выполним расчет жилой комнаты 101 по (5, приложение 10).
Расход теплоты Q_i, Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха следует определять по формуле
Q_i = 0,28 S G c(t - t)k [7],
G = 0,216 S A₁ Dp_i^0,67 /R_u + S A₂ G_H (Dp_i/Dp₁)^0,67 +
+ 3456 S A₃ Dp_i^0,5+0,5 S l Dp_i/Dp₁ [8], [8],
Расчетная разность давлений Dp_i, определяется по формуле
Dp_i = (H - h_i) (g_i - g_p) + 0,5 p_i v² (c_e,n - c_e,p) k_l - p_int [9],
Расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха, компенсирующего расход вытяжного воздуха при естественной вентиляции, следует определять по формуле
Q_в = 1.005*1.2*3*10³*(t_в – t_н)*F_п/3600 [10] (7, формула 6.2),
1.005 – удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг*⁰C);
1,2 – плотность воздуха при t_н = 18 ⁰C, кг/ м³;
3 – количество воздуха, поступающего на 1 м² жилой площади, м³/(м²*ч);
F_п – площадь пола комнаты, м².
Q_в = (20 + 36)*16.7 =935.2 Вт.
2.4.4. Бытовые тепловыделения
Определяем бытовые тепловыделения для комнаты 101 по СНиПу 41 – 01 – 2003 «Отопление, вентиляция и кондиционирование» (п6.3.4г) [6]:
Q _быт = 10*F_п;
Q_быт = 10*16.7 = 167 Вт.
Тепловой баланс для помещения 101:
Q_в + Q_т = Q_быт + Q₀
Откуда нагрузка на систему отопления:
Q₀ = 971.4 + 935 – 167 = 1739.4 Вт.
Полные теплопотери здания составят 83914.4 Вт.
2.5. Теплопотери здания по укрупненным измерителям
Фактическая удельная тепловая характеристика здания, Вт/(м³*⁰C), определяется по формуле Н. С. Ермолаева:
q_ф = P*(k_ст + g(k_ок - k_ст))/F+ (0.9*k_пт + 0.6* k_пл)/H,
P – периметр здания, м;
F – площадь здания, м²;
g – коэффициент, учитывающий остекление (отношение площади остекления к площади ограждения);
H – высота здания, м.
Объем здания V равен 5.8 тыс. м³.
q_ф = 83.4*(0.26 + 0.3*(0.26 +0.3*1.2))/363.1 + (0.9 + 0.6)*1.47/16 = 0.24 Вт/(м³*⁰C).
q_н = 0.39 Вт/(м³*⁰C);
(0.39 – 0.24)/0.39*100% = 38%
Фактический удельный расход теплоты на 1 м² общей площади найдем по формуле
q_уд = Q₀/F;
q_уд = 83914.4/363.1 = 231.1 Вт/м².
Значение фактической удельной характеристики используем для приблизительного подсчета теплопотерь по укрупненным показателям:
Q_уп =а*q_ф*V*(tв – tн);
Q_уп = (0.55 + 0.22/(21 + 36))*0.24*5800*(21 + 36) = 43945.4 Вт.

3. Система отопления
3.1. Тепловой расчет нагревательных приборов
Выполним тепловой расчет приборов однотрубной П – образной системы отопления с нижней разводкой.
Требуемый номинальный тепловой поток Q_н.т для выбора типоразмера отопительного прибора определим по формулам справочника [7].
Необходимая теплоотдача прибора Q_пр определяется по формуле (9.12):
Q_пр = Q₀ – 0.9* Q_тр,
Q_тр = q_в*l_в + q_г*l_г (9.13) – теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка (ветви) и подводок, к которым непосредственно присоединен прибор:
Q_пр = 869.7 – 0.9*(120*0.8 + 96*3) = 485.7 Вт.
Температура теплоносителя на входе в 1 прибор: t_вх1 = 105 ⁰C.
При выходе из 1 прибора: t_вых1 = 105 – (35/8109.3)*869.7 = 101.2 ⁰C.
 t_ср = (105 + 101.2)/2 – 20 =83.1 ⁰C.
Расход воды в стояке по формуле (10.14)
G_ст = Q_0i* * /c* t_ср,
G_ст = G_пр = 3600*8109.6*1.03*1.02/(4187*35) = 209 кг/ч.
Коэффициент приведения к расчетным условиям определяется по формуле (9.3):
 = ( t_ср/70)^{1 +n}*(G_пр//360)^p*b* *c,
 t_ср – разность средней температуры воды в приборе и температуры окружающего воздуха;
 - коэффициенты, принимаемые по таблице (9.1).
 = (83.1/70)^1.35*(209/360)^0.07*0.983*1*1 = 1.19.
По формуле (9.11)
Q_н.т = Q_пр/ ;
Q_н.т =485.7/1.19 = 408 Вт.
Тип прибора подбирается по [6, таблица X.1].
Расчеты по остальным приборам сводятся в таблицу 2.
3.2. Гидравлический расчет системы отопления
Основное циркуляционное кольцо выбираем через стояк 1.
Гидравлический расчет стояка 1 выполним по характеристикам гидравлического сопротивления. Для последовательно соединенных участков стояка находим сумму S_ст1, Па/(кг/ч)², по [7, таблица 10.19]:
S₁ = 8*23*10^-4 Па/(кг/ч)² –для восьми этажестояков;
S₂ = 12*10^-4 Па/(кг/ч)² - для 2х приборных узлов верхнего этажа;

Таблица N⁰ 2 Тепловой расчет нагревательных приборов

N0прибора	Q0, Вт	0.9*Qтр, Вт	Qпр, Вт	tв, 0C	Gст = Gпр, кг/ч	tпр, 0C	tвх, 0C	tвых, 0C	tср, 0C	tср, 0C	Коэффициент приведения	Qнт, Вт	Тип прибора
1	869	346	523	20	209	3.78	105	101.2	103.1	83.1	1.19	439	КН20 -0,515К
2	772	320	452	20	209	3.33	101.2	97.9	99.5	79.5	1.13	400	КН20 -0,515К
3	772	310	462	20	209	3.33	97.9	94.5	96.2	76.2	1.08	428	КН20 -0,515К
4	772	292	480	20	209	3.33	94.5	91.2	92.9	72.9	1.02	471	КН20 -0,515К
5	869	116	753	20	209	3.78	91.2	87.4	89.3	69.3	0.95	793	КН20 -0,820К
6	869	106	763	20	209	3.78	87.4	83.7	85.6	65.6	0.88	867	КН20 – 0,985К
7	772	231	541	20	209	3.33	83.7	80.3	84.65	64.9	0.87	622	КН20 -0,820К
8	772	215	557	20	209	3.33	80.3	77.0	78.7	58.7	0.76	733	КН20 -0,820К
9	772	203	569	20	209	3.33	77.0	73.7	75.4	55.4	0.70	813	КН20 -0,820К
10	869	184	685	20	209	3.78	73.7	69.9	71.8	51.8	0.64	1070	КН20 -1,150К

Таблица N⁰ 3 Гидравлический расчет системы отопления

1ст	8108	209	-	20/25	-	-	-	-	-	482,9	1824	-	-
1уч	8108	209	13,4	20	0,116	14	187,6	4,2	27,2	-	215	-	-
2уч	9700	320	7,2	25	0,115	10	72,0	2	12,9	-	85	-	-
3уч	12410	540	5,8	25	0,149	16	92,8	2	23,5	-	116	-	-
4ст	9380	290	-	20	-	-	-	-	-	768,9	2253	-0,5	-
4уч	20720	620	6,0	32	0,147	11	66	24	247,1	-	313	-	-
5уч	41580	1210	10,0	40	0,217	19	190	6	135,0	-	325	-	-
6уч	85660	2420	5,3	50	0,278	22	116,6	3	115	-	232	-	-