Курсовая Проектирование и исследование механизмов аллигаторных ножниц
Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-25Поможем написать учебную работу
Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
от 25%
Подписываем
договор
Содержание курсового проекта
1. Техническое задание
1.1 Краткое описание работы механизмов ножниц для резки пруткового металла
1.2 Исходные данные
2. Определение закона движения
2.1 Определение размеров механизма
2.2 Построение графика силы сопротивления
2.3 Построение графиков передаточных функций механизма
2.4 Построение графиков приведенных моментов
2.5 Построение графика суммарной работы
2.6 Построение графика суммарного приведенного момента инерции II группы звеньев
2.7 Построение графиков кинетической энергии и угловой скорости механизма
3. Силовой расчет механизма
3.1 Определение скоростей
3.2 Определение ускорений
3.3 Определение главных векторов и главных моментов сил инерции
3.4 Определение реакций в опорах и шарнирах
4.4. Проектирование цилиндрической эвольвентой зубчатой передачи и планетарного редуктора
4.1 Проектирование зубчатой передачи
4.2 Выбор коэффициентов смещения с учетом качественных показателей
4.3 Геометрический расчет зацепления
4.4 Построение профиля зуба колеса, изготовляемого реечным инструментом
4.5 Построение проектируемой зубчатой передачи
4.6 Проектирование планетарного редуктора
5. Проектирование кулачкового механизма
5.1 Построение кинематических диаграмм
5.2 Определение основных параметров кулачкового механизма графическим способом
5.3 Построение профиля кулачка
5.4 Построение графика углов давления
Заключение
Аннотация
Расчетно-пояснительная записка к курсовому проекту “Исследование и проектирование механизмов ножниц для резки пруткового металла» содержит 41 страницу машинописного текста, 13 таблиц, 4 рисунка,2 графика.
В расчетно-пояснительной записке описано проведение проектирования основного механизма ножниц, исследовано его движение и определены зависимости
1.Техническое задание
1.1 Краткое описание работы механизмов ножниц для резки пруткового металла
Аллигаторные ножницы (рис.1) предназначены для резки мелкосортного металла. Основной механизм со звеньями 1,2,3 –кривошипно-коромысловый. На коромысле 3 смонтирован верхний нож; нижний нож установлен на станине. Коленчатый вал 1 приводится в движение от электродвигателя Д через планетарный редуктор Р и зубчатую передачу z5,z6.Маховик М установлен на выходном валу редуктора.
“Челюсть” ножниц, совершая возвратно-вращательное движение, производит рез металла. Диаграмма усилия Рр реза дана на рис.1б.
Процесс реза ведется с прижимом разрезаемого металла к нижнему ножу “лапой” 5 механизма прижима. Кулачок 4 механизма прижима связан зубчатым колесом z6 с приводом основного механизма. Закон изменения ускорения толкателя показан на рис.1в.
Циклограмма работы механизмов ножниц дана на рис.1г. Подача заготовки осуществляется вспомогательным механизмом, не показанным на схеме.
1.2 Исходные данные.
Исходные данные в системе МКГСС представлены в таблице 1.1
Таблица 1.1
| № по пор. | Наименование параметра | Обозначения | Размерность | Числовые значения |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 1 | Число оборотов электродвигателя | nЭ | | 1450 |
| 2 | Число оборотов кривошипа | nК | | 75 |
| 3 | Угловой ход коромысла ”челюсти” | φ3.max | град | 16 |
| 4 | Геометрические размеры ”челюсти” | lBO3 | м | 1.0 |
| | | lDO3 | м | 0.9 |
| | | β | град | 50 |
| 5 | Расстояние между осями вращения кривошипа 1 и коромысла 3 | lО1O3 | м | 1.05 |
| 6 | Положение центров масс | | | |
| | кривошипа 1 | S1 | | совпадает с осью вращения О1 |
| | шатуна 2 | | | 0.4 |
| | ”челюсти” 3 | lBS3 | | 0.6 |
| | | lO3S3 | | 0.4 |
| 7 | Вес кривошипа 1 | G1 | кгс | 200 |
| | шатуна 2 | G2 | кгс | 300 |
| | ”челюсти” 3 | G3 | кгс | 1250 |
| 8 | Моменты инерции масс | | | |
| | кривошипа 1 | IS1 | кгс*м*с2 | 0.105 |
| | шатуна 2 | IS2 | кгс*м*с2 | 0.31 |
| | “челюсти” 3 | IS3 | кгс*м*с2 | 0.21 |
| 9 | Максимальное разрезаемое сечение-квадрат | b*b | мм*мм | 50*50 |
| 10 | Координаты положения металла при резании | lO3K | м | 0.40 |
| 11 | Максимальное усилие резания | Ppmax | тс | 100 |
| 12 | Коэффициент неравномерности вращения кривошипа | δ | | 0.15 |
| 13 | Ход толкателя кулачкового механизма прижима | hт | м | 0.12 |
| 14 | Максимальный угол давления кулачка | θдоп. | град | 30 |
| 15 | Углы рабочего профиля | φп=φв.с=φс.п=φн.с | град | 90 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 16 | Угловая координата кривошипа для силового расчета | φ1 | град | 150 |
| 17 | Число зубьев колес | z4 | | 11 |
| | | z5 | | 22 |
| 18 | Модули зубчатых колес: | | | |
| | зубчатой передачи z4,z5 | mзуб | мм | 10 |
| | планетарного редуктора | mред. | мм | 5 |
| 19 | Число сателлитов в планетарном редукторе | k | | 3 |
| 20 | К.п.д. привода | η | | 0.85 |
Перевод величин исходных данных в единицы СИ представлен в таблице 1.2:
Таблице 1.2
| № по пор. | Наименование параметра | Обозначения | Размерность | Числовые значения |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 1 | Число оборотов электродвигателя | nЭ | 1/с | 24.18 |
| 2 | Число оборотов кривошипа | nК | 1/с | 1.25 |
| 3 | Угловой ход коромысла ”челюсти” | φ3.max | град | 16 |
| 4 | Геометрические размеры ”челюсти” | lBO3 | м | 1.0 |
| | | lDO3 | м | 0.9 |
| | | β | град | 50 |
| 5 | Расстояние между осями вращения кривошипа 1 и коромысла 3 | lО1O3 | м | 1.05 |
| 6 | Положение центров масс | | | |
| | кривошипа 1 | S1 | | совпадает с осью вращения О1 |
| | шатуна 2 | | | 0.4 |
| | ”челюсти” 3 | lBS3 | | 0.6 |
| | | lO3S3 | | 0.4 |
| 7 | Вес кривошипа 1 | G1 | Н | 2000 |
| | шатуна 2 | G2 | Н | 3000 |
| | ”челюсти” 3 | G3 | Н | 12500 |
| 8 | Моменты инерции масс | | | |
| | кривошипа 1 | IS1 | кг*м2 | 1.05 |
| | шатуна 2 | IS2 | кг*м2 | 3.1 |
| | “челюсти” 3 | IS3 | кг*м2 | 2.1 |
| 9 | Максимальное разрезаемое сечение-квадрат | b*b | м*м | 0.05*0.05 |
| 10 | Координаты положения металла при резании | lO3K | м | 0.40 |
| 11 | Максимальное усилие резания | Ppmax | Н | 1*106 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 12 | Коэффициент неравномерности вращения кривошипа | δ | | 0.15 |
| 13 | Ход толкателя кулачкового механизма прижима | hт | м | 0.12 |
| 14 | Максимальный угол давления кулачка | θдоп. | град | 30 |
| 15 | Углы рабочего профиля | φп=φв.с=φс.п=φн.с | град | 90 |
| 16 | Угловая координата кривошипа для силового расчета | φ1 | град | 150 |
| 17 | Число зубьев колес | z4 | | 11 |
| | | z5 | | 22 |
| 18 | Модули зубчатых колес: | | | |
| | зубчатой передачи z4,z5 | mзуб | м | 0.01 |
| | планетарного редуктора | mред. | м | 0.005 |
| 19 | Число сателлитов в планетарном редукторе | k | | 3 |
| 20 | К.п.д. привода | η | | 0.85 |
2.1 Определение размеров механизма
По заданным в исходных данных геометрическим размерам “челюсти” и расстоянию между осями вращения кривошипа и коромысла построим треугольники, условно изображающие механизм в крайних положениях (рис 2) и выпишем известные величины:
φ3max=16°
β=50°
lBO3=1.0 м
lDO3=0.9 м
lO1O3=1.05 м
Рис.2
По теореме косинусов определим
lO1A+lAB и lO1A-lAB:
Откуда получаем необходимые значения звеньев механизма:
Далее определим положение центра масс шатуна, используя исходные данные и полученные значения длин звеньев:
Теперь определим масштаб построения механизма и с учетом масштаба длины звеньев механизма:
Механизм в данном масштабе с рассчитанными длинами звеньев вычерчен на листе №1 формата А1.
2.2 Построение графика силы сопротивления
Механическая характеристика, т.е. зависимость силы сопротивления от перемещения верхнего ножа аллигаторных ножниц строится по диаграмме усилия реза, представленной на рис.1б:
сначала по заданной координате находится положение разрезаемого металла (точка К) и в масштабе вычерчивается его сечение -b*b.Далее в зависимости от поворота кривошипа определяется перемещение точки К в метрах (SK) и откладывается как дуговая координата. По максимальному перемещению определяется масштаб перемещений точки, который будет равен:
далее проводятся лучи из центра О3 через верхнюю точку середины изображенного сечения металла, через точку, равную 0.25b, а также точку, равную 0.5b.Затем на луче, проведенном через точку 0.25b, от начала координат, полученного пересечением дуговой координаты с первым лучом откладывается произвольно отрезок, равный Ррmax и определяется масштаб силы сопротивления:
Беря значения с диаграммы усилий реза на соответствующих лучах в масштабе, достраивается механическая характеристика, изображенная на листе №1 формата А1.Значения перемещения и силы сопротивления приведены в таблице 2.1:
Таблица 2.1
| Перемещение SK , м | Сила сопротивления Fc , Кн |
| 0.0616 | 0 |
| 0.0702 | 666.6 |
| 0.0783 | 1000 |
| 0.0867 | 666.6 |
2.3 Построение графиков передаточных функций механизма
Для определения значений передаточных функций механизма воспользуемся программой Diada и в качестве входных параметров используем известные геометрические параметры механизма. Сведем в таблицу 2.2 полученные значения передаточных функций для 12 положений механизма:
Таблица 2.2
| | 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |
| VqK | -0.014 | 0.008 | 0.029 | 0.046 | 0.054 | 0.048 | 0.027 | -0.007 | -0.042 | -0.059 | -0.054 | -0.036 | -0.014 |
| VqS2 | 0.087 | 0.082 | 0.10 | 0.123 | 0.135 | 0.127 | 0.10 | 0.08 | 0.104 | 0.134 | 0.135 | 0.112 | 0.087 |
| U2-1 | 0.22 | 0.24 | 0.20 | 0.11 | 0.01 | -0.09 | -0.19 | -0.24 | -0.23 | -0.15 | 0 | 0.14 | 0.22 |
| U3-1 | -0.03 | 0.02 | 0.07 | 0.11 | 0.13 | 0.12 | 0.07 | -0.02 | -0.1 | -0.15 | -0.13 | -0.09 | -0.03 |
Определим масштабы передаточных функций:
2.4 Построение графиков приведенных моментов
Для упрощения определения закона движения реальный механизм заменяют динамической моделью, под которой понимается отдельно взятое звено приведения, условно снабженное переменным моментом инерции IΣпр и вращающееся под действием момента MΣпр. Величину этого момента определяют по формуле:
где Мi,Fj-моменты и силы, приложенные к механизму в различных его точках, а Vq и ωq(или U)-передаточные функции скоростей. Для нашего механизма эта формула будет иметь вид:
здесь можно пренебречь моментами сил тяжести т.к. они не оказывают сколько-нибудь существенного влияния на величину суммарного приведенного момента. В этой формуле мы можем найти величину момента силы сопротивления, который равен произведению FcVqK.Для этого необходимо умножить силу сопротивления на аналог скорости точки К в положениях механизма, которые соответствуют резу металла. Значения момента сопротивления приведены в таблице 2.3
Таблица 2.3
| φ, град | 132 | 136 | 148 | 155 |
| VqK, м | 0.054 | 0.04 | 0.05 | 0.046 |
| Fc, Кн | 0 | 666.6 | 1000 | 666.6 |
| Мс, Кн*м | 0 | 26.53 | 50 | 30.93 |
Масштаб графика момента сопротивления:
Напрямую определить движущий момент, приложенный к кривошипу, мы не можем, так как неизвестны характеристики электродвигателя. Поэтому поступают следующим образом: графически интегрируют график момента сопротивления и находят работу силы сопротивления. Последовательность графического интегрирования подробно приведена в [3] и поэтому в настоящей записке не приводится. Имея график работы момент сопротивления, строим график работы движущего момента и график движущего момента (рис 3) в нулевом приближении, представляющий собой константу на интервале поворота кривошипа от 0 до 2π. Её значение равно:
Рис 3
Для получения искомой зависимости суммарного приведенного момента нужно просуммировать значения моментов в соответствующих положениях. Значения суммарного приведенного момента приведены в таблице 2.4 и рассчитаны только для четырех положений, для которых был вычислен момент сопротивления. Для всех же остальных положений величина суммарного приведенного момента равна величине момента движущего.
Таблица 2.4
| φ, град | 132 | 136 | 148 | 155 |
| Мс, Кн*м | 0 | 26.53 | 50 | 30.93 |
| МΣпр, Кн*м | 2.33 | 24.20 | 47.67 | 28.6 |
| YМΣ, мм | 6.1 | 62.9 | 123.9 | 74.4 |
2.5 Построение графика суммарной работы
Cуммарная работа определяется формулой:
При определении суммарного приведенного момента сил в результате графического интегрирования были получены графики работы силы сопротивления и работы движущего момента. Определив масштаб этих графиков:
можно составить таблицу 2.5 суммируемых отрезков работ.
Таблица 2.5
| φ1 град | 0 | 90 | 180 | 270 | 360 | Дополнительно | 132 | 136 | 148 | 155 |
| YAc мм | 0 | 0 | -20 | -20 | -20 | | 0 | -2.9 | -13.3 | -19.5 |
| YAд мм | 0 | 4.9 | 10 | 15 | 20 | | 7.2 | 7.5 | 8 | 8.4 |
| YAΣ мм | 0 | 4.9 | -10 | -5 | 0 | | 7.2 | 4.6 | -5.3 | -11.1 |
2.6 Построение графика суммарного приведенного момента инерции II
группы звеньев
Моменты инерции для второй группы звеньев, куда входят шатун, и коромысло, определяются по формулам:
Суммарный приведенный момент определяется их суммой. В таблице 2.6 приведены значения моментов инерции для 12 положений механизма:
Таблица 2.6
| φ1 ,град | 0 | 30 | 60 | 90 | 120 | 150 | 180 | 210 | 240 | 270 | 300 | 330 | 360 |
| I3пр , кг*м2 | 0.18 | 0.08 | 1.11 | 2.67 | 3.68 | 2.91 | 0.98 | 0.02 | 2.25 | 4.05 | 3.85 | 1.64 | 0.18 |
| I2впр , кг*м2 | 0.15 | 0.18 | 0.12 | 0.04 | 0 | 0.04 | 0.14 | 0.19 | 0.11 | 0.01 | 0.03 | 0.07 | 0.15 |
| I2ппр , кг*м2 | 2.27 | 2.02 | 3 | 4.54 | 5.47 | 4.84 | 2.95 | 1.92 | 3.52 | 5.65 | 5 | 3.02 | 2.27 |
| IΣпр , кг*м2 | 2.6 | 2.28 | 4.43 | 7.25 | 9.15 | 7.77 | 4.1 | 2.15 | 5.74 | 10.04 | 9.32 | 5.16 | 2.6 |
Масштаб графиков моментов инерции равен:
2.7 Построение графиков кинетической энергии и угловой скорости механизма
Кинетическая энергия механизма равна сумме кинетических энергий всех его звеньев. Учитывая разделение звеньев на группы, можно записать:
Тогда чтобы найти полную кинетическую энергию механизма нужно перенести ось абсцисс графика полной работы вниз на ординату Тн. Однако конкретное значение Тн пока неизвестно, поэтому новое положение оси абсцисс покажем на графике условно (рис.4):
Рис.4
Кинетическая энергия II группы звеньев может быть выражена через IIIпр :
Закон изменения ω1 еще пока неизвестен, поэтому для определения ТII воспользуемся приближенным равенством, впервые предложенным Н. И. Мерцаловым, поскольку коэффициент неравномерности δ мал. Тогда:
Так как ω1ср =const, то TII можно считать пропорциональной III пр, а кривую суммарного момента инерции второй группы звеньев можно принять за приближенную кривую TII(φ1),вычислив масштаб графика энергии по формуле, определив значение ω1ср =0.105*nK =7.88 1/c:
Теперь из первого уравнения выразим кинетическую энергию I группы звеньев. Она равна :TI=T-TII ,следовательно, при построении кривой TI(φ1*) необходимо из ординат кривой T(φ1*) в каждом положении механизма вычесть отрезки, изображающие TII .Длины вычитаемых отрезков в миллиметрах равны:
где
Таблица 2.7
| φ1,град | 0 | 30 | 60 | 90 | 120 | 150 | 180 | 210 | 240 | 270 | 300 | 330 | 360 |
| YTII | 12.6 | 11.2 | 20.5 | 35.3 | 44.4 | 37.7 | 19.9 | 10.4 | 27.8 | 48.7 | 45.2 | 26.5 | 12.6 |
| YTII μA/ μTII | 0.1 | 0.09 | 0.2 | 0.3 | 0.4 | 0.3 | 0.2 | 0.08 | 0.2 | 0.4 | 0.4 | 0.2 | 0.1 |
| YT | 0 | 1.62 | 3.25 | 4.87 | 6.5 | -9.3 | -9.7 | -8.1 | -6.5 | -4.86 | -3.24 | -1.61 | 0 |
| YTI | -0.1 | 1.5 | 3.1 | 4.6 | 6.1 | -9.6 | -9.9 | -8.2 | -6.7 | -5.3 | -3.6 | -1.8 | -0.1 |
Построение графика кинетической энергии I группы звеньев показано на Листе №1 А1.Построив эту кривую, найдем точки, соответствующие TImax и TImin .
Далее определим максимальное изменение кинетической энергии I группы звеньев за цикл:
необходимый момент инерции маховика IIпр определяется по формуле:
И его значение равно:
Чтобы найти угловую скорость начального звена по уравнению:
необходимо знать начальные условия, которые для установившегося движения заранее неизвестны. Поэтому воспользуемся тем, что при малых значениях коэффициента неравномерности δ верхняя часть графика TI(φ1*),изображающая изменение кинетической энергии I группы звеньев, приближенно изображает также изменение угловой скорости. При TImax и TImin угловая скорость имеет соответственно максимальное и минимальное значения. Масштаб графика угловой скорости:
Чтобы перейти от изменения угловой скорости к ее полному значению, нужно определить положение оси абсцисс φ1 ** графика ω1(φ1 **).Для этого через середину отрезка, изображающего разность (ω1max - ω1min)проводят горизонтальную штриховую линию, которая является средней линией угловой скорости ω1ср. Расстояние от линии ω1ср до оси абсцисс φ1 ** определяется по формуле:
Теперь можно построить зависимость МД(ω1) от ω1.Для этого продолжаем штриховую линию, изображающую ω1ср и пересекаем ее линией, изображающей величину МДср. Через точку пересечения под выбранным углом к оси ординат проводим прямую линию. Она и будет характеризовать нужную зависимость. Далее перестраиваем зависимость МД(φ) с помощью полученной прямой и получаем график МД(φ) в первом приближении. В таблице 2.8 приведены значения движущего момента для 14 точек.
Таблица 2.8
| φ1 ,град | 0 | 30 | 60 | 90 | 120 | 150 | 180 | 210 | 240 | 270 | 300 | 330 | 360 | 130 | 160 |
| Мд ,Кн | 1.97 | 1.8 | 1.64 | 1.48 | 1.32 | 2.94 | 2.97 | 2.79 | 2.65 | 2.50 | 2.32 | 2.14 | 1.97 | 1.27 | 3.08 |
3. Силовой расчет механизма
3.1 Определение скоростей
Силовой расчет механизма проводится для одного положения, задаваемого числовым значением угловой координаты начального звена:
угловая скорость:
Данные необходимые для расчёта:
На листе вычерчивается схема механизма в масштабе
Строим скорость точки А, которая равна
затем определим масштаб плана скоростей:
Далее проводим определение оставшихся скоростей точек механизма. В результате этих расчетов получаем следующие значения скоростей:
3.2 Определение ускорений
Получив значения скоростей точек, можно определить и их ускорения. Ускорение точки А будет складываться из двух составляющих:
где
а
Методом построения плана ускорений определяются все остальные необходимые ускорения, при этом масштаб плана ускорений:
тогда величины ускорений будут:
3.3 Определение главных векторов и главных моментов сил инерции
Силы инерции:
Знак «минус» в формулах указывает направление сил инерции, т.е. в сторону противоположную направлению ускорений.
Моменты сил инерции:
Знак «минус» в формулах указывает направление моментов сил инерции, т.е. в сторону противоположную направлению угловых ускорений.
3.4 Определение реакций в опорах и шарнирах
Силовой расчет проводится по аналитическому способу (при решении используются алгебраические уравнения сил и моментов сил, приложенных к звеньям механизма). Для этого рассмотрим равновесие каждого звена отдельно, заменив разорванные связи реакциями, и составим уравнения равновесия для каждого звена:
Звено 1:
Звено 2:
Звено 1:
Далее составляем матрицы коэффициентов и неизвестных реакций для решения этой системы уравнений в программе MathCAD и решаем, используя для решения функцию lsolve.
В результате решения получены следующие значения реакций и движущего момента:
Погрешность движущего момента по сравнению с движущим моментом, рассчитанным на листе №1, составляет:
4. Проектирование цилиндрической эвольвентой зубчатой передачи и планетарного редуктора
4.1 Проектирование зубчатой передачи
Исходными данными для проектирования являются следующие величины:
Число зубьев колес z5=11,
z6=22.
Модуль колес m=
При проектировании зубчатой передачи для зубьев z5 , z6 будет использоваться обозначение z1 и z2 .
4.2 Выбор коэффициентов смещения с учетом качественных показателей
От выбора коэффициентов смещения во многом зависит геометрия и качественные показатели зубчатой передачи. В каждом конкретном случае коэффициенты смещения следует назначать с учетом условий работы зубчатой передачи.
Спроектировать зубчатую передачу с минимальными габаритными размерами, массой и требуемым ресурсом работы можно только в том случае, если будут правильно учтены качественные показатели, т.е. коэффициенты удельного давления, определяющие контактную прочность зубьев передачи, коэффициенты скольжения, характеризующие в определенной степени абразивный износ, коэффициент перекрытия, показывающий характер нагружения зубьев и характеризующий плавность работы передачи. При этом немаловажное значение имеют габаритные размеры и масса спроектированной передачи.
Необходимо учитывать общие рекомендации по выбору коэффициентов смещения x1 и x2:
1) проектируемая передача не должна заклинивать;
2) коэффициент перекрытия проектируемой передачи должен быть больше допустимого ea > [ea];
3)зубья у проектируемой передачи не должны быть подрезаны и толщина их на окружности вершин должна быть больше допустимой Sa > [Sa].Примем [Sa]=0.2
Значения коэффициентов x1 и x2 должны быть такими, что бы предотвратить все перечисленные явления. Расчетные коэффициенты смещения должны быть выбраны так, чтобы не было подрезания и заострения зубьев. Отсутствие подрезания обеспечивается при наименьшем, а отсутствие заострения – при максимальном значении коэффициента смещения, следовательно, должно выполняться неравенство x1min > x1 > x1max
Основными видами повреждений зубьев колес, учитываемыми в методах расчета, являются следующее:
а) выкашивание и отслаивание материала на боковых поверхностях зубьев преимущественно в окрестностях мгновенной оси относительного вращения (полюса зацепления), вызываемое высокими контактными напряжениями в поверхностном слое зубьев;
б) излом зубьев у вершины в случае их чрезмерного заострения или у основания, где имеют место наибольшие изгибные напряжения;
в) истирание боковых поверхностей зубьев (абразивный износ), наблюдающееся в большей степени в плохо герметизированных передачах;
г) заедание зубьев, возникающее от разрыва масляной пленки; возникновению заедания благоприятствуют высокие контактные напряжения и большие относительные скорости и ускорения зубьев.
Ограничение по коэффициенту перекрытия может привести к тому, что значения
Для средненагруженных передач можно попытаться уменьшить износ подбором коэффициентов смещения. Для этого необходимо выбирать значения
4.3 Геометрический расчет зацепления
В основу методики расчета эвольвентных зубчатых передач внешнего зацепления положена система расчета диаметров окружностей вершин колес, при которой в зацеплении пары колес сохраняется стандартный зазор c*m. Расчет велся при свободном выборе межосевого расстояния. При нарезании колес прямозубой передачи исходный производящий контур, в соответствии с ГОСТ 13775-81, имеет следующие параметры: a=200, h*a=1, с*=0,25.
Были определены радиусы делительных окружностей колес
радиусы основных окружностей
Как уже было отмечено, требуется выполнение условия
Определили наименьшее на колесе число зубьев без смещения, свободных от подрезания,
а затем коэффициенты наименьшего смещения исходного контура.
Угол зацепления передачи определяют по формуле
где хS=х1+х2, а zS=z1+z2.
Коэффициент воспринимаемого смещения
Коэффициент уравнительного смещения
Dy= хS-y=0,144
Радиусы начальных окружностей
rw1=57.85
rw2=115.7
Межосевое расстояние
aW=rW1+rW2=57.85+115.7=173.55
Радиусы окружностей вершин
ra1=68.56
ra2=123.56
Радиусы окружностей впадин
rf1=47.5
rf2=102.5
Высота зубьев колес
Толщина зубьев по дугам делительных окружностей
s1,2=19.35
Углы профиля на окружностях вершин зубьев колес
Толщины зубьев по дугам окружностей вершин
sa1=4.95
sa2=6.86
Для построения станочного зацепления дополнительно определены следующие размеры:
толщина зуба S0 исходного производящего контура по делительной прямой, равная ширине впадины
радиус скругления основания ножки зуба
шаг по хорде делительной окружности шестерни и колеса
4.4 Построение профиля зуба колеса, изготовляемого реечным инструментом
Построение профиля зуба колеса, изготовляемого реечным инструментом выполняем в соответствии с методикой, изложенной в [5].
4.5 Построение проектируемой зубчатой передачи
По вычисленным с использованием ЭВМ параметрам проектируемую зубчатую передачу строим, как описано в [5].
При расчете параметров зубчатой передачи была использована программа ”Zub”,с помощью которой были получены следующие значения рассчитываемых величин:
Вариант: 52 Фамилия: Shamin
Расчет зубчатого зацепления
*Исходные данные*
z1 = 11.000 z2 = 22.000 m = 10.000 beta = .000
alf = 20.000 ha = 1.000 c = .250 aw0 = .000
*Результаты расчета*
x2 = .500 r1 = 55.000 r2 = 110.000 rb1 = 51.683
rb2 = 103.366 pt = 31.416 mt = 10.000 hat = 1.000
ct = .250 alft = 20.000 ro = 3.800 p1x = 30.991
p2x = 31.309 zmint = 17.097 xmint1 = .357 xmint2 = -.287
so = 15.708
x1 : .000 .100 .200 .300 .400 .500
.600 .700 .800 .900 1.000 1.100
y : .456 .540 .621 .701 .779 .856
.932 1.006 1.079 1.151 1.222 1.292
dy : .044 .060 .079 .099 .121 .144
.168 .194 .221 .249 .278 .308
rw1 : 56.521 56.799 57.071 57.337 57.598 57.854
58.105 58.353 58.597 58.837 59.074 59.308
rw2 : 113.042 113.599 114.142 114.674 115.196 115.708
116.211 116.706 117.193 117.674 118.148 118.615
aw : 169.564 170.398 171.213 172.011 172.794 173.562
174.316 175.058 175.790 176.510 177.222 177.923
ra1 : 64.564 65.398 66.213 67.011 67.794 68.562
69.316 70.058 70.790 71.510 72.222 72.923
ra2 : 124.564 124.398 124.213 124.011 123.794 123.562
123.316 123.058 122.790 122.510 122.222 121.923
rf1 : 42.500 43.500 44.500 45.500 46.500 47.500
48.500 49.500 50.500 51.500 52.500 53.500
rf2 : 102.500 102.500 102.500 102.500 102.500 102.500
102.500 102.500 102.500 102.500 102.500 102.500
h : 22.064 21.898 21.713 21.511 21.294 21.062
20.816 20.558 20.290 20.010 19.722 19.423
s1 : 15.708 16.436 17.164 17.892 18.620 19.348
20.076 20.804 21.531 22.259 22.987 23.715
s2 : 19.348 19.348 19.348 19.348 19.348 19.348
19.348 19.348 19.348 19.348 19.348 19.348
alfwt : 23.879 24.505 25.097 25.659 26.193 26.704
27.193 27.662 28.114 28.548 28.968 29.374
sa1 : 6.672 6.344 6.007 5.661 5.306 4.945
4.577 4.204 3.824 3.439 3.048 2.653
sa2 : 5.578 5.793 6.031 6.290 6.566 6.858
7.165 7.484 7.813 8.151 8.498 8.852
ealf : 1.340 1.308 1.275 1.243 1.210 1.177
1.144 1.111 1.078 1.044 1.011 .977
egam : 1.340 1.308 1.275 1.243 1.210 1.177
1.144 1.111 1.078 1.044 1.011 .977
lam1 : -41.018 22.627 8.206 4.740 3.178 2.287
1.709 1.303 1.001 .768 .582 .430
lam2 : .792 .809 .825 .840 .854 .867
.880 .892 .904 .915 .926 .936
teta : .776 .772 .768 .765 .761 .758
.755 .752 .748 .745 .742 .739
4.6 Проектирование планетарного редуктора
Исходными данными для проектирования являются:
Планетарный двухрядный механизм со смешанным зацеплением.
Число сателлитов k =3
Модуль зубчатых колес m=5
Под синтезом будем понимать подбор (определение) чисел зубьев планетарных механизмов при условии, что зубчатые колеса нулевые, а радиальный габарит механизма минимальный.
При проектировании необходимо выполнить ряд условий:
1. Отклонение от заданного передаточного отношения не должно превышать 10% (5%).
2. Обеспечить отсутствие подреза у нулевых зубчатых колес:
У колес с внешними зубьями z1, z2, z3 ≥18;
У колес с внутренними зубьями z ≥85.
Если колеса не нулевые, то zmin до 7 илидо 56.
3. Обеспечить отсутствие заклинивания в зацеплении сателлит – коронная шестерня.
Заклинивания нет, если zкш – zсат ≥ 8
4. Обеспечить выполнение условия соосности входного и выходного звеньев.
5. Необходимо обеспечить выполнение условие соседства (окружности вершин соседних сателлитов не должны касаться друг друга).
6. Обеспечить выполнение условия сборки. Определить условие сборки, исходя из чертежа невозможно, необходимо проверить выполнение этого условия по уравнению.
В исходных данных не задано передаточное отношение редуктора, поэтому требуется его определить, чтобы рассчитать параметры редуктора:
Формула для определения передаточного отношения через число зубьев редуктора со смешанным зацеплением имеет вид:
Тогда для определения числа зубьев редуктора необходимо подобрать неизвестные коэффициенты, входящие в уравнение:
При этом должны выполняться условия:z1>18,z2>18,z3>28,z4>72,z4-z2>4
В результате подбора коэффициентов A,B,C,D и параметра q получены следующие числа зубьев редуктора:
Тогда передаточное отношение редуктора будет равно:
Определим погрешность передаточного отношения:
Проверим, как выполняется:
1. Условие сборки
где Р=1,к=3
2. Условие соседства
Т.е условие выполнено. Тогда определим диаметры делительных окружностей колес:
Редуктор чертится в двух проекциях в масштабе длин:
5. Проектирование кулачкового механизма
На рис 1в задан закон изменения ускорений
5.1 Построение кинематических диаграмм
Выбираем масштаб
Вычерчиваем заданный график с соблюдением пропорций по оси ординат, масштаб
Зададимся произвольным образом а1=
а2= а1/ν,
где ν=1 Возникает вопрос, каким должно быть расстояние х?
Его находим из условия равенства площадей под и над осью φ1.
После построения диаграммы ускорения толкателя путем графического интегрирования строится диаграмма скорости толкателя, отрезок интегрирования
Аналогичным способом получаем диаграмму перемещений толкателя. Отрезок интегрирования
Определим масштабы, которые вычислим с учетом заданного максимального перемещения (хода) толкателя h . Масштаб перемещения точки В:
Определяем масштаб скоростей:
Определим масштаб ускорений:
Все три диаграммы построены одна над другой на одинаковой базе по оси абсцисс, которая выбрана равной b=270 мм.
5.2 Определение основных параметров кулачкового механизма графическим способом
Основные размеры механизма определяют с помощи фазового портрета, представляющего собой зависимость
а) построение фазового портрета.
В произвольном месте выбирается точка Со, через которую проводиться ось Sc.На этой оси в масштабе
Ось аналога скорости точки С направлена вправо, что соответствует заданному положительному направлению вращения кулачка. Результаты вычислений в таблице 5.1
Таблица 5.1.
| величина | 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |
| Yv, мм | 0 | 21 | 40 | 35 | 28 | 20 | 12 | 6,4 | 0 | 6,4 | 12 | 20 | 28 |
| | 1,25 | 1,25 | 1,25 | 1,25 | 1,25 | 1,25 | 1,25 | 1,25 | 1,25 | 1,25 | 1,25 | 1,25 | 1,25 |
| XVq, мм | 0 | 18 | 32 | 28 | 22 | 16 | 10 | 5 | 0 | 5 | 10 | 16 | 22 |
Там, где отрезок имеет максимальное значение, восстанавливается перпендикуляр, и под углом [θ]=30° проводится луч.
Так как необходимо предусмотреть возможность поворота кулачка так же в противоположенном направлении, то строится вторая часть кривой аналогично первой.
б) определение основных параметров кулачкового механизма.
Фазовый портрет ограничиваем в характерных точках лучами, которые проводим под заданным допустимым углом давления к перпендикулярам, восстановленным в этих точках к векторам кинематических передаточных функций. Внутри ограниченной лучами ОДР выбираем положение оси вращения кулачка
5.3 Построение профиля кулачка
Построения начинают с построения окружности радиусом r0 ,которую проводят в масштабе
5.4 Построение графика углов давления
На фазовом портрете в каждой позиции восстанавливаем перпендикуляр и определяем угол давления в данной точке. Результаты в таблице 5.2
Таблица 5.2.
| φ1 ,град | 0 | 30 | 60 | 90 | 120 | 150 | 180 | 210 | 240 | 270 | 300 | 330 | 360 | 45 | 235 |
| № поз. | 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | | |
| | 0 | 23 | 18 | 0 | 0 | 0 | 0 | -18 | -23 | 0 | 0 | 0 | 0 | 30 | 30 |
Строим график угла давления в масштабе:
Заключение
В ходе выполнения курсового проекта получены следующие результаты:
1. Определен закон движения машинного агрегата, среднее значение угловой скорости кривошипа, равное ω1ср =7.88
2. Для заданного положения механизма j1=150є проведен силовой расчет, определены реакции в кинематических парах механизма, приведенные в таблице 6.1 и движущий момент. Величина этого момента Мд1=2440 Н и отличается от движущего момента, полученного на первом листе, на 4.39% .
Таблица 6.1
| Реакции | | | | | | | | |
| Величина, кН | 197.3 | 574.5 | 246.9 | 162.6 | 244.5 | 159 | 244.5 | 157 |
3. Спроектирована прямозубая цилиндрическая эвольвентная зубчатая передача с модулем m=10 , с числом зубьев колес z5=11, z6=22, коэффициентами смещения x1=0,5; x2=0,5 , коэффициентом перекрытия εα=1,138 и межосевым расстоянием aw =173.55 мм.
4. Спроектирован двухрядный планетарный редуктор со смешанным зацеплением с передаточным отношением
5. Спроектирован кулачковый механизм с поступательно движущимся толкателем при заданном законе движения толкателя. Теоретический минимальный радиус кулачка r0min=0.204 м, радиус ролика rрол=0,071 м, при допустимом угле давления
