Курсовая Расчет и проектирование ректификационной колонны насадочного типа
Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-25Поможем написать учебную работу
Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
от 25%
Подписываем
договор
Министерство Высшего и среднего специального образования Российской Федерации
Нижегородский Государственный Технический Университет
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовой работе по дисциплине
“ПРОЦЕССЫ И АППАРАТЫ”
Тема
: РАСЧЁТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕКТИФИКАЦИОННОЙ КОЛОННЫ НАСАДОЧНОГО ТИПА
Задание №8
Руководитель
Епифанова В. С.
Студент
Декабрьский В.В.
Нижний Новгород
2008 г.
СОДЕРЖАНИЕ
Задание
1. Материальный баланс
2. Определение скорости пара и диаметра колонны
3. Расчёт высоты насадки
4. Расчёт гидравлического сопротивления насадки
Задание:
Рассчитать и спроектировать колонну ректификации для разделения смеси этанол-вода, поступающей в количестве 10 тонн в час. Состав исходной смеси 40 % массовых этанола и 60 % массовых воды, кубовый остаток содержит 1 % массовых этанола, дистиллят- 94 %. Ректификация производится при атмосферном давлении. Нагрев производится водяным паром р = 3 атм. Тип колонны- насадочная.
I.
Материальный баланс
Обозначим массовый расход дистиллята через GP кг/ч, кубового остатка через GW кг/ч.
Из уравнений материального баланса ректификационной колонны непрерывного действия
F = P + W ; F xF = P xP + W xW, находим
P + W = 10000 кг/ч
P х 0,94 + W * 0,01 = 10000 х 0,4
W = 5806,44 кг/ч
P = 4193,56
Для дальнейших расчётов выразим концентрации питания, дистиллята и кубового остатка в мольных долях.
Питание:
ХF = _ хF
/ Мэ____ = 40/46,07 = 0,868 = 0,148
х
F
+ 100 - хF 40 + 90 0,868 +5
Mэ M в 46,07 18
Дистиллят:
xP = xP
/ Мэ = 94/46,07 = 2,04 = 0,86
х
P
+ 100 – х
P
94 + 90 2,04+0,333
Mэ М в 46,07 18
Кубовый остаток:
xW = хW
/Мэ = 1/46,07 = 0,022 = 0,004
х
W + 100 – хW
1 + 99 0,022+5,5
Мэ Мв 46,07 18
Относительный мольный расход питания:
F = xP
-
xW
= 0,86 – 0,004 = 0,856 =5,944
xF - xW 0,148 – 0,004 0,144
Откуда находим
W =
P = F – W = 5.944-4.921 = 1.023
Определяем минимальное число флегмы по уравнению:
Rмин = xP
-
y
*
F = 0,86 - 0,33 = 2,912
y*F - xF 0,33 - 0,148
где y*F = 0,33 – мольную долю бензола в паре, равновесном с жидкостью питания, определяем по диаграмме y* - x. (рис.1)
Определяем число флегмы по уравнению:
R= 1,3 Rмин + 0,3 = 1,3 х 2,912 + 0,3 =4,086
Уравнение рабочих линий:
а) верхней (укрепляющей части колонны)
y =
y = 0.803x + 0.169
б) нижней (исчерпывающей) части колонны:
y =
y = 1,972x – 0,004
II
. Расчёт скорости пара и диаметра колонны
Средние концентрации жидкости:
а) в верхней части колонны
x' ср = ( xF + xD) / 2 = (0,148 + 0,86) / 2 = 0,504
б) в нижней части колонны
x’’ср = (xF + xW ) / 2 = (0,148+0,004) / 2 = 0,076
Средние концентрации пара находим по уравнению рабочих линий:
а) в верхней части колонны
y’ср = 0,803 x’ср + 0,169 = 0,803 x 0,504 + 0,169 = 0,574
б) в нижней части колонны
y’’ср = 1,972 x’’ср - 0,004 = 1,972 х 0,076 – 0,004 = 0,146
Средние температуры пара определяем по диаграмме t – x,y
а) при y’ср = 0,574 t’ ср = 88 oС
б) при y’’ср = 0,146 t’’ср = 97 oС
Средние мольные массы и плотности пара:
а) М’ср = y’ср х Мэ + (1- y’ср ) Мв = 0,574 х 46,07 + 0,426 х 18 = 32,55 кг/кмоль
’ср = M
’ср х
T
о
= 32,55 х 273 = 1,1 кг/м3
22,4 х T’ср 22,4 х 361
б) М’’ср = y’’ср х Мэ + (1- y’’ср ) Мв = 0,146 х 46,07 + 0,854 х 18 = 22,1 кг/кмоль
’’ср = М’’ср х T
о = 22,1 х 273 = 0,73 кг/м3
22,4 х T’’ср 22,4 х 370
Средняя плотность пара в колонне:
п(’ср+’’ср ) / 2 = (1,1 + 0,73) / 2 = 0,915 кг/м3
Средние мольные массы жидкости:
а) М’ср = x’ср х Мэ + (1- x’ср ) Мв = 0,504 х 46,07 + 0,496 х 18 = 32,15 кг/кмоль
б) М’’ср = x’’ср х Мэ + (1- x’’ср ) Мв = 0,076 х 46,07 + 0,924 х 18 = 20,13 кг/кмоль
Температура в верху колонны при yP = 0,86 равняется 83 oС, а в кубе-испарителе при хW = 0,004 она равна 99 oС
Плотность жидкого этанола при 83oС э = 732 кг/м3, а воды в = 959 кг/м3 при 99 oС .
Принимаем среднюю плотность жидкости в колонне
ж= (732 + 959) / 2 = 845,5 кг/м3 .
Средние массовые расходы (нагрузки) по жидкости:
MP = 46.07*0.86+18(1-0.86) = 42.14
MF = 46.07*0.148+18(1-0.148) = 22.15
Средние массовые потоки пара:
Выбор рабочей скорости паров обусловлен многими факторами и обычно осуществляется путем технико-экономического расчета для каждого конкретного процесса. Для ректификационных колонн, работающих в пленочном режиме при атмосферном давлении, рабочую скорость можно принимать на 20— 30 % ниже скорости захлебывания.
Предельную фиктивную скорость пара wп, при которой происходит захлебывание насадочных колонн, определяем по уравнению:
Вязкость жидких смесей mх находим по уравнению:
lg mх=xcp lg mэ+(1- xcp)lg mв
Тогда
lg mхВ=0,504 lg 0,435+(1- 0,504)lg 0,357
lg mхН=0,076 lg 0,326+(1- 0,076)lg 0,284
mхВ = 0,396 мПа*с
mхН = 0,287 мПа*с
Предельная скорость паров:
отсюда wПВ = 1,9 м/с
отсюда wПН = 1,57 м/с
Примем рабочую скорость w на 30 % ниже предельной:
wВ = 1,9*0,7 = 1,33 м/с
wН = 1,57*0,7 = 1,1 м/с
Диаметр ректификационной колонны определяют из уравнения расхода:
d
=
Тогда диаметр верхней и нижней части колонны соответственно равен:
dВ =
dН =
Выберем стандартный диаметр обечайки d
= 3,5 м, одинаковый для обеих частей колонны. При этом действительные рабочие скорости паров в колонне будут равны:
wВ = 1,33(1,87/3,5)2 = 0,38 м/с
wН = 1,1(3,48/3,5)2 = 1,087 м/с
III
. Расчёт высоты насадки
Высоту насадки Н рассчитывают по модифицированному уравнению массопередачи:
Н = noyhoy
noy - общее число единиц переноса по правой фазе
hoy - общая высота единицы переноса
noy =
Этот интеграл определяют обычно методом графического интегрирования:
где S-площадь, ограниченная кривой, yw и yp, и осью абсцисс.
noyН =
Общую высоту единиц переноса hoy находим по уравнению аддитивности:
hoy = hy +
где hx и hy –частные производные единиц переноса соответственно в жидкой и паровой фазах; m – средний коэффициент распределения в условиях равновесия для соответствующей части колонны.
Отношение нагрузок по пару и жидкости G/L равно:
Для верхней части колонны
G/L =(R+1)/R = 5,086/4,086 = 1,245
Для нижней части колонны
G/L =(R+1)/(R+f) = 5,086/16,176 = 0,314
Здесь f = F MЭ/P MF = 5,944*46,07/1,023*22,15 = 12,09
Высота единицы переноса в жидкой фазе равна:
hx = 0,258 Ф с Pr
где с и Ф – коэффициенты определяемые по графику; Prx =
Высота единицы переноса в паровой фазе равна:
hy =
где
Для расчёта hx и hy необходимо определить вязкость и коэффициенты диффузии в жидкой Dx и паровой Dy фазах. Вязкость паров для верхней части колонны:
где
yВ =(0,86 + 0,33)/2 = 0,595
Аналогичным расчётом для нижней части колонны находим
Вязкости паров для верхней и для нижней частей колонны близки, поэтому можно принять среднюю вязкость паров в колонне
Коэффициент диффузии в жидкости при средней температуре t равен:
Dx = Dx 20 (1+b(t-20))
Коэффициенты диффузии в жидкости Dx 20 при 20оС можно вычислить по приближённой формуле:
Dx 20 =
Тогда коэффициенты диффузии в жидкости для верхней части колонны при 20оС
Dx В20 =
Температурный коэффициент
b =
Отсюда
DxВ = 9,3*10-9 (1+0,017(88-20)) = 20,05*10-9 м2/с
Аналогично находим для нижней части колонны
DxН = 9,3*10-9 (1+0,017(97-20)) = 21,47 м2/с
Коэффициент диффузии в паровой фазе
Dy =
Где Т- средняя температура в соответствующей части колонны; Р- абсолютное давление в колонне.
Тогда
DyВ =
DyH = 10,1*10-7 м2/с
Таким образом, для верхней части колонны:
hxВ = 0,258 * 0,068 * 0,92(0,396*10-3/852*20,05*10-9)0,530,15 = 0,09 м
hyВ =
Для нижней части колонны
hx = 0,09 м
hy = 2,01
Общая высота единицы переноса
h0 yB = hy +
h0 yH = hy +
Высота насадки:
НВ = 5,4*2,7 = 14,6
НН = 4,6*2,12 = 9,8
Общая высота насадки:
Н = 14,6+9,8 = 24,4 м
С учётом того, что высота слоя насадки в одной секции Z равна 3м, общее число секций в колонне составляет 13 ( 8 секций в верхней части и 5 - в нижней).
Общую высоту ректификационной колонны определим по уравнению
HK = Zn +(n-1) hP + ZB + ZH = 3*13+12*0,5+1,4+2,5 = 48,9 м
IV
. Расчёт гидравлического сопротивления насадки
Гидравлическое сопротивление насадки
Гидравлическое сопротивление сухой неорошаемой насадки
где l - коэффициент сопротивления сухой насадки, зависящий от режима движения газа в насадке.
Критерий Рейнольдса для газа в верхней и нижней частях колонны
ReyB =
ReyH =
Следовательно, режим движения турбулентный.
Для турбулентного режима коэффициент сопротивления сухой насадки в виде беспорядочно засыпанных колец Рашинга
l = 16/Rey0.2
lB = 16/53100.2 = 2,88
lH = 16/100800.2 = 2,53
Находим гидравлическое сопротивление сухой насадки
Плотность орошения
UB =
UН =
Гидравлическое сопротивление орошаемой насадки:
DРВ = 10169*0,00039 1509 = 1756,3 Па
DРВ = 10169*0,00091 483 = 668,3 Па
DР = DРВ + DРН = 1756,3+668,3 = 2424,6 Па
Гидравлическое сопротивление насадки составляет основную долю общего сопротивления ректификационной колонны. Общее же сопротивление колонны складывается из сопротивлений орошаемой насадки, опорных решёток, соединительных паропроводов от кипятильника к колонне и от колонны к дефлегматору. Общее гидравлическое сопротивление ректификационной колонны обусловливает давление и, следовательно, температуру кипения жидкости в испарителе. При ректификации под вакуумом гидравлическое сопротивление может существенно отразиться также на относительной летучести компонентов смеси, т. е. изменить положение линии равновесия.
Приведенный расчет выполнен без учета влияния на основные размеры ректификационной колонны ряда явлений (таких как неравномерность распределения жидкости при орошении, обратное перемешивание, тепловые эффекты и др.), что иногда может внести в расчет существенные ошибки. Оценить влияние каждого из них можно, пользуясь рекомендациями, приведенными в литературе [8, 11, 12] в гл. III.
