Министерство образования Российской Федерации
Уральский государственный технический университет - УПИ
кафедра "Теплогазоснабжение и вентиляция"
Оценка_____________
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ПРОДОВОЛЬСТВЕННОГО МАГАЗИНА
в г.Саратове
Курсовая работа
2907.61127.005 ПЗ
Руководитель:                                                                    Н.П.
Студент                                                                               Т.А.
ТГВ-6
Екатеринбург
Екатеринбург 2004
СОДЕРЖАНИЕ
1.    Исходные данные…………………………………………………….……………………3
2.    Определение количества выделяющихся вредных веществ и расчет необходимых воздухообменов
2.1. Необходимая величина воздухообмена при расчете по избыткам явной теплоты……………………………………………………………………………….4
2.2. Воздухообмен по ассимиляции выделяющейся влаги….………………….…..5
2.3. Воздухообмен по борьбе с выделяющимися в помещении вредными газами и парами……………………………………………….……………………...5
2.4. Определение расчетного воздухообмена……………………………………….6
2.5. Определение количества рециркуляционного воздуха……………………….6
3.    Построение процессов обработки воздуха на I-d диаграмме
3.1. Определение величины углового коэффициента луча процесса.…..…...…7
3.2. Построение на I-d диаграмме процессов обработки воздуха в кондиционере с первой рециркуляцией для теплого периода года  ……….8
3.3. Построение на I-d диаграмме процессов обработки воздуха в кондиционере с первой рециркуляцией для холодного периода года…..….8
4.    Расчет основных рабочих элементов установки кондиционирования воздуха и подбор оборудования
4.1. Фильтр………………………………………………………………………………..10
4.2. Камера орошения……………………………………………………………………10
4.3. Воздухонагреватели и воздухоохладители…………………………………...12
4.4. Холодильные установки…………………………………………………………..18
4.5. Вентиляторные агрегаты……………………………………………………… 19
5.    Компоновка и теплохолодоснабжение центральных кондиционеров…………20
Библиографический список…………………………………………………………….…..23
1.   ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
   В данной работе расчетным объектом является помещение продовольственного магазина, расположенного в городе Саратове.
 Размеры помещения  – 42х12х4 м.
Число людей – 200.
Теплопоступления:
- от солнечной радиации Q_с.р.=8,4 кВт;
- от освещения  Q_осв.=10,5 кВт;
- от оборудования Q_об=12,1 кВт.
Влаговыделения  от оборудования W_об =3,9 кг/ч.
Расчетный теплоносителя – вода, с параметрами:
-        для  теплого периода – 70/50 °С;
-        для холодного периода – 150/70 °С.
    Расчетные климатические параметры для г.Саратова при разработке системы кондиционирования приняты:
-          для теплого периода года (Приложение 8 [1]):
          t^Б_ext=30,5°С;  I^Б_ext=53,6 кДж/кг;
-          для холодного периода года (Приложение 8 [1]:)
          t^Б_ext= -27°С;  I^Б_ext= -26,3 кДж/кг.
Барометрическое давление 990 ГПа.
   Расчетные параметры внутреннего воздуха помещения продовольственного магазина приняты:
-          для теплого периода года:
          t_в=24°С;  I_в=43 кДж/кг; φ=40%;
-          для холодного периода года:
          t_в= 22°С;  I_в= 39 кДж/кг; φ=40%.
2.   ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВЫДЕЛЯЮЩИХСЯ ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ И РАСЧЕТ НЕОБХОДИМЫХ ВОЗДУХООБМЕНОВ.
2.1. Необходимая величина воздухообмена при расчете
 по избыткам явной теплоты.
, кг/ч,                                                (2.1)
где: Q_я – избыточный поток явной теплоты в помещение, кВт;
        t_в – температура в рабочей зоне, °С;
        t_п – температура приточного воздуха, °С;
        с_в – удельная теплоемкость воздуха, с_в=1 кДж/(кг°С).
Температура приточного воздуха t_п определяется по формуле:
                                                       t_п =  t_в – Δt ,  °С                                                     (2.2)
где: Δt – температурный перепад, согласно [2] принимаем Δt = 3°С.
     Расчет теплоизбытков производится следующим образом.
Т е п л ы й    п е р и о д
Q_я = Q^я_л + Q_с.р. + Q_осв + Q_об ,   кВт,                                  (2.3)
где: Q^я_л – теплопоступления от людей, кВт;
Q^я_л = q_яn,                                                          (2.4)
         q_я – поток явной теплоты, выделяемой одним человеком, кВт.
Q^я_л = 0,071х200=14,2 кВт
Q_я = 14,2+8,4+10,5+12,1=45,2 кВт
t_п = 24-3=21°С
 кг/ч
Х о л о н ы й    п е р и о д
Q_я = Q^я_л + Q_осв + Q_об ,   кВт                                             (2.5)
Q^я_л = 0,085х200=17,0 кВт
Q_я = 17,0+10,5+12,1=39,6 кВт
t_п = 22-3=19°С
 кг/ч
2.2. Воздухообмен по ассимиляции выделяющейся влаги.
, кг/ч,                                                   (2.6)
где: d_в – влагосодержание удаляемого воздуха, г/кг;
        d_п – влагосодержание приточного воздуха, г/кг;
       W – избыточные влаговыделения в помещении, г/ч
W = g_wn + 1000W_об ,                                              (2.7)
где: d_w – влаговыделение одним человеком, г/ч
Т е п л ы й    п е р и о д
W =107х200 + 1000х3,9 = 25300 г/ч
 кг/ч
Х о л о н ы й    п е р и о д
W =91х200 + 1000х3,9 = 22100 г/ч
 кг/ч
2.3 Воздухообмен по борьбе с выделяющимися в помещении
 вредными газами и парами.
, кг/ч,                                                   (2.8)
где: ρ_в – плотность воздуха, ρ_в = 1,2 кг/м³;
        z_п – предельно допустимая концентрация вредных веществ в воздухе, удаляемом из помещения, г/м³;
        z_в – концентрация вредных веществ в приточном воздухе, г/м³;
        Z – количество вредных веществ, поступающих в воздух помещения, г/ч.
, кг/ч
   Результаты расчета воздухообменов сведены в таблицу 2.1.
Таблица2.1.
Воздухообмен для расчетного помещения.

Период года	Расход приточного воздуха, кг/ч
	По избыткам явной теплоты G1	По избыткам  влаги G2	По избыткам вредных газов и паров G3
Теплый период	54240	16867	6000
Холодный период	47520	17000	6000

2.4. Определение расчетного воздухообмена.
       В качестве расчетного воздухообмена принимается максимальное значение из G₁, G₂ , G_3.
G = 54240 кг/ч
2.5. Определение количества рециркуляционного воздуха
G_р = G – G_н ,  кг/ч                                                (2.9)
где: G_н – количество наружного воздуха.
Для нахождения G_н определяется минимальное количество наружного воздуха, подаваемого в помещение:
G^min_н =ρ_вnl,   кг/ч,                                              (2.10)
где: l – количество наружного воздуха на 1 человека, м³/ч.
G^min_н =1,2х200х20 = 4800 кг/ч
Полученное значение G^min_н сравнивается с величиной расчетного воздухообмена по борьбе с выделяющимися газами и парами G₃:
G^min_н < G₃
4800 < 6000
Принимаем G_н = 6000 кг/ч
G_р = 54240 – 6000 =48240 кг/ч
3.   ПОСТРОЕНИЕ ПРОЦЕССОВ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА
НА  I-d  ДИАГРАММЕ.
        Исходными данными для построения процесса тепловлажностной обработки воздуха являются расчетные параметры наружного воздуха – t_н и I_н (точка Н), заданные параметры внутреннего воздуха – t_в и I_в (точка В).
3.1. Определение величины углового коэффициента луча процесса.
, кДж/кг влаги,                               (3.1)
где: Q_п – избыточный поток полной теплоты в помещении, кВт;
        Qс – избыточный поток скрытой теплоты в помещении, кВт
 , кВт,                                                      (3.2)
где: I_в.п  – энтальпия водяного пара при температуре t_в ,кДж/кг,
I_в.п =2500 + 1,8 t_в  , кДж/кг,                                                (3.3)
        q_с – поток скрытой теплоты, выделяемой 1 человеком, кВт.
Т е п л ы й    п е р и о д
I_в.п =2500 + 1,8 х 24 = 2543,2 кДж/кг
 ,кВт
кДж/кг влаги
Х о л о н ы й    п е р и о д
I_в.п =2500 + 1,8 х 22 = 2539,6 кДж/кг
 ,кВт
кДж/кг влаги
     Процесс обработки воздуха в кондиционере осуществляется по схеме с первой рециркуляцией.
3.2. Построение на I-d диаграмме процессов обработки воздуха в кондиционере с первой рециркуляцией для теплого периода года.
        Исходными данными для построения процесса тепловлажностной обработки воздуха являются расчетные параметры наружного воздуха – t_н и I_н (точка Н); заданные параметры внутреннего воздуха – t_в и I_в (точка В); расчетный воздухообмен – G; количество рециркуляционного воздуха - G_р; количество наружного воздуха – G_н; величина углового коэффициента – .
      Через точку В проводится луч процесса до пересечения с изотермой температуры приточного воздуха t_п . Из точки П проводится линия d_п=Сonst до пересечения с кривой I=95% в точке О, параметры которой соответствуют состоянию обрабатываемого воздуха на выходе из камеры орошения. Отрезок ОП' характеризует процесс нагревания воздуха в воздухонагревателе второго подогрева, П'П – подогрев воздуха на 1ч1,5°С в вентиляторе и приточных воздуховодах.
     Из точки В вверх по линии d_в=Сonst откладывается отрезок ВВ', соответствующий нагреванию воздуха, удаляемого из помещения рециркуляционной системой, в вентиляторе и воздуховоде. Отрезок В'Н характеризует процесс смешения наружного и рециркуляционного воздуха. Влагосодержание смеси находится из выражения:
, г/ч                                            (3.4)
 г/ч   
Пересечение линий В'Н и d_с=Сonst определяет положение точки С, характеризующей параметры воздуха на входе в камеру орошения.
3.3. Построение на I-d диаграмме процессов обработки воздуха в кондиционере с первой рециркуляцией для холодного периода года.
        Исходными данными для построения процесса тепловлажностной обработки воздуха являются расчетные параметры наружного воздуха – t_н и I_н (точка Н); заданные параметры внутреннего воздуха – t_в и I_в (точка В); расчетный воздухообмен – G; величина углового коэффициента – .
9Для определения параметров приточного воздуха находится его ассимилирущая способность по влаге:
 ,г/кг                                                          (3.5)
и вычисляется влагосодержание приточного воздуха:
                                                  d_п = d_в – Δd ,г/кг                                                       (3.6)
 г/кг
d_п = 6,8 – 0,4 =6,4,г/кг     
Через точку В проводится луч процесса до пересечения с линией d_п=Сonst в точке П, которая характеризует состояние приточного воздуха при условии сохранения в холодный период года расчетного воздухообмена. Пересечение линии d_п=Сonst с кривой I = 95% определяет точку О, соответствующую параметрам воздуха на выходе из камеры орошения. Отрезок ОП характеризует процесс в воздухонагревателе второго подогрева. По аналогии с п.3.2 строится процесс смешения наружного и рециркуляционого воздуха (отрезок НВ) и определяются параметры смеси:
 г/ч
Из точки С проводится луч процесса нагревания воздуха в воздухонагревателе первого подогрева до пересечения с адиабатой I_о=Const в точке К, соответствующей параметрам воздуха на входе в камеру орошения.
4.   РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАБОЧИХ ЭЛЕМЕНТОВ УСТАНОВКИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА И ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ.
4.1. Фильтр.
   Для проектируемой системы центрального кондиционирования воздуха, с расходом 54240 кг/ч, выбираем кондиционер КТЦ60, с масляным самоочищающимся фильтром.
Характеристики фильтра:
^-           площадь рабочего сечения - 6,31 м²
-          удельная воздушная нагрузка – 10000 м³ ч на 1м²
-          максимальное сопротивление по воздуху ~10 кгс/м²
-          количество заливаемого масла – 585 кг
-          электродвигатель АОЛ2-21-4, N=1,1 кВт, n=1400 об/мин
4.2. Камера орошения.
Расчет:
1. Выбор камеры орошения по производительности воздуха:
м³/ч                                          (4.1)
Принимаем форсуночную двухрядную камеру орошения типа Кт длинной 1800мм.
Конструктивные характеристики:
-       номинальная производительность по воздуху 60 тыс. м³/ч
-       высота и ширина сечения для прохода воздуха 2003х3405 мм
-       площадь поперечного сечения 6,81 м²
-       номинальная  весовая  скорость  воздуха  в поперечном  сечении           2,94 кгс/(м² °С)
-       общее число форсунок при плотности ряда 24шт/м² ряд) – 312 шт./м²
2. Определяем массовую скорость воздуха в поперечном сечении камеры орошения:
 , кг/(м²с)                              (4.2)
3. Определяем универсальный коэффициент эффективности:
                                    (4.3)
4.    Согласно [3] выбираем коэффициент орошения В, коэффициент полного орошения Е и диаметр выпускного отверстия форсунок:
В=1,8
Е=0,95
Ш=3,5 мм
Так как (pv) < 3 кг/(м² с), то для Еґ вводим поправочный коэффициент 0,96:
Е=0,96х0,95=0,91


5. Вычисляем начальную и конечную температуру воды t_wн  t_wк , совместно решая систему уравнений:

t_wн = 6,1°С
t_wк = 8,5°С
6. Вычисляем массовый расход воды:
G_w = BxG = 1,8х54240 = 97632 кг/ч                                   (4.4)
7. Определяем пропускную способность одной форсунки:
кг/ч                                          (4.5)
8. По диаметру выпускного отверстия и пропускной способности форсунки определяем давление воды перед форсункой, согласно [3]:
Р_ф = 2,1 кгс/см²
9. Определяем аэродинамическое сопротивление форсуночной камеры орошения:
ΔР = 1,14 (pv)^1,81 = 1,14 х 1,84^1,81 = 3,43 кгс/м²                  (4.6)
           
4.3. Воздухонагреватели и воздухоохладители.
    
     Воздухонагревательные и воздухоохладительные установки собираются из одних и тех же базовых унифицированных теплообменников, конструктивные характеристики представлены в [2]. Число и размеры теплообменников, размещаемых во фронтальном сечении установки, однозначно определяются производительностью кондиционера.
     Базовые теплообменники могут присоединятся к трубопроводам тепло-холодоносителя по различным схемам согласно [2].
     Расчет воздухонагревательных и воздухоохладительных установок состоит из следующих операций:
1.      По известной величине расчетного воздухообмена G, согласно [2], выбирается марка кондиционера и определяется площадь фасадного сечения F_ф ,м².
2.      Вычисляется массовая скорость воздуха в фасадном сечении установки:
 , кг/(м²с)                                         (4.7)
3.      Определяются температурные критерии:
-       при нагревании воздуха
,                                                                                        (4.8)
   ,                                                                      (4.9)
-       расход теплоносителя
 , кг/ч                                                                (4.10)
где: t_н , t_к – начальная и конечная температура обрабатываемого воздуха, °С, t_г,t_о–температура теплоносителя на входе и выходе из воздухонагревателя,°С,
t_wг,t_wо–температура охлажденной воды на входе и выходе из воздухоохладителя, °С.
 
4.      Согласно [2] находятся все возможные схемы компоновки и присоединения, базовых теплообменников к трубопроводам тепло-холодоносителя, соответствующие производительности принятой марки кондиционера. Для каждой схемы определяется величина компоновочного фактора .

5.      Для каждой выбранной схемы определяется общее число рядов теплообменников по глубине установки:
                                      (4.11)
При этом для воздухонагревателей принимается D=7,08; для воздухоохладителей – D=8,85.
Полученные значения Z_у округляются до ближайших больших Z^'_у .
6.      Для каждого компоновочного варианта установки находится общая площадь поверхности теплообмена:
 F_у = F_р Z^'_у ,м²                                                  (4.12)
и вычисляется запас в площади по сравнению с её расчетным значением:
 ,                                              (4.13)
7.      Для всех принятых схем определяется величина площади живого сечения  для прохода тепло-холодоносителя:
 , м² ,                                             (4.14)
и находится скорость воды в трубках хода и присоединительных патрубках:
, м/с,                                       (4.15)
, м/с,                                 (4.16)
где:  –  значение компоновочного фактора для выбранной схемы, уточненное для фактического числа рядов  труб Z^'_у ;
          ρ_w – средняя плотность воды в теплообменнике, принимаемая для воздухонагревателей  первого и второго подогрева соответственно951 и 988 кг/м³ и для воздухоохладителей ρ_w = 998 кг/м³;
          d_п.п – внутренний диаметр присоединительных патрубков, равный для всех типов теплообменников d_п.п = 0,041 м;
          Х – число параллельно присоединенных входящих патрубков в ряду.
          Последующие расчеты производятся для схемы компоновки базовых теплообменников с наибольшим запасом площади теплообмена. Но если при этом скорость воды в трубках или в присоединительных патрубках будет превышать 2ч2,5 м/с, то в качестве расчетной следует принять схему с меньшим значением компоновочного фактора.    
8.      Находится гидродинамическое сопротивление теплообменной установки (без соединительных и подводящих патрубков):
ΔН_у = Аω² , кПа,                                               (4.17)
где: А – коэффициент, зависящий от количества труб в теплообменнике  и его высоте и принимаемый согласно [2].
9.      Определяется аэродинамическое сопротивление установки:
-       с однорядными теплообменниками
ΔР_у = 7,5(ρν)_ф^1,97R² Z^'_у ,Па,                                        (4.18)
-       с двухрядными теплообменниками
ΔР_у = 11,7(ρν)_ф^1,15R² Z^'_у ,Па,                                        (4.19)
Значение R определяется по [2] в зависимости от среднеарифметической температуры воздуха.
Расчет водухонагревателя.
1.    F_ф = 6,63 м²
2.     кг/(м²с) 
3.   
         
4.    Выбираем:
Схема 1:       
Схема 2:    
Схема 4:        
5.    Схема 1:
                                                                 
 Z_у = 0,59 ;    Z^'_у =  1
                                                        
        Схема 2:
                                                               
 Z_у = 0,63 ;    Z^'_у =  1                                                                                                                      
        Схема 4:
                                                             
 Z_у = 0,54 ;    Z^'_у =  1      
6.    F_у = 113 х 1 =113 м²   
      Схема 1:          
      Схема 2:                                                                                                                                                     
                                                                                                                                           
      Схема 4:           
 
7.    Схема 1:   

  м²   
 м/с                                      
 м/с  
     Схема 2:      
    м²   
 м/с                                      
 м/с  
                                                                                                                                                                                                                                                      
     Схема 4:      
    м²   
 м/с                                      
 м/с  
Для дальнейших расчетов выбираем схему 4.
8.    ΔН_у = 26,683 х 0,37² =3,65 кПа,  
9.    ΔР_у = 7,5 х 2,27^1,97 х 0,98² х 1 = 36,2,Па    
                                                                        
4.4. Холодильные установки.
    В центральных и местных системах кондиционирования воздуха для получения холода широко применяются агрегатированные фреоновые холодильные машины, объединяющие компрессор, испаритель, конденсатор, внутренние коммуникации, арматуру, электрооборудование и автоматику. Их технические характеристики приведены [2]. Расчет холодильной установки сводится к определению её холодопроизводительности  и подбору соответствующей ей марки машины.
Расчет производится в следующем порядке:
1.    Вычисляется холодопроизводительность установки в рабочем режиме:
, кВт,                                            (4.20)
где: А_х – коэффициент запаса, учитывающий потери холода на тракте хладагента, холодоносителя и вследствие нагревании воды в насосах и и принимаемый для машин с холодопроизводительностью до 200 кВт             А_х = 1,15 ч 1,2 , более 200 кВт А_х = 1,12 ч 1,15;
        I_н , I_к – энтальпия воздуха на входе в камеру орошения  и выходе из неё.
2.    Определяются основные температуры, характеризующие режим работы холодильной установки:
-       температура кипения холодильного агента  
 , °С,                                                               (4.21)
-       температура конденсации холодильного агента  
 t_конд = t_к.к  + (3ч4) , °С,                                                           (4.22)
-       температура переохлаждения холодильного агента  
t_п.х  = t_к.н  + (1ч2) , °С,                                                           (4.23)
где: t_н.х  – температура воды на входе в испаритель и на выходе из него, °С;
        t_к.н  – температура охлаждающей воды перед конденсатором, ориентировочно принимаемая t_к.н = 20°С;
        t_к.к  – температура воды на выходе из конденсатора, принимаемая на 3ч4°С больше t_к.н ,°С.
Температуру кипения хладагента в испарителе следует принимать не ниже 2°С, причем температура воды, выходящей из испарителя, не должна быть ниже 6 °С.
 
3.    Хоодопроизводительность установки, требуемая в рабочем режиме, приводится к стандартным условиям (t_н.х =5°C,  t_конд=35°С, t_п.х =30°С):
 , кВт,                                            (4.24)
где: Q_х.с – холодопроизводительность холодильной машины в стандартном режиме, кВт;
         λ_с , λ_р – коэффициенты подачи компрессора при стандартном и рабочем режимах;
         q_vc , q_vp – объемная холодопроизводительность при стандартном и рабочем режимах, кДж/м³.
        Коэффициент  λ_с принимается равным λ_с=0,76, а величина λ_р определяется согласно  [2].
       Объемная холодопроизводительность при стандартных условиях принимается равной q_vc=2630 кДж/м³, а величина q_vp определяется по формуле:
 , кДж/м³ ,                                     (4.25)
где: i_и.х – энтальпия паровой фазы хладагента при t_и.х , кДж/кг;
        i_п.х – энтальпия жидкой фазы хладагента при t_п.х , кДж/кг;
        v_и.х – удельный объем паров хладагента при t_и.х ,кг/м³.
4.    Согласно [2] подбирается 2 ч 4 однотипных холодильных машины  и из них компонуется общая установка. При этом суммарная холодопроизводительность принятого числа машин должна равняться вычесленному по формуле (2.19) значению Q_х.с .
4.5.        Вентиляторные агрегаты.
       Для комплектации центральных систем кондиционирования воздуха используют вентиляторные агрегаты одностороннего и двустороннего всасывания.
   Принимаем вентилятор ВР-86-77-5:

1. Диаметр колеса D = D_ном;
2. Потребляемая мощность N = 2,2 кВт;
3. Число оборотов n = 1420 об./мин;
4. Двигатель АИР90L4.

5.   КОМПОНОВКА И ТЕПЛОХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ
ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ.
       Центральные кондиционеры КД и КТЦ собираются из типовых рабочих и вспомогательных секций. На рис.5.1 показана компоновка кондиционера, работающего с первой рециркуляцией. Наружный воздух через приемный клапан  поступает в смесительную секцию, где смешивается с удаляемым из помещения рециркуляционным воздухом. Смесь воздуха очищается от пыли в фильтре и поступает в воздухонагреватель первой ступени. Подогретый воздух подвергается тепловлажностной обработке в секции оросительной камеры и нагревается в секции воздухонагревателя второго подогрева. Обработанный в кондиционере воздух подается в обслуживаемое помещение с помощью вентиляторного агрегата.
        Рабочие секции (воздухонагреватели, фильтр, камера орошения) соединяются между собой с помощью секций обслуживания, а вентиляторный агрегат – с помощью присоединительной секции. Рабочие и вспомогательные секции устанавливаются на подставках. Расход рециркуляционного воздуха регулируется воздушным клапаном, а количество наружного – приемным клапаном. Регулирование расхода теплоносителя через секции воздухонагревателей производится регуляторами расхода. Удаление воздуха из системы теплоснабжения осуществляется через воздухосборники.
        В теплый период года для охлаждения поступающей в камеру орошения воды используется холодильная установка, в состав которой входят: компрессор, конденсатор, испаритель и регулирующий вентиль. Циркуляция холодоносителя обеспечивается насосной группой. Переключение камеры орошения с политропического режима на диабатический производится трехходовым смесительным клапаном.
Библиографический список
1. СНиП 2.04.05-91* Отопление, вентиляция и кондиционирование. М.: ГУП ЦПП, 2001. 74 с.
2. Иванов Ю.А., Комаров Е.А., Макаров С.П. Методические указания по выполнению курсовой работы "Проектирование кондиционирования воздуха и холодоснабжение". Свердловск: УПИ, 1984. 32 с.
3. Справочник проектировщика. Под ред. Староверова И.Г. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат. 1978. 502с.