Нижегородское высшее военно-инженерное командное училище

(военный институт)


Кафедра электрификации и автоматизации


Курсовая работа

по дисциплине «Электропитающие сети и электроснабжение »


Тема: «ЭСН и ЭО цеха обработки корпусных деталей»

Вариант № 6

Учебная группа 4173

Студент: Дементьев В.С.

Руководитель: Мещеряков И. И.


Кстово

2010 г.

Оглавление

<sub>Введение 3

1. Характеристика производства и потребителей электроэнергии 4

2. Расчет электрических нагрузок цеха 5

3. Выбор числа и мощности питающих трансформаторов 10

4. Расчет и выбор компенсирующих устройств. 10

5. Определение центра нагрузок цеха 12

6. Расчет линий электроснабжения 13

7. Расчет токов короткого замыкания 43

8. Расчет и выбор аппаратов защиты 48

9. Кабельный журнал 54

10. Используемое оборудование для электроснабжения цеха 55

Список используемой литературы 57</sub>


Введение.

Повышение уровня электрификации производства и эффективности использования энергии основано на дальнейшем развитии энергетической базы, непрерывном увеличении электрической энергии.

В настоящее время при наличии мощных электрических станций, объединённых в электрические системы, имеющих высокую надёжность электроснабжения, на многих промышленных предприятиях продолжается сооружение электростанций. Необходимость их сооружения обуславливается большой удалённостью от энергетических систем, потребностью в тепловой энергии для производственных нужд и отопления, необходимостью резервного питания ответственных потребителей.

В настоящее время разработаны метода расчётов и проектирования цеховых сетей, выбора мощности цеховых трансформаторов, методика определения цеховых нагрузок и т. д. В связи с этим большое значение приобретают вопросы подготовки высококвалифицированных кадров, способных успешно решать вопросы проектирования электроснабжения и практических задач.

1. 
   Характеристика производства и потребителей электроэнергии.
   

Цех обработки корпусных деталей (ЦОКД) предназначен для механической и антикоррозийной обработки изделий. Он содержит станочное отделение, гальванический и сварочные участки. Кроме того, имеются вспомогательные, бытовые и служебные помещения.

Цех получает ЭСН от ГПП. Расстояние от ГПП до цеховой ТП – 0,8 км, а от энергосистемы до ГПП – 16 км.

Низкое напряжение на ГПП – 6-10 кВ. Количество рабочих смен – 2. Потребители цеха относятся к 2 и 3 категории надежности ЭСН.

Грунт в районе цеха – суглинок при температуре +5 ºС. Каркас здания смонтирован из блоков-секций длиной 8 м каждый.

Размеры цеха А×В×Н=48×30×8 м.

Все помещения, кроме станочного отделения, двухэтажные высотой 3,6 м.

Перечень ЭО цеха дан в таблице 1.

Таблица 1 – Перечень электрооборудования сварочного участка цеха.

№ на плане	Наименование электрооборудования	Рэп, кВт	Примечание
1	Сварочные аппараты	52	ПВ=60%
1…4	Гальванические ванны	30
10,11	Вентиляторы	10
12,13	Продольно-фрезерные станки	33
14,15	Горизонтально-расточные станки	10,5
16,24,25	Агрегатно-расточные станки	14
17,18	Плоскошлифовальные станки	12
19…23	Краны консольные поворотные	6,5	ПВ=25%
26	Токарно-шлифовальный станок	11
27…30	Радиально-сверлильные станки	5,2
31,32	Алмазно-расточные станки	6

2. 
   Расчет электрических нагрузок цеха.
   

Расчет производится методом упорядоченных диаграмм. Этот метод сводится к расчету максимальных расчетных нагрузок электроприемников.

<sub>, где cosφ – коэффициент активной мощности, определяется по [1, таблице 1.5.1];

РЭП – активная мощность электроприемника.

, где Рр – средняя активная мощность;

tg φ – коэффициент реактивной мощности.

, где Рр – средняя активная мощность;

Qр – средняя реактивная мощность.

, где Si – полная мощность i-го электроприемника;

m – масштаб нагрузки.</sub>

1. 
   _{Сварочные аппараты:}
   

2. 
   Гальванические ванны:
   

3. 
   Вентиляторы:
   

4. 
   Продольно-фрезерные станки:
   

5. 
   Горизонтально-расточные станки:
   

6. 
   Агрегатно-расточные станки:
   

7. 
   Плоскошлифовальные станки:
   

8. 
   Краны консольные поворотные:
   

9. 
   _{Токарно-шлифовальный станок:}
   

10. 
    _{Радиально-сверлильные станки:}
    

11. 
    _{Алмазно-расточные станки:}
    

<sub>Результаты расчетов сводятся в таблицу 2:

Таблица 2 – Сводная ведомость нагрузок</sub>

№ п/п	Наименование электрооборудования	Кол-во	Ру, кВт	КИ	ПВ, %	КС	cosφ	Рр, кВт	Qр, кВАР	SР, кВА	∑Sp, кВА	r
1	Сварочные аппараты	4	52	0,2	60	0,6	0,6	24,02	32	40	160	3,6
2	Гальванические ванны	5	30	0,7		0,8	0,8	24	18	30	150	3
3	Вентиляторы	2	10	0,6		0,7	0,8	8	6	10	20	1,78
4	Продольно-фрезерные станки	2	33	0,14		0,16	0,5	16,5	28,5	32	64	3
5	Горизонтально-расточные станки	2	10,5	0,14		0,16	0,5	5,25	9	10	20	1,78
6	Агрегатно-расточные станки	3	14	0,14		0,16	0,5	7	12	13,8	41.4	2
7	Плоскошлифовальные станки	2	12	0,14		0,16	0,5	6	10	12	24	1,9
8	Краны консольные поворотные	5	6,5	0,1	25	0,2	0,5	1,63	2,8	3	15	0,95
9	Токарно-шлифовальный станок	1	11	0,14		0,16	0,5	5,5	9,5	11	11	1,87
10	Радиально-сверлильные станки	4	5,2	0,14		0,16	0,5	2,6	4,5	5,2	20,8	1,29
11	Алмазно-расточные станки	2	6	0,14		0,16	0,5	3	5,19	6	12	1,38
											Sц=538,2

3. 
   _{Выбор числа и мощности питающих трансформаторов.}
   

<sub>В цеху находятся электроприемники второй категории которые обеспечивающие жизнедеятельность (вентиляция и кондиционирование) поэтому на трансформаторной подстанции будут установлены два трансформатора.

Определяем мощность трансформаторов:

, где SЦ – полная мощность цеха.





Определяем потери в трансформаторе:</sub>

;

;

;

;

;

.

C учетом расчетов выбираем 2 трансформатора ТМ – 400-10/0,4 – трансформаторы силовые масляные.

Технические характеристики трансформатора
Мощность, кВА	400
Напряжение ВН, кВ	10
Напряжение НН, кВ	0,4
Схема и группа соединения	Y/Yн-0, Д/Yн-11
Напряжение к.з. при 75 С, %	4,5
Потери х.х., Вт	830
Потери к.з., Вт	5500
Длина, мм	1305
Ширина, мм	830
Высота, мм	1660
Масса, кг	1285

<sub>4. Расчет и выбор компенсирующих устройств.

Расчетную реактивную мощность компенсирующих устройств можно определить из соотношения:

, где QK. P. – расчетная мощность компенсирующего устройства, кВАР;

α – коэффициент, учитывающий повышение cosφ естественным способом, принимается α=0,9;</sub>

- коэффициенты реактивной мощности до и после компенсации соответственно.

Компенсацию мощности производим до , тогда

1. 
   Сварочные аппараты:
   

2. 
   _{Продольно-фрезерные станки:}
   

3. 
   _{Горизонтально-расточные станки:}
   

4. 
   _{Агрегатно-расточные станки:}
   

5. 
   _{Плоскошлифовальные станки:}
   

6. 
   _{Краны консольные поворотные:}
   

7. 
   _{Токарно-шлифовальный станок:}
   

8. 
   _{Радиально-сверлильные станки:}
   

9. 
   _{Алмазно-расточные станки:}
   

<sub>Компенсирующие устройства буду установлены в точках I и II.

Расчетная мощность компенсирующего устройства в точке I равна:



Расчетная мощность компенсирующего устройства в точке II равна:



Типы компенсирующих устройств занесены в таблицу 3:

Таблица 3 – Типы компенсирующих устройств</sub>

№ п/п	Место установки	Тип компенсирующего устройства	Мощность, кВАр	Номинальный ток фазы, А	Габаритные размеры (В×Ш×Г)
1	I	УКРМ -0,4-100-УХЛ3	100	144	600 × 600 × 200
2	II	УКРМ -0,4-125-УХЛ3	125	137	1200 × 800 × 300

Структура условного обозначения

Пример маркировки: УКРМ-0,4-40-УХЛ4

Пояснение маркировки:

• 
  УКРМ - установка компенсации реактивной мощности;
  
• 
  0,4 - номинальное напряжение, кВ;
  
• 
  40 - номинальная мощность, кВАр;
  
• 
  УХЛ4 - климатическое исполнение и категория размещения.
  

5. 
   Определение центра нагрузок цеха.
   

Определим условные координаты центра нагрузок цеха:

_;

5. 
   _{Расчет линий электроснабжения.}
   

<sub>Расчет линий электропередач производим методом проводникового материала. Всю схему электроснабжения цеха разделим на два участка и составим для каждого участка схемы замещения.

Рассчитаем первую схему. Составим 1 схему замещения:





Определим значения моментов на участках схемы, результаты сведены в таблицу 4.

Таблица 4 – Расчетная таблица моментов нагрузки для первой схемы.</sub>

Участок	Длина, м	Рр, кВт	М, кВт*м
ШР2-11	14	8	112
ШР2-10	11	8	88
ШР2-9	10	24	240
ШР2-8	7	24	168
ШР2-7	4	24	96
ШР2-6	1	24	24
ШР2-5	3	24	72
ШР1-ШР2	11	136	1496
ШР1-4	2	24,02	48,04
ШР1-3	7	24,02	168,14
ШР1-2	11	24,02	264,22
ШР1-1	13	24,02	312,26
ШО1-ШР1	19	232,08	2288,66

Вычисляем приведенные моменты нагрузок на участках, где сеть разветвляется, а именно: участки ШО1-ШР1 и ШР1-ШР2.










_{Для прокладки выбираем провод марки ВВГ.}

ВВГ — силовой кабель для передачи и распределения электроэнергии в стационарных установках. Количество жил в них насчитывается от 1 до 5, площадь сечения — от 1,5 до 240 кв. мм. Они рассчитаны на напряжение 660, 1000 и 6000 В. В качестве проводников в ВВГ используется медная проволока; изоляция и оболочка выполнены из поливинилхлоридных пластикатов.

_{Расчетное сечение провода для участка ШО1-ШР1:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШО1-ШР1:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме при прокладке открыто.


Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШО1-ШР1:



<sub>Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР1 составят:



Расчетное сечение провода для участка ШР1-1:</sub>



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-1:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме

_{Расчетное сечение провода для участка ШР1-2:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-2:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме

_{Расчетное сечение провода для участка ШР1-3:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-3:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме

_{Расчетное сечение провода для участка ШР1-4:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-4:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме


_{Расчетное сечение провода для участка ШР1-ШР2:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-ШР2:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШР1-ШР2:



<sub>Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР2 составят:



Расчетное сечение провода для участка ШР2-5:</sub>



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-5:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

_{Расчетное сечение провода для участка ШР2-6:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-6:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

_{Расчетное сечение провода для участка ШР-7:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-7:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

_{Расчетное сечение провода для участка ШР2-8:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-8:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

_{Расчетное сечение провода для участка ШР2-9:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-9:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

_{Расчетное сечение провода для участка ШР2-10:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-10:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР2-11:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-11:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.


<sub>Рассчитаем вторую схему. Составим 2 схему замещения:





Определим значения моментов на участках схемы, результаты сведены в таблицу 5.

Таблица 5 – Расчетная таблица моментов нагрузки для второй схемы.</sub>

Участок	Длина, м	Рр, кВт	М, кВт*м
ШР3-26	10	5,5	55
ШР3-25	15	7	105
ШР3-24	9	7	63
ШР3-20	16	1,63	26
ШР3-19	8	1,63	13
ШР3-14	18	5,25	94,5
ШР3-13	10	16,5	165
ШР3-12	4	16,5	66
ШО2-ШР3	15	61	915
ШР4-32	4	3	12
ШР4-31	11	3	33
ШР4-30	14	2,6	49,4
ШР4-29	19	2,6	49,4
ШР4-28	23	2,6	59,8
ШР4-27	27	2,6	70,2
ШР3-ШР4	62	16,4	1016,8
ШР5-23	9	1,63	14,63
ШР5-22	17	1,63	27,63
ШР5-21	25	1,63	40,63
ШР5-18	3	6	18
ШР5-17	11	6	66
ШР5-16	18	7	126
ШР5-15	23	5,25	120,75
ШР4-ШР5	5	29,13	145,63

Вычисляем приведенные моменты нагрузок на участках, где сеть разветвляется, а именно: участки ШО2-ШР3, ШР3-ШР4 и ШР4-ШР5.













_{Для прокладки выбираем провод марки ВВГ.}

ВВГ — силовой кабель для передачи и распределения электроэнергии в стационарных установках. Количество жил в них насчитывается от 1 до 5, площадь сечения — от 1,5 до 240 кв. мм. Они рассчитаны на напряжение 660, 1000 и 6000 В. В качестве проводников в ВВГ используется медная проволока; изоляция и оболочка выполнены из поливинилхлоридных пластикатов.

_{Расчетное сечение провода для участка ШО2-ШР3:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШО2-ШР3:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШО2-ШР3:



<sub>Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР3 составят:




Расчетное сечение провода для участка ШР3-12:</sub>



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-12:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

_{Расчетное сечение провода для участка ШР3-13:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-13:





Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

_{Расчетное сечение провода для участка ШР3-14:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-14:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР3-19:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-19:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР3-20:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-20:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР3-24:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-24:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР3-25:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-25:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.


_{Расчетное сечение провода для участка ШР3-26:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-26:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР3-ШР4:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-ШР4:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШР3-ШР4:




<sub>Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР4 составят:



Расчетное сечение провода для участка ШР4-27:</sub>



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-27:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР4-28:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-28:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.


_{Расчетное сечение провода для участка ШР4-29:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-29:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР4-30:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-30:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР4-31:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-31:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР4-32:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-32:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР4-ШР5:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-ШР5:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШР4-ШР5:



<sub>Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР5 составят:



Расчетное сечение провода для участка ШР5-15:</sub>



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-15:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР5-16:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-16:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР5-17:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-17:




Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР5-18:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-18:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР5-21:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-21:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР5-22:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-22:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

_{Расчетное сечение провода для участка ШР5-23:}



Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-23:





Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

5. 
   Расчет токов короткого замыкания.
   

Определим токи однофазного, двухфазного и трехфазного короткого замыкания для четырех точек К1, К2, К3 и К4.

Для точки К1:



Определим полное сопротивление линии:





_{, где γ – удельная проводимость материала, для меди γ=50 м/(Ом*мм}²<sub>);

S – сечение проводника, мм</sub>²<sub>.





, где x0 – удельное индуктивное сопротивление, мОм/м.





Сопротивления трансформатора равны:









Определим значение трехфазного тока КЗ:

, где U – напряжение в точке КЗ, В;

Zk - полное сопротивление до точки КЗ.



Ударный коэффициент равен



Ударный ток КЗ равен:





Действующее значение ударного тока равно:



- коэффициент действующего значения ударного тока.





Двухфазный ток КЗ:





Однофазный ток КЗ равен:

, где ZП – полное сопротивление петли «фаза-нуль» до точки КЗ.</sub>















Для точки К2:



Определим полное сопротивление линии:





_{, где γ – удельная проводимость материала, для меди γ=50 м/(Ом*мм}²<sub>);

S – сечение проводника, мм</sub>²<sub>.





, где x0 – удельное индуктивное сопротивление, мОм/м.





Сопротивления трансформатора равны:









Определим значение трехфазного тока КЗ:

, где U – напряжение в точке КЗ, В;

Zk - полное сопротивление до точки КЗ.



Ударный коэффициент равен



Ударный ток КЗ равен:





Действующее значение ударного тока равно:



- коэффициент действующего значения ударного тока.





Двухфазный ток КЗ:





Однофазный ток КЗ равен:

, где ZП – полное сопротивление петли «фаза-нуль» до точки КЗ.</sub>















Для точки К3:



Определим полное сопротивление линии:





_{, где γ – удельная проводимость материала, для меди γ=50 м/(Ом*мм}²<sub>);

S – сечение проводника, мм</sub>²<sub>.





, где x0 – удельное индуктивное сопротивление, мОм/м.





Сопротивления трансформатора равны:









Определим значение трехфазного тока КЗ:

, где U – напряжение в точке КЗ, В;

Zk - полное сопротивление до точки КЗ.



Ударный коэффициент равен



Ударный ток КЗ равен:





Действующее значение ударного тока равно:



- коэффициент действующего значения ударного тока.





Двухфазный ток КЗ:





Однофазный ток КЗ равен:

, где ZП – полное сопротивление петли «фаза-нуль» до точки КЗ.</sub>















Для точки К4:



Определим полное сопротивление линии:





_{, где γ – удельная проводимость материала, для меди γ=50 м/(Ом*мм}²<sub>);

S – сечение проводника, мм</sub>²<sub>.





, где x0 – удельное индуктивное сопротивление, мОм/м.





Сопротивления трансформатора равны:









Определим значение трехфазного тока КЗ:

, где U – напряжение в точке КЗ, В;

Zk - полное сопротивление до точки КЗ.



Ударный коэффициент равен



Ударный ток КЗ равен:





Действующее значение ударного тока равно:



- коэффициент действующего значения ударного тока.





Двухфазный ток КЗ:





Однофазный ток КЗ равен:

, где ZП – полное сопротивление петли «фаза-нуль» до точки КЗ.















Результаты расчетов сведены в таблицу 6.

Таблица 6 – Сводная ведомость токов КЗ по точкам.</sub>

№ точек КЗ	Трехфазные токи КЗ								Двухфазные токи КЗ	Однофазные токи КЗ
	Xл, мОм	Rл, мОм	Zп, мОм	Iк(3), кА	Ку	iу, кА	q	Iу, кА	Ik(2), кА	Xп, мОм	Rп, мОм	Zп, мОм	Iк(1), кА
К1	0,27	0,48	0,55	13,59	1	19,2	1	13,59	11,6	0,27	0,96	0,99	5,7
К2	1,71	3,04	3,5	11,5	1	16,22	1	11,5	9,78	1,71	6,08	6,32	5,33
К3	0,99	3,19	3,34	11,62	1	16,4	1	11,62	9,9	0,99	6,38	6,46	5,32
К4	0,9	50	50	3,39	1	4,78	1	3,39	2,88	0,9	100	100	2,3

5. 
   Расчет и выбор аппаратов защиты.
   

Участок от ТП до ШО1:

<sub>I = 378,16А

Выбираем автоматический выключатель ВА-55-37-3</sub>

Участок от ШО1 до ШР1:

<sub>I = 378,16А

Выбираем автоматический выключатель ВА-55-37-3</sub>

Участок от ШР1 до ШР2:

<sub>I = 221,6А

Выбираем автоматический выключатель ВА-55-35-3

Участок от ШР2 до 11 потребителя:

I = 13,3А

Выбираем автоматический выключатель SH204L С16А/4п/ 4,5кА

Аналогичным способом выбираем все остальные аппараты защиты.

Таблица 7 – аппараты защиты.</sub>

Участок	Ток I,A	Выбранный аппарат защиты
ШО1-ШР1	378,16	ВА-55-37-3
ШР1-1	39,14	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР1-2	39,14	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР1-3	39,14	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР1-4	39,14	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР1-ШР2	221,60	ВА-55-35-3
ШР2-5	39,10	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-6	39,10	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-7	39,10	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-8	39,10	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-9	39,10	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-10	13,03	SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШР2-11	13,03	SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШО2-ШР3	173,60	ВА-55-35-3
ШР3-12	26,90	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР3-13	26,90	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР3-14	8,60	SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР3-19	2,65	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР3-20	2,65	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР3-24	11,40	SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШР3-25	11,40	SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШР3-26	8,96	SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР3-ШР4	74,20	ВА-55-31-3
ШР4-27	4,24	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-28	4,24	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-29	4,24	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-30	4,24	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-31	4,90	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-32	4,90	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-ШР5	47,50	ВА-55-29-3
ШР5-15	8,55	SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР5-16	11,40	SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШР5-17	9,78	SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР5-18	9,78	SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР5-21	2,70	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР5-22	2,70	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР5-23	2,70	SH204L С6А/4п/ 4,5кА

10. Используемое оборудование для электроснабжения цеха

Наименование	Маркировка	Количество	Ед. изм
Трансформатор	ТМ-250-10/0,4	2	шт.
Компенсационное уст-во	УКРМ-0,4-100-УХЛ3	1	шт.
	УКРМ-0,4-125-УХЛ3	1	шт.
Распределительный щит	ЩО 70-3-01	2	шт.
Шкаф распределительный	ШР11	5	шт.
Автоматически выключатели	ВА-55-37-3	1	шт.
	ВА-55-35-3	2	шт.
	ВА-55-31-3	1	шт.
	ВА-55-29-3	1	шт.
	SH204L С40А/4п/ 4,5кА	11	шт.
	SH204L С16А/4п/ 4,5кА	5	шт.
	SH204L С10А/4п/ 4,5кА	5	шт.
	SH204L С6А/4п/ 4,5кА	11	шт.
Кабель	ВВГ 4х120	19	м.
	ВВГ 4х70	26	м.
	ВВГ 4х25	62	м.
	ВВГ 4х16	5	м.
	ВВГ 4х4	125	м.
	ВВГ 4х1,5	239	м.

Список используемой литературы:

1. 
   Расчет и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. – 2-е изд., испр. – М.: ИД «ФОРУМ»: ИНФРА-М,2008. – 214 с.
   
2. 
   Схемы и подстанции электроснабжения: Справочник: учеб. Пособие. – М.: ИД «ФОРУМ»: ИНФПА-М, 2009. – 480 с.
   
3. 
   Правила устройства электроустановок. – М.: КНОРУС, 2009. – 488 с.