РефератРеферат Реконструкция абонентского ввода жилого здания г. Нефтеюганска
Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-28
Поможем написать учебную работу
Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
от 25%
Подписываем
договор
2. Расчёт системы горячего водоснабжения и отопления.
Общие положения и выбор нормативных источников расчёта. В городе Нефтеюганске имеется открытая система теплоснабжения с разветвлениями от тепловой сети к группам домов, а иногда и к одному дому, поэтому установка ЦТП является не выгодной, потому что окажется необходимым прокладка новых теплопроводов и полностью обвязывать группу домов, что требует больших капиталовложений, а также изменение прокладки других сетей: газопровода, водопровода, канализации, телефонных кабелей, а также пожарного водопровода. Исходя из этого принимаемся к разработке МТП, которые будут располагаться в подвалах домов на вводах. Для переоборудования МПТ потребуется установка водоподогревателей, насосов и арматуры в тепловом пункте.
Расчет ведём для одного типового дома в городе Нефтеюганске, выбрав его предварительно, как один из большинства подобных. При проектировании данного МТП его расчёты легко будут, при необходимости, перенесены на лома всей донной серии 600 А /Н-ур.
Расчёт расходов теплоты на отопление и вентиляцию жилого здания ведётся по нормативным данным на базе СНиП
2.04.01-85 (2000) Внутренний водопровод и канализация зданий.
Расчёт расходов теплоты на горячее водоснабжение ведётся по нормативным данным на базе СНиП
2.04.07-86 Тепловые сети.
Выбор расчетной схемы сделан на основе теоретических знаний и учебной литературы [1,2].
2.1. Расчёт системы горячего водоснабжения дома.
Расчёт ведётся для дома серии 600 А/Н-ур. Причём одной из главных задач является сохранение имеющихся трубопроводов, как следствие удешевления работ проводимых при проектировании.
Серия домов 600 А/Н-ур разработана Ленградстройпроектом специально для районов приравненных к районам крайнего севера. Жилой дом №18 является девятиэтажным
108-ти квартирным. Он состоит из трёх одинаковых блок секций, каждая секция имеет две двухкомнатные квартиры и две трёх комнатные. В каждой квартире установлена водоразборная арматура: смеситель мойки на кухне, смеситель ванны и умывальника.
Вся данная арматура расположена в доме в соответствии с проектной документацией на дом и её расположение приведено, как пояснение на рис.2.1.1 и на листе 2.
2.1.1. Определение расчётных расходов воды и теплоты.
Определяем расчетные расходы воды и теплоты на горячее водоснабжение данного дома. Система горячего водоснабжения подключена к тепловым сетям
по закрытой схеме. В данном доме, в каждой квартире установлена следующая водоразборная арматура: смеситель мойки на кухне, смесители ванны и умывальника. План типового этажа секции жилого здания приведён на рис.2.1.1. и на листе 2.
Общее число потребителей горячей воды в доме:
где
i1 - количество трёхкомнатных квартир в доме,
i1 =
54
i2 - количество двухкомнатных квартир в доме,
i2 =
54;
k1 - количество людей проживающих в трёхкомнатной квартире,
k1 = 4;
k2 - количество людей проживающих в двухкомнатной квартире,
k2 = 3.
U = 54
× 4+54
× 3 = 378 чел
Общее количество водоразборных приборов в здании:
N = j1
×
i1 + j2
×
i2 где
j1 - количество водоразборных приборов в доме,
j1 = 3;
j2
-
количество водоразборных приборов в доме,
j1 = 3;
N = 3
×
54
+
3
×
54
= 324 шт.
Вероятность действия водоразборных приборов системы горячего водоснабжения:
2.1.1.1
где
gи.h - норма расхода горячей воды на одного человека в час наибольшего водопотребления [4, прил.3] ,
gи.h = 10 л/час;
g - норма расхода горячей воды для ванны [4, прил.3] как для прибора с водоразборного прибора с наибольшим расходом воды,
g = 0,2 л/с.
Принимая, определяем вероятность использования водоразборных приборов в системе горячего водоснабжения:
2.1.1.2
где
Kи - коэффициент использования водоразборного прибора в час наибольшего потребления [4, прил.5],
Kи = 0,29.
Часовой расход горячей воды в час наибольшего водопотребления:
2.1.1.3
где
ah
- безразмерный коэффициент
ah = 6,31 (4, прил.4), выбранный по значению
Ph
× N = 0,055
× 324 = 17,82.
м
3/час
Средний расход горячей воды за сутки наибольшего водопотребления:
2.1.1.4
где
gИ - норма расхода горячей воды одним потребителем в сутки наибольшего водопотребления [4, прил.3],
gИ = 120 л/сут.
м
3/сут
Средний расход горячей воды за сутки в отопительный период:
2.1.1.5
где
gи.с - норма расхода горячей воды одним потребителем в сутки отопительного периода [4, прил.3],
gи.с = 105 м
3/сут.
м
3/сут
Секундный расход горячей воды в системе горячего водоснабжения.
2.1.1.6
где
a
- безразмерный коэффициент
[4, прил.4], зависящий от произведения
P
×N=0,01б
×324=5,184, а= 2,62; g
- норма расхода горячей воды для ванны, как для прибора с наибольшим расходом воды,
g = 0,2 л/с.
л/сут
Расходы теплоты в системе горячего водоснабжения: определяем по формулам, принимая.
Максимальный часовой расход теплоты:
2.1.1.7
где
- плотность воды,
кг/м
3;
с
- удельная теплоёмкость воды,
с=4,186 кДж/(кг
×
);
- температура в водоразборных стояках системы горячего водоснабжения,
;
- температура холодной воды,
;
bГ = 0.1, принимаем по рекомендации источника [14].
кДж/ч
(
» 421,4 кВт)
Среднечасовой расход теплоты:
А) за сутки наибольшего потребления:
2.1.1.8
кДж/ч
(
»120,9 кВт)
Б) за отопительный период
2.1.1.9
кДж/ч
(
»105,6 кВт)
800 1800 4800 1200 1100 3000 1700 1000 3000 2700 3100 2800 3500 3500 3100 2700 3500 1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Рис. 2.1.1. План типового этажа секции жилого дома № 18
2.1.2. Построение графиков расхода теплоты.
На основании имеющегося безразмерного графика расхода горячей воды (рис.2.1.2) строим график расхода теплоты по часам суток.
GГ.В, %
200
180
160
140
120
100
80
60
40
20
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
Часы суток
Рис 2.1.2. График расхода горячей воды по часам суток.
Для этого берём значение безразмерного расхода для промежутка времени и умножаем его на среднечасовой расход теплоты 
кДж, и так для всех промежутков времени. Полученные результаты заносим в табл.2.1.1 и строим график расхода теплоты по часам суток (рис.2.1.3 и лист 6);
Пример расчёта
для промежутка времени 0..2 часов:
435135×0,6 = 261081 кДж/ч;
для промежутка времени 2..6 часов:
435135×0,2 = 87027 кДж/ч;
для промежутка времени 6..8 часов:
435135×1,2 =522162 кДж/ч;
Остальные промежутки смотри табл. 2.1.1.
Таблица 2.1.1
Промежутки времени, час
|
0..2
|
2..6
|
6..8
|
8..10
|
10..12
|
12..14
|
14..16
|
16..18
|
18..20
|
20..22
|
22..23
|
GГ.В, в долях
|
0,6
|
0,2
|
1,2
|
0,8
|
0,6
|
1,2
|
1
|
1,2
|
1,4
|
2
|
1,6
|
 , кДж/ч
|
|
|
|
|
435135
|
|
|
|
|
|
|
 кДж/ч
|
2,61081
|
0,87027
|
5,22162
|
3,48108
|
2,61081
|
5,22162
|
4,35135
|
5,22162
|
6,09189
|
8,70270
|
6,96216
|
кДж/ч
9
8
7
6
5
4
3
2
1
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
Часы суток
Рис. 2.1.3. График расхода теплоты по часам суток.
Так же используя график теплоты по часам суток (рис. 2.1.3).строим интегральный график потребления и подачи теплоты (рис. 2.1.4 и лист 6). Каждая его ордината выражает суммарный расход теплоты от условного начала отчета (от 0 часов) до рассматриваемого момента. Максимальная ордината равна суточному расходу теплоты. Максимальная разность сообщённого и израсходованного количества теплоты (кДж)
на графике показывает запас воды в аккумуляторе.
Расчётные параметры определяем
как произведение
на количество часов в первом промежутке (0..2), далее, уже полученное произведение суммируем с произведением второго промежутка и т.д. до последнего промежутка.
Расчёт:
первый промежуток от 0 до 2 часов:
2,61081
×10
5×2 = 5,22162
×10
5 кДж;
второй промежуток от 0 до 4 часов:
5,22162
×10
5+0,87027
×10
5×2 = 6,96216
×10
5 кДж
третий промежуток от 0 до 6 часов:
6,96216
×10
5+0,87027
×10
5×2 = 8,7027
×10
5 кДж;
четвёртый промежуток от 0 до 8 часов:
8,7027
×10
5+5,22162
×10
5×2 = 19,14594
×10
5 кДж;
пятый промежуток от 0 до 10 часов:
19,14594
×10
5 +3,48108
×10
5×2 = 26,1081
×10
5 кДж;
шестой промежуток от 0 до 12 часов:
26,1081
×10
5 +2,61081
×10
5×2 = 31,32972
×10
5 кДж;
седьмой промежуток от 0 до 14 часов:
31,32972
×10
5 +5,22162
×10
5×2 = 41,77296
×10
5 кДж;
восьмой промежуток от 0 до 16 часов :
41,77296
×10
5 +4,35135
×10
5×2 =50,47566
×10
5 кДж:
девятый промежуток от 0 до 18 часов :
50,47566
×10
5 +5,22162
×10
5×2 = 60,9189
×10
5 кДж;
десятый промежуток от 0 до 20 часов:
60,9189
×10
5 +6,09189
×10
5×2 =73,10268
×10
5 кДж;
одиннадцатый промежуток от 0 до 22 часов:
73,10268
×10
5 +8,70270
×10
5×2 = 90,50808
×10
5 кДж;
двенадцатый промежуток от 0 до 24 часов:
90,50808
×10
5 +6,96216
×10
5×2 = 104,4324
×10
5 кДж.
Полученные результаты заносим в табл. 2.1.2. И по результатам табл. 2.1.2
строим интегральный график потребления и подачи теплоты (рис. 2.1.4).
В табл. 2.1.2 получаем значение расхода теплоты
QГ.В и на графике (рис. 2.1.4) в координатах количества теплоты откладываем суммарное потребление теплоты от 0 часов до определённого момента времени (2,4..24 ч.). Точки соединяем ломаной линией. Получим интегральную линию потребления теплоты. Интегральная линия подачи теплоты в течении суток получается соединением точек
от 0 до 24 (за сутки), она так же построена на рис. 2.1.4.
Таблица 2.1.2
Промежутки времени, час
|
0..2
|
0..4
|
0..6
|
0..8
|
0..10
|
0..12
|
кДж/ч
|
2,61081
|
0,87027
|
0,87027
|
5,22162
|
3,48108
|
2,61081
|
 кДж/ч
|
5,22162
|
6,96216
|
8,7027
|
19,14594
|
26,1081
|
31,32972
|
Промежутки времени, час
|
0..14
|
0..16
|
0..18
|
0..20
|
0..22
|
0..24
|
кДж/ч
|
5,22162
|
4,35135
|
5,22162
|
6,09189
|
8,70270
|
6,96216
|
кДж/ч
|
41,77296
|
50,47566
|
60,9189
|
73,10268
|
90,50808
|
104,4324
|
,
кДж
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
Часы суток
Рис. 2.1.4. Интегральный график потребления и подачи теплоты.
2.1.3. Гидравлический расчёт подающих теплопроводов
системы горячего водоснабжения.
Выполняем гидравлический расчёт магистральных подающих теплопроводов и стояков закрытой системы горячего водоснабжения. Данный дом № 18 построен в 1994 году.
Чердак дома является холодным, и
горячее водоснабжение в доме монтировалась с нижней разводкой.
Расчётную длину участков магистралей принимаем по плану подвала (рис. 2.1.5 и лист 3), подводок к водоразборным приборам
- по плану типового этажа (см. рис. 2.1.1 и на листе 2). Высота этажа, по документации на дом № 18,
- 3 метра. Схема системы приведена на рис. 2.1.6 и на листе 4.
При движении теплоносителя по трубам потери давления складываются из гидравлических сопротивлений трения по длине трубопровода и местных сопротивлений:
2.1.3.1
Гидравлическое сопротивление по длине трубопровода определяется по формуле Дарси-Вейсбаха:
2.1.3.2
где
l
- коэффициент гидравлического трения;
l
- длина трубопровода, м;
d
- внутренний диаметр трубопровода, м;
r - плотность теплоносителя, кг/м
2;
w - скорость движения теплоносителя , м/с.
Коэффициент гидравлического трения в общем случае зависит от числа Рейнольдса (
Re) и относительной эквивалентной шероховатости трубы (
kЭ/
d).
За эквивалентную шероховатость (
kЭ) условно принимают равномерную зернистую шероховатость, выступы которой имеют одинаковую форму и размеры, а потери давления по длине такие же как и в реальных трубах. Величину эквивалентной шероховатости стенок труб с учётом коррозии принимаем для водяных тепловых сетей
- 0,5 мм.
Для теплопровода здания характерен турбулентный режим движения теплоносителя.
Для гидравлически гладких труб при
RekЭ/
d
£ 23:
2.1.3.3
Для гидравлически шероховатых труб при
RekЭ/
d
³ 560:
2.1.3.4
Для переходной области при
RekЭ/
d =23
¸ 560:
2.1.3.5
Местные гидравлические сопротивления определяются по формуле Вейсбаха:
2.1.3.6
где
x - суммарный коэффициент местных сопротивлений на участках трубопровода.
Гидравлический расчёт разветвлённых теплопроводов удобно производить методом удельных потерь давления по длине. Потери на участке теплопровода определяем по формуле:
2.1.3.7
где
R - удельные потери давления на трение при расчётном расходе воды на участке, Па/м;
l - длина расчётного участка, м;
KM - коэффициент, учитывающий соотношение потерь давления в местных сопротивлениях и сопротивлениях по длине;
2.1.3.8
Для облегчения расчётов по формуле 2.1.3.8 составлены таблицы и номограммы, которыми положено пользоваться при проектировании тепловых сетей [7].
По СНиП 2.04.01-85 (2000) Внутренний водопровод и канализация зданий. Принимаем
KM = 0,2
- для подающих и циркуляционных
распределительных трубопроводов;
KM = 0,5
- для трубопроводов в пределах тепловых пунктов, а также для трубопроводов водоразборных стояков с полотенцесушителями;
KM = 0,1
- для трубопроводов водоразборных
стояков без полотенцесушителей и циркуляционных стояков.
Выбираем два расчётных направления:
первое - от верхних водоразборных приборов
стояка 12 до
водоподогревателя в тепловом пункте и
второе - от верхних водоразборных приборов
стояка 1 до
водоподогревателя. Соответственным образом нумеруем расчётные участки.
Гидравлического расчёта делаем на основании источников [1,12,13,15]. Результаты записываем в табл. 2.1.5. Вначале заполняем графы 1..3, затем по произведению суммарного количества водоразборных приборов
N, находящихся за расчётным участком по ходу движения воды, и вероятности их действия
P в системе горячего водоснабжения, взятой из таблицы (4, прил.4), находим безразмерный коэффициент
а. Расчетные секундные расходы воды на участке
определяем по формуле 2.1.1.6. (
).
Ориентируясь на допустимые скорости движения воды в трубах, по [13] определяем диаметры трубопроводов на участках
DУ, а также удельные потери давления на трения по длине
RТ. Данные записываем в графы 7, 8 и 11 табл. 2.1.5. По [11] устанавливаем корректирующие коэффициенты
KW и
KR и заносим их в графы 9 и 12. Фактическое значение скоростей
w на участках теплопровода и удельные потери давления на трение
R получаем, умножая табличные значения
wT и
RT на корректирующие коэффициенты
KW и
KR . Полученные данные заносим в графы 10 и 13.
Пример расчёта:
Для участка 12.1:
N
×
P = 2
× 0,016 = 0,032;
G = 5
×0,2
× 0,241 = 0,241 л/с;
w = 0,848
× 1,48 = 1,255 м/с;
R = 1309
× 2,77 = 3626 Па/м; И так же для всех остальных участков. Данные заносим в табл. 2.1.5.
Принимая соответствующие значения коэффициента
KМ , рассчитываем потери давления
D
p на каждом расчётном участке (графа 15):
Для участка 12.1:
D
p= 3626
× 2,2
× (1+0,1) = 8775 Па; Для участка 12.2:
D
p= 4565
× 3
× (1+0,1) = 15065 Па; Для участка 12.3:
D
p= 7069
× 3
× (1+0,1) = 23328 Па; Для участка 12.4:
D
p= 1886
× 3
× (1+0,1) =6224 Па; Для участка 12.5:
D
p= 2354
× 3
× (1+0,1) = 7768 Па; Для участка 12.6:
D
p= 537
× 3
× (1+0,1) = 1772 Па; Для участка 12.7:
D
p= 629
× 3
× (1+0,1) = 2076 Па; Для участка 12.8:
D
p= 720
× 3
× (1+0,1) = 2376 Па; Для участка 12.9:
D
p= 814
× 3
× (1+0,1) = 2686 Па; Для участка 12.10:
D
p= 911
× 6,2
× (1+0,2) = 6778 Па; Для участка 13:
D
p= 1830
× 0,9
× (1+0,2) = 1975 Па; Для участка 14:
D
p= 2816
× 6,4
× (1+0,2) = 21627 Па; Для участка 15:
D
p= 361
× 30
× (1+0,2) = 12996 Па; Для участка 16:
D
p= 1422
× 2
× (1+0,5) = 4266 Па. В графе 16 суммируем нарастающим итогом потери давления от начального до конечного расчётного участка.
Произведя расчёт для первого направления, определяем располагаемое давление для
стояка 1 и
участка 17, которое будет равно потерям давления на
участках 12.1…12.10, 13, 14, 15. Потери давления на участке 17 рассчитываются по формуле 2.1.3.7:
D
p= 3953
× 1,7
× (1+0,2) = 8064 Па; Потери давления на
участках 1.1...1.10 и 17: составляют
84,9 кПа. Невязка потерь давления по двум расчётным направлениям через дальний
в ближний водоразборные стояки:
2.1.3.9
что вполне допустимо. Единственно, что при расчёте других стояков и представление потом всей картины может потребоваться установка дроссельных шайб на некоторые стояки.
Аналогично проводиться гидравлический расчёт и увязка потерь давления для других стояков.
Таким образом, определены диаметры теплопроводов и потери давления на всех участках стояков и магистралей. Суммарные потери давления в подающих теплопроводах системы равны потерям давления на наиболее длинном расчётном направлении, в данном случае через
стояк 12, т.е.
Dр=117,7 кПа (.
DН=11,8 м).
Таблица 2.1.5 Гидравлический расчёт подающих теплопроводов дома № 18.
№ учаска
|
l, м
|
N
|
N
×
P
|
a
|
G, л/с
|
DУ, мм
|
wТ, м/с
|
KW
|
w, м/с
|
RТ, Па/м
|
KR
|
R, Па/м
|
KМ
|
D
p, Па
|
S
D
p, кПа
|
Стояк 12 и участки магистрали 13..16.
|
12.1
12.2
12.3
12.4
12.5
12.6
12.7
12.8
12.9
12.10
13
14
15
16
|
2,2
3
3
3
3
3
3
3
3
6,2
0,9
6,4
30
2
|
2
3
6
9
12
15
18
21
24
27
54
81
108
324
|
0,032
0,048
0,096
0,144
0,192
0,240
0,288
0,336
0,384
0,432
0,864
1,296
1,728
5,184
|
0,241
0,270
0,338
0,394
0,440
0,485
0,525
0,562
0,598
0,632
0,896
1,111
1,3182,619
|
0,241
0,270
0,338
0,394
0,440
0,485
0,525
0,562
0,598
0,632
0,896
1,111
1,318
2,619
|
20
20
20
25
25
32
32
32
32
32
32
32
50
50
|
0,848
0,952
1,182
0,798
1,698
0,527
0,585
0,654
0,698
0,738
1,045
1,301
0,011
1,330
|
1,48
1,48
1,48
1,38
1,38
1,28
1,28
1,28
1,28
1,28
1,28
1,28
1,20
1,20
|
1,255
1,409
1,749
1,101
2,343
0,675
0,749
0,837
0,893
0,945
1,338
1,665
0,013
1,596
|
1309
1648
2552
806
1006
278
326
373
422
472
948
1459
224
883
|
2,77
2,77
2,77
2,34
2,34
1,93
1,93
1,93
1,93
1,93
1,93
1,93
1,61
1,61
|
3626
4565
7069
1886
2354
537
629
720
814
911
1830
2816
361
1422
|
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,2
0,2
0,2
0,2
0,5
|
8755
15065 23328 6224 7768 1772 2076 2376 2686 6778 1975 21627 12996
4266
|
8,8
23,8
47,1
53,4
61,1
62,9
65,0
67,4
70,1
76,8
78,8
100,4
113,4
117,7
|
Продолжение таблицы 2.1.5
№ учаска
|
l, м
|
N
|
N
×
P
|
a
|
G, л/с
|
DУ, мм
|
wТ, м/с
|
KW
|
w, м/с
|
RТ, Па/м
|
KR
|
R, Па/м
|
KМ
|
D
p, Па
|
S
D
p, кПа
|
Стояк 1 и участок магистрали 17 D
pP=117,7 кПа
|
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
1.8
1.9
1.10
17
|
2,2
3
3
3
3
3
3
3
3
3,3
1,7
|
2
3
6
9
12
15
18
21
24
27
108
|
0,032
0,048
0,096
0,144
0,192
0,240
0,288
0,336
0,384
0,432
1,728
|
0,241
0,270
0,338
0,394
0,440
0,485
0,525
0,562
0,598
0,632
1,318
|
0,241
0,270
0,338
0,394
0,440
0,485
0,525
0,562
0,598
0,632
1.318
|
20
20
20
25
25
32
32
32
32
32
32
|
0,848
0,952
1,182
0,798
1,698
0,527
0,585
0,654
0,698
0,738
1,542
|
1,48
1,48
1,48
1,38
1,38
1,28
1,28
1,28
1,28
1,28
1,28
|
1,255
1,409
1,749
1,101
2,343
0,675
0,749
0,837
0,893
0,945
1,974
|
1309
1648
2552
806
1006
278
326
373
422
472
2048
|
2,77
2,77
2,77
2,34
2,34
1,93
1,93
1,93
1,93
1,93
1,93
|
3626
4565
7069
1886
2354
537
629
720
814
911
3953
|
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,2
0,2
|
8755
15065 23328 6224 7768 1772 2076 2376 2686
3608
8064
|
8,8
23,8
47,1
53,4
61,1
62,9
65,0
67,4
70,1
73,7
81,8
|
Продолжение таблицы 2.1.5
№ учаска
|
l, м
|
N
|
N
×
P
|
a
|
G, л/с
|
DУ, мм
|
wТ, м/с
|
KW
|
w, м/с
|
RТ, Па/м
|
KR
|
R, Па/м
|
KМ
|
D
p, Па
|
S
D
p, кПа
|
Стояк 11
D
pP=76,8 кПа
Принимая диаметры участков стояка 11 такими же, как у соответствующих участков стояка 12 имеем
D
p11.1…11.9 =
D
p12.1…12.9=70,1
кПа
|
11.10
|
3,3
|
27
|
0,432
|
0,632
|
0,632
|
32
|
0,738
|
1,28
|
0,945
|
472
|
1,93
|
911
|
0,2
|
3608
|
73,7
|
|
Стояк 10
D
pP=78,8 кПа
Принимая диаметры участков стояка 10 такими же, как у соответствующих участков стояка 11 имеем
D
p10.1…10.10 =
D
p11.1…11.10=73,7
кПа
|
Стояк 9
D
pP=100,4 кПа
Принимая диаметры участков стояка 9 такими же, как у соответствующих участков стояка 11 имеем
D
p9,1…9.10 =
D
p11.1…11.10=73,7
кПа
|
Продолжение таблицы 2.1.5
№ учаска
|
l, м
|
N
|
N
×
P
|
a
|
G, л/с
|
DУ, мм
|
wТ, м/с
|
KW
|
w, м/с
|
RТ, Па/м
|
KR
|
R, Па/м
|
KМ
|
D
p, Па
|
S
D
p, кПа
|
Стояк 8
D
pP=117,7 кПа
Принимая диаметры участков стояка 8 такими же, как у соответствующих участков стояка 11 имеем
D
p8.1…8.10 =
D
p11.1…11.10=73,3
кПа
|
22
21
20
|
0,9
6,4
14,5
|
54
81
108
|
0,864
1,296
1,728
|
0,896
1,111
1,318
|
0,896
1,111
1,318
|
32
32
50
|
1,045
1,301
0,011
|
1,28
1,28
1,20
|
1,338
1,665
0,013
|
948
1459
224
|
1,93
1,93
1,61
|
1830
2816
361
|
0,2
0,2
0,2
|
1975
21627
6281
|
75,3
96,9
103,2
|
|
Стояк 7
D
pP=103,2 кПа
Принимая диаметры участков стояка 7 такими же, как у соответствующих участков стояка 8 и магистрали 22 имеем
D
p7.1…7.10, 22 =
D
p11.1…11.10 +
D
p22=73,7+2,0 = 75,3 кПа
|
Стояки 6, 5, 4, 3,2 имеют невязку менее 27, 9% а суммарные потери стояков такие же, как и у других стояков, так как они подобны и имеют одинаковые длины и диаметры трубопроводов на соответствующих участках.
|
8001800480012001100300017001000 3000 2700 3100 2800 3500 9300 3500 3000 5800 2800 3500 3500 5800 3500 3000 2700 3100 2800 3500 3500 5800 3500 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 22 23 24Рис. 2.1.5. План подвала дома № 18.
2.1.4. Расчёт потерь теплоты.
Определяем потери теплоты подающими теплопроводами системы горячего водоснабжения (см. рис. 2.1.6 и лист 4). Так как температура воды на выходе из подогревателя
tH =60
OC, у наиболее удалённого водоразборного прибора не должна быть менее
tК =55
ОС. Коэффициент теплопередачи
неизолированного теплопровода принимаем
K=11,6 кВт/(м
2×ОС), а КПД изоляции
h = 0,6.
Потери теплоты (Вт) на каждом расчётном участке:
2.1.4.1
Средняя температура горячей воды
в системе
2.1.4.2
0С
Наружные диаметры труб на участках принимаем по [13]. Учитывая место прокладки теплопроводов, расчётную температуру окружающей среды, принимаем: для участков
1 (в ванных комнатах) всех стояков
tO = + 25
ОС, для участков
2...9 (в туалетах) принимаем равной +21
ОС, для участков
10 (в не отапливаемых подвалах)
всех стояков, а также
13, 14, 15, 17,,,24 +5
ОС. Для участка
16 - tO = + 20
OC (как для помещения теплового пункта). Вначале рассчитываем потери теплоты стояком
12. Так как обогрев ванных комнат осуществляется полотенцесушителями, то к теплопотерям стояка добавляем потери теплоты полотенцесушителями в размере 100
×n (Вт). Суммарные теплопотери стояка
12 и полотенцесушителей:
2.1.4.3
где
n
- количество полотенцесушителей на участках.
Далее определяем потери теплоты по участкам распределительной магистрали
(участки
13..22 ). Так как диаметры и длины участков
1.1...1.9 равны диаметрам
и длинам участков
12.1...12,9 и стояки находятся в одинаковых условиях теплообмена, то и теплопотери их будут равны.
Расчет потерь
теплоты всеми теплопроводами произведён по формулам 2.1.4.1и 2.1.4.3.
Пример расчёта для стояка 12 и участков13, 14, 15, 16: 
кВт; 
кВт; 
кВт; 
кВт; 
кВт; 
кВт; 
кВт; 
кВт; 
кВт;
кВт; 
кВт; 
кВт; 
кВт; 
кВт; SDQСТ_12= 69,81+106,89+133,62+133,62+168,72+168,72+168,72+ +168,72+168,72+200,63=1488,17 Вт. Все полученные значения для данного стояка и участков теплопровода, а так же для других стояков сведены в табл. 2.1.6.
Таблица 2.1.6
Расчёт потерь теплоты подающими теплопроводами.
№ учаска
|
l, м
|
dН, м
|
t0, 0C
|
 ,0C
|
1-h
|
Потери теплоты, Вт
|
SDQ, Вт
|
Примечание
|
q не длине 1 м
|
DQ на участке
|
Стояк 12
|
12.1
12.2
12.3
12.4
12.5
12.6
12.7
12.8
12.9
12,10
|
2,2
3
3
3
3
3
3
3
3
6,2
|
0,0268
0,0268
0,0335
0,0335
0,0423
0,0423
0,0423
0,0423
0,0423
0,0423
|
25
21
21
21
21
21
21
21
21
5
|
32,5
36,5
36,5
36,5
36,5
36,5
36,5
36,5
36,5
52,5
|
-
-
-
-
-
-
-
-
-
0,4
|
31,73
35,63
44,54
44,54
56,24
56,24
56,24
56,24
56,24
32,36
|
69,81
106,89
133,62
133,62
168,72
168,72
168,72
168,72
168,72
200,63
|
69,81
176,7
310,32
443,94
612,66
718,38
950,1
1118,82
1287,54
1488,17
|
Суммарные теплопотери стояка 12 с полотенцесушителями (Вт)
1488,17+9×100=2388,17
|
Участки магистрали 13..16.
|
13
14
15
16
|
0,9
6,4
30
2
|
0,0423
0,0423
0,0580
0,0580
|
5
5
5
20
|
52,5
52,5
52,5
37,5
|
0,4
0,4
0,4
0,4
|
32,36
32,36
44,36
31,69
|
29,12
207,10
1330,80
63,38
|
|
|
| | | | | | | | | | |
Продолжение таблицы 2.1.6
№ учаска
|
l, м
|
dН, м
|
t0, 0C
|
,0C
|
1-h
|
Потери теплоты, Вт
|
SDQ, Вт
|
Примечание
|
q не длине 1 м
|
DQ на участке
|
Стояк 1
|
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
1.8
1.9
1,10
|
2,2
3
3
3
3
3
3
3
3
3,3
|
0,0268
0,0268
0,0335
0,0335
0,0423
0,0423
0,0423
0,0423
0,0423
0,0423
|
25
21
21
21
21
21
21
21
21
5
|
32,5
36,5
36,5
36,5
36,5
36,5
36,5
36,5
36,5
52,5
|
-
-
-
-
-
-
-
-
-
0,4
|
31,73
35,63
44,54
44,54
56,24
56,24
56,24
56,24
56,24
32,36
|
69,81
106,89
133,62
133,62
168,72
168,72
168,72
168,72
168,72
106,79
|
69,81
176,7
310,32
443,94
612,66
718,38
950,1
1118,82
1287,54
1394,33
|
Суммарные теплопотери стояка 12 с полотенцесушителями (Вт)
1394,33+9×100=2294,33
|
Участок магистрали 17, 18 19.
|
17
|
1,7
|
0,0423
|
5
|
52,5
|
0,4
|
32,36
|
55,01
|
|
|
| | | | | | | | | | |
Продолжение таблицы 2.1.6
№ учаска
|
l, м
|
dН, м
|
t0, 0C
|
,0C
|
1-h
|
Потери теплоты, Вт
|
SDQ, Вт
|
Примечание
|
q не длине 1 м
|
DQ на участке
|
В связи с тем, что другие стояки являются подобными первому и двенадцатому, а длины и диаметры трубопроводов но подобных участках совпадают, то определяем только суммарные потери по стоякам 2…11.
Стояк 2……………………………………………………………………………………….1394.33××××××××××+900 = 2294,33
Стояк 3……………………………………………………………………………………….1394,33××××××××××+900 = 2294,33
Стояк 4……………………………………………………………………………………….1394,33××××××××××+900 = 2294,33
Стояк 5……………………………………………………………………………………….1394,33××××××××××+900 = 2294,33
Стояк 6……………………………………………………………………………………….1394,33××××××××××+900 = 2294,33
Стояк 7……………………………………………………………………………………….1394,33××××××××××+900 = 2294,33
Стояк 8……………………………………………………………………………………….1488,17××××××××××+900 = 2388,17
Стояк 9……………………………………………………………………………………….1394,33××××××××××+900 = 2294,33
Стояк 10………………………………………………………………………………………1394,33××××××××××+900 = 2294,33
Стояк 11………………………………………………………………………………………1394,33××××××××××+900 = 2294,33
|
Длинны и диаметры участков магистрали совпадают, т.е и поэтому потери теплоты равны на участках 13, 19, 22, так же равны 14, 18, 21.
|
20
|
14,5
|
0,0580
|
5
|
52,5
|
0,4
|
44,36
|
643,22
|
|
|
Суммарные потери теплоты подающими теплопроводами равны
SDQП, = SDQСТ_1,× 10 + SDQСТ_12 × 2 + DQУЧ_13× 3 + DQУЧ_14× 3 + DQУЧ_15+ DQУЧ_16 +DQУЧ_17 +DQУЧ_20
SDQП, = 2294,33× 10 + 2388,17× 2 + 29,12× 3 + 207,10× 3 + 1330,8 + 63,38 + 55,01 + 643,22 = 30520,71 Вт (»30,5 кВт)
|
| | | | | | | | | | |
2.1.5. Гидравлический расчёт циркуляционных теплопроводов.
Определяем циркуляционный расход воды в системе горячего водоснабжения. Для упрощения расчёта представим схему системы горячего водоснабжения (рис. 2.1.5) в упрощенном виде, подставив по расчётным участкам и стоякам теплопотери (рис. 2.1.6).
Расчётный циркуляционный расход воды (кг/ч), компенсирующий теплопотери будет равен:
2.1.5.1
где
S
QП - суммарные потери теплоты, равные
30520,71Вт;
D
t - перепад температуры воды в подающих теплопроводах системы,
D
t =
tН
–
tК = 60–55
=
5
ОС;
с
-
удельная теплоёмкость воды,
с =
4186 Дж/(кг
×ОС).
кг/ч.
В соответствии с методикой изложенной в [11], циркуляционный расход воды на участке
16 (
G16
=
5251 кг/ч) распределяем по участкам магистрали и стоякам пропорционально тепловым потерям в них:
На участке
15
2.1.5.2
кг/ч
На участке
20 
2.1.5.3
кг/ч.
На участке
17
кг/ч.
В стояке
9 
;
кг/ч.
На участке
14
кг/ч.
В стояке
10 
;
кг/ч.
На участке
13
кг/ч.
В стояке
11 
;
кг/ч.
В стояке
12
кг/ч.
В стояке
5 
;
кг/ч.
На участке
21
кг/ч.
В стояке
6 
;
кг/ч.
На участке
22
кг/ч.
В стояке
7 
;
кг/ч.
В стояке
8
кг/ч.
В стояке
1 
;
кг/ч.
На участке
18
кг/ч.
В стояке
2 
;
кг/ч.
На участке
19
кг/ч.
В стояке
3 
;
кг/ч.
В стояке
4
кг/ч.
При полученном распределении циркуляционных расходов воды по стоякам и участкам температура горячей воды во всех стояках будет одинаковой:
2.1.5.4
0С.
Гидравлический расчёт циркуляционных теплопроводов начинаем с определения
потерь давления на участках подающих теплопроводов циркуляционного кольца через наиболее удалённый
стояк 12.
Этот расчёт полностью совпадает с расчетом 2.1.5, только при циркуляции воды на участках циркуляционных магистралей совпадают соответственными магистралями подающих трубопроводов, поэтому просто складываем их и получаем, значение для
стояка 12, на основании потерь давления на этом стояке и будем подбирать оборудование для МТП.
кПа (
D
HТР
=
16,2
м. вод.ст.)
Суммарные потери напора будут равны:
S
D
H =
D
HТР +
DНСЧ +
HСТ;
где
DНСЧ
- потери напора в счетчике [1],
DНСЧ = 0,6 м;
HСТ - потери напора по высоте, согласно высоты стояка
HСТ =28,2 м
S
D
H =16,2 + 0,6
+
28,2
=
45
м Согласно тому, что на самом верхнем водоразборном приборе вода должна истекать, прибавляем ко всей потери напор равный 3 м и требуемый напор округляем в сторону большого значения:
Н1,ТРЕБ = 45 + 3 = 48 м НТРЕБ = 50 м. По данному требуемому напору будем осуществлять подбор оборудования.
| | | |
|  |
|
| | |
Рис. 2.1.6. Аксонометрическая схема разводки трубопровода горячего водоснабжения дома №18.
| |
Литература.
1. Козин В.Е., Левина Т.А., Марков А.П. и др. Теплоснабжение: Учеб. Пособие для вузов. -М: Высш. шк., 1980. -408 с.
2. Копко В.М., Зайцева Н.К., Базыленко Г.И. Теплоснабжение (курсовое проектирование): Учеб. пособие для вузов. -Мн.: Выш. шк., 1985. -139 с.
3. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: Справочник/ А.М. Бакластов, В.М. Бродянский, Б.П. Голубев и др.; Под общ. ред. В.А. Григорева и В.М. Эорина. -М: Энергоатомиздат, 1983. -552 с., ил.
4. СНиП 2.04.01-85 (2000) Внутренний водопровод и канализация зданий. -М.: Госстрой России, 2000. - 72 с.
5. СНиП II-60-75 Планировка и застройка городов, посёлков и сельских населенных пунктов
6. СНиП 23-01-99 Строительная климатология. -М.: Госстрой России, 2000. - 58 с.
7. СНиП 2.04.07-86 Тепловые сети. -М.: Минстрой России, 1996 - 46 с.
8. Великанов К.М., Власов В.Ф., Карандашова. Экономика и организация производства в дипломных проектах. Учеб. Пособие для вузов. Изд. 3-е перераб. и доп. -Л.: Машиностроение, 1977. -208 с.
9. Гамрат-Курек Л.И. Экономика инженерных решений в машиностроении. -М.: Машиностроение, 1986. -256 с.
10. Технико-экономическое обоснование в дипломных проектах: Учеб. пособие для втузов/ Л.А. Астреина, В.В. Балдедесов, В.К. Беклешов.; под ред. В.К. Беклешова. -М.: Высш. шк., 1991. -176 с.
11. Справочник по теплоснабжению и вентиляции/ В.И. Щекин, С.М. Кореневский, Г.Е. Бем и др. - Киев, Будивельник, 1976. -Ч.1. - 415 с.
12. Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей/ Под ред. А.А. Николаева. -М.: Стройиздат, 1965. -365 с.
13. Справочник проектировщика. Отопление, водопровод и канализация/ Под ред. И.Г. Староверова. -М.: Стройиздат, 1975. -Ч.1.-430 с.
14. Теплоснабжение: Учеб. для вузов/ А.А. Ионин, Б.М. Хлыбов и др.: под ред. А.А. Ионина. - М.: Стройиздат, 1982. - 336 с.
15. Хлудов А.В. Горячее водоснабжение. -Вл.: Госиздат по строительству и архитектуре, 1957. -464.
16. ГОСТ 12.0.003-74. Опасные и вредные производственные факторы., Гостиздат., 1974 -8 с.
17. ГОСТ 12.1.038-82. Основные положения., Гостиздат., 1982. -8 с.
18. ГОСТ 12.1.005-88. Метрологическое обеспечение в области безопасности труда., Гостиздат., 1988 -6 с.
19. ГОСТ 12.2.032-84. Работы электромонтажные. Общие требования безопасности., Гостиздат., 1984 -6 с.
20. ГОСТ 12.2.033-84. Строительные машины. Общие требования безопасности при эксплуатации., Гостиздат., 1984 -6 с.
21. ГОСТ 21889-91. Электробезопасность. Защитное заземление. Зануление. Гостиздат., 1984 -48 с.
22. Методическое указания для практических и лабораторных работ/ под ред В.А. Штриплинга. -Омск, 1991- 48 с.
23. НПБ 105-95. Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности. Гостиздат. 1995 - 16 с.
1. Реферат Векторная графика 2
2. Реферат Сущность Воинского артикула
3. Реферат Банковское обслуживание физических лиц
4. Реферат Кредитная система РФ
5. Реферат на тему Internet Advertising Essay Research Paper Internet AdvertisingInternet
6. Курсовая Совершенствование системы информационной безопасности на предприятии ООО Нива Уинского
7. Реферат Проблемы и перспективы развития гостиничных цепей в России
8. Реферат Политическое устройство Республики Сербской
9. Контрольная работа Теория Художественной воли формальный метод А Ригля
10. Реферат на тему Critical Thinking About Nofault Law In Divorce
