ФАКТОРЫ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ ОБРАТНЫЙ ВЫНОС РАСКЛИНИВАЮЩЕГО МАТЕРИАЛА
Нежелательный вынос расклинивающего материала в скважину после гидроразрыва плас­та может вызвать повреждения устьевой арматуры и выкидных линий, а также уменьшить продуктивность скважины. Изучение способности прежних прогнозирующих моделей оце­нивать обратный вынос расклинивающего материала, привело к разработке новых методик про­ектирования,
Этап очистки после гидроразрыва пласта час­то бывает неизбежным, так как не полностью вы­тесненный в пласт расклинивающий материал ос­тается в стволе скважины. На этом этапе с любым обратным выносом расклинивающего ма­териала можно легко справиться. Однако обрат­ный вынос расклинивающего материала в процес­се эксплуатации скважины имеет следующие по­следствия:

-         локальная потеря проводимости трещины, вызы­вающая снижение возможностей гидроразрыва;

-         повреждение оборудования (абразивный из­нос задвижек, насосно-компрессорных труб, поверхностных трубопроводов и т.д.),

Таким образом, обратный вынос расклиниваю­щего материала во время добычи - весьма неже­лательное явление. Чаще всего для его предотв­ращения на практике пользуются эмпирическим правилом, заключающимся в поддержании дебита на уровне ниже критического значения, Другим при­емлемым превентивным действием является фор­сированное смыкание трещины после обработки при попытке удержать расклинивающий материал в прискважинной зоне пласта, что обеспечивает более устойчивую трещину.

Сообщалось, что эти технологии не имеют постоянного действия. Различными сервисными компаниями предложены многочисленные добав­ки для предотвращения обратного выноса раскли­нивающего материала. К сожалению, отсутству­ют сведения, подтверждающие, что они работают при высоких напряжениях смыкания трещин. Ис­пользование покрытия из смолы, в частности, ока­залось недостаточным

Тем не менее, некоторые экспериментальные исследования помогли установить механизмы обратного выноса расклинивающего материала. Однако в основе имеющихся прогнозирующих мо­делей лежат эмпирические корреляции, и они мо­гут быть менее надежными, когда условия приме­нения отличаются от тех, которые использовались в лабораторных экспериментах. Настоящая работа сфокусирована на анализе существующей информации и усовершенствовании прогнозирую­щих возможностей моделей.

Хотя не существует точного метода прогнози­рования обратного выноса расклинивающего ма­териала, есть единодушное мнение относительно большинства определяющих факторов, которые рассматриваются ниже.
Ширина

В 1992 г. Милтон-Таулер с соавтора­ми провели эксперимент, целью которого было выявление относительной важности различных пе­ременных параметров для определения вероятно­сти обратного выноса расклинивающего материа­ла. Они пришли к заключению, что существует уз­кий диапазон значений коэффициента ширины (ши­рина трещины, деленная на средний диаметр рас­клинивающих частиц) для трещин разрыва, при ко­тором уплотненный расклинивающий материал пе­реходит из устойчивого состояния в неустойчивое. К тому же при ширине трещин, превышающей шесть диаметров зерен, они всегда неустойчивые. Это заключение подтвердили Асиган и Кундалл после проведения ряда исследований. Тем не менее, другие авторы сообщали об устойчивости трещирина которых превышала шесть диаметров
Напряжение смыкания

Ряд теоретических и экспериментальных исследований, проведенных позднее 1992 г., продемонстрировали важность напряжения смыкания трещин. Считается, что повышенное напряжение смыкания может способствовать увеличению сил трения между отдельными зернами, обеспечивая более устойчивую набивку из расклинивающего материала. Однако чрезмерное напряжение смыкания может вызывать обратный вынос расклинивающего материала. В последнем случае - при повышенном напряжении смыкания - некоторые зерна расклинивающего материала начинают дробиться, когда напряжение смыкания достигает значения номинальной прочности частиц. После нарушения целостности устойчивость структуры из уплотненных зернистых частиц нарушается и начинается обратный вынос,
Сила лобового сопротивления

Сила лобового сопротивления, развивающаяся при течении флюида, зависит от его вязкости и скорости, а также от проницаемости уплотненного расклинивающего материала. Густые флюиды создают более значительную дестабилизирующую силу, чем менее вязкие флюиды. Кроме того, проявление силы лобового сопротивления зависит от напряжения смыкания, которое испытывает трещина. По сути, в тех случаях, когда значение напряжения смыкания экстремально высокое или низкое, проявляется тенденция к неустойчивости набивки. Ограниченной силы лобового сопротивления достаточно, чтобы дестабилизировать уплотненный расклинивающий материал. В противоположность этому, при промежуточных значениях результирующего напряжения смыкания сила лобового сопротивления оказывается определяющим фактором для обратного выноса расклинивающего материала.
Добавки к расклинивающему материалу

Материалы с покрытием из смолы обычно используют для предотвращения обратного выноса расклинивают создавать более устойчивые набивки в трещи­не при скважинных температурных условиях. Наря­ду с известными недостатками (высокие затраты и необходимость поддержания конкретной темпера­туры «отверждения»), циклические изменения напряжения влияют на устойчивость.

Теоретически отдельный цикл соответствует ак­тивной добыче из скважины с последующим ее зак­рытием. На практике перевод фактической дина­мики добычи из скважины в теоретически эквива­лентные циклы - необычная задача. При высоких напряжениях смыкания связи, образовавшиеся бла­годаря покрытию из смолы, разрушаются в первые несколько циклов.

Предложены и другие стабилизаторы, в т. ч. по­лимеры, рубленые волокна и термопласт, Некото­рые из этих продуктов увеличивают угол трения

между зернами, способствуя большей стабильности набивки. Тем не менее, эти продукты эффек­тивны, видимо, только в условиях низких напряжений смыкания (<41,36 МПа).
Освоение скважины после ГРП выполняется с применением гибких насосно-компрессорных труб (ГНКТ), газобустерной установкой нагнетания газа (УНГ) или УЭЦН.

Наиболее оптимальным способом освоения является ГНКТ.

Решение о способе освоения принимает сектор по ТКРС в зависимости от наличия оборудования и следующих критериев:


На вновь вводимых и старом фонде скважин до 60тн –УНГ;  от 60тн и выше - ГНКТ.


На скважинах ЧРФ (осложненных механическими примесями после ГРП) проведение УНГ с дебитом до 100 т/сут, проведение ГНКТ свыше 100 т/сут.