Реферат

Реферат Расчёт металлического моста ферма

Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-28

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Выберите тип работы:

Скидка 25% при заказе до 10.3.2025



МИИТ
Курсовой проект:

Расчёт металлического моста

(ферма)
Оглавление:

1..... Расчёт проезжей части. - 3 -

1.1 Расчёт продольной балки. - 3 -

1.1.1 Расчёт силовых факторов. - 3 -

1.1.2 Подбор сечений продольной балки. - 5 -

1.1.3 Расчёт продольной балки на прочность по нормальным и касательным напряжениям. - 6 -

1.1.4 Расчёт прочности прикрепления поясов к стенке. - 7 -

1.1.5        Расчёт продольной балки на выносливость. - 8 -

1.1.6        Проверка балки на общую устойчивость. - 9 -

1.1.7        Расчёт стенки балки на местную устойчивость. - 10 -

1.2       Расчёт поперечной балки. - 15 -

1.2.1 Определение внутренних усилий. - 15 -

1.2.2 Подбор сечений поперечной балки. - 16 -

1.2.3        Расчёт поперечной балки на прочность по нормальным и касательным напряжениям. - 16 -

1.2.4 Расчёт прочности прикрепления поясов к стенке. - 17 -

1.2.5        Расчёт поперечной балки на выносливость. - 18 -

1.2.6        Проверка балки на общую устойчивость. - 19 -

1.2.7        Проверка по приведённым напряжениям. - 19 -

1.3       Расчёт болтовых креплений. - 19 -

1.3.1 Расчёт прикрепления продольных балок к поперечным. - 19 -

1.3.2 Расчет поперечного сечения накладок «рыбок» и числа    болтов прикрепляющих «рыбку» к полкам продольной балки. - 20 -

1.3.3 Расчет «рыбки» на выносливость. - 21 -

1.3.4 Расчет крепления поперечных балок к узлам главных ферм. - 21 -

2..... Расчёт главной фермы. - 22 -

2.1 Определение нагрузок, действующих на ферму. - 22 -

2.1.1 Нагрузка от собственного веса конструкций. - 22 -

2.1.2 Эквивалентная временная нагрузка. - 22 -

2.1.3 Ветровая и тормозная нагрузка. - 22 -

2.1.4 Нагрузка от поперечных ударов подвижного состава. - 23 -

2.2       Определение усилий. - 23 -

2.2.1 Определение усилий. - 23 -

2.2.2        Определение усилий в нижнем поясе. - 1 -

2.2.3        Определение усилий в верхнем поясе. - 1 -

2.3       Подбор сечения элементов. - 1 -

2.3.1 Подбор сечения элементов главной фермы. - 1 -

2.3.2 Подбор сечения элементов связей верхнего пояса. - 1 -

2.3.3 Подбор сечения элементов связей нижнего пояса. - 1 -

2.4. Расчёт портальной рамы. - 2 -

2.4.1 Определение усилий. - 2 -

2.4.2 Проверка на прочность. - 3 -

2.4.3 Проверка на устойчивость. - 4 -

2.5. Расчет и конструирование узлов. - 4 -

2.5.1 Узел Н2. - 4 -

2.5.2 Узел Н3. - 5 -

2.5.3 Узел Н0. - 6 -

2.5.4 Узел В1. - 7 -


1.   Расчёт проезжей части.

1.1 Расчёт продольной балки.

1.1.1 Расчёт силовых факторов.


Для определения силовых факторов выбираем расчётную модель как балку на 2-х опорах
  (Рис. 1)


- момент для расчёта на прочность:

 , где

M0.5 – изгибающий момент в середине пролёта для расчёта на прочность;

 –  коэффициент надёжности по нагрузки от собственного веса (=1.1);

gCB – равномерно распределённая нагрузка от собственного веса продольной балки;

 –  коэффициент надёжности по нагрузки от 2-ой части собственного веса (=1.1);

gII – равномерно распределённая нагрузка от собственного веса мостового полотна;

 – коэффициент надёжности по временной нагрузке;



эквивалентная нагрузка от подвижного состава;

площадь лини влияния;

динамический коэффициент;

тс∙м



 тс∙м
- поперечная сила для расчёта на прочность:

 

 тс

 тс

 тс
- момент для расчёта на выносливость:



 

тс∙м

тс∙м
- поперечная сила для расчёта на выносливость:

 тс

 тс

 тс

1.1.2 Подбор сечений продольной балки.


      Условие прочности:

, где см.

     

      3550 кг/см2 (СНиП 2.05.03-84*, таб. 50*)
Подбор сечение и вычисление

геометрических характеристик выполним

в табличной форме:

 
   

                                                            

                                                                                                                    (Рис. 2)

Состав сечения
Площадь
у
Ix
Sx

26x2
52 см2
69 см
247589.3 см4


6362 см3

1.2x136
163.2 см2
0 см
251545.6 см4

26x2
52  см2
69 см
247589.3 см4

Суммарная:
267.2 см2
Суммарный
746724 см4
 

1.1.3 Расчёт продольной балки на прочность по нормальным и касательным напряжениям.


Условие прочности по нормальным напряжениям:

, гдекоэффициент, учитывающий ограниченное развитие пластических деформаций в сечении, берётся в зависимости от  и

m – коэффищиент условия работы

  

 (по СНиП 2.05.03-84*, таб. 61)

Коэффициент  при и при

0 кг/см2

(по СНиП 2.05.03-84*, таб. 48*, 49*, 50*)  2062 кг/см2, 0.25∙516 кг/см2

0 < 516 =>

                          =>Условие выполнено







Условие прочности по касательным напряжениям:

1.17

Условие прочности: 

339799 кгс
                    =>Условие выполнено


1.1.4 Расчёт прочности прикрепления поясов к стенке.


В сварных балках делается проверка прочности угловых швов прикрепления к стенке:



           
1) по границе сплавления;

            2) по металлу шва;
- по металлу шва:                                                                            (Рис. 3)



- по металлу границы сплавления:

, где

число швов

,расчётная высота сечения шва по металлу шва и по границе сплавления

,

, коэффициенты, которые для автоматической сварки при положении шва «в лодочку» соответственно равны 1.1 и 1.15;

Расчётная высота сечения шва должна быть не менее 4 мм.

 - давление от подвижной вертикальной нагрузки;

, расчётное сопротивление шва;

расчётная поперечная сила;

статический момент пояса относительно нейтральной оси сечения;

момент инерции брутто всего сечения;

S= (26∙2) ∙69=3588 см3, m= 0.9

кН/м = 2308.3 кг/см

(по СНиП 2.05.03-84*, таб. 50*, таб. 53 и СНиП II-23-81*, таб. 4*)

3080(1804) кг/см2, 2430 кг/см2

- по металлу шва:                                                                           

  =>= 0.73 см

- по металлу границы сплавления:

 =>= 0.55 см

Принимаем шов с расчётной высотой сечения в 7.3 мм.

1.1.5      Расчёт продольной балки на выносливость.


Проверка выносливости балки по нормальным напряжениям определяется по формуле:

, где

при определении , ипри определении и ;

m=0.9; Ry=3550 кг/см2

      Коэффициент асимметрии цикла при этом ;

Кроме того, в сварных балках нужно проверять выносливость поясных швов (по металлу шва):



Коэффициент асимметрии цикла при этом ;

2293 кг/см2

 тс∙м

99.25 кг/см2

Коэффициент асимметрии цикла

Значение определяется по формуле:



 (для ж.д. мостов)



 прим

1.3255

Для стали 10ХСНД: ;

0.77

       => условие выполнено
1640 кг/см2

 тс



=0.0365

0.76

    => условие выполнено

1.1.6      Проверка балки на общую устойчивость.


В изгибаемой балке при некотором критическом уровне нагрузки может произойти потеря изгибно-крутильной (общей) Фомы устойчивости. Для повышения общей устойчивости продольных балок в уровне  из верхней (сжатой) зоны ставиться система продольных связей.

По [СНиП 2.05.03-84*] общая устойчивость может быть проверена после нахождения соответствующего критического изгибающего момента, который должен определяться по теории тонкостенных стержней при учёте реального закрепления балки.

Условная проверка выполняется по формуле:

, где

М – расчётный момент инерции на прочность;

I – момент инерции всего сечения брутто;

расстояние от нейтральной оси до центра тяжести верхнего пояса;

Коэффициент  принимается по таблицам 1* - 3 приложения 15* [СНиП 2.05.03-84*] в зависимости от гибкости , где

свободная длина верхнего пояса  (расстояние между узлами связей);



(Рис. 4)

радиус инерции верхнего пояса балки, вычисленного относительно вертикальной оси.

      (26∙2)+(1.2∙12∙1.2)=69.28 см2

2931.4 см4

6.5 см

 =>

13.35 см

 см                                             (Рис. 5)

                                                                        

=>Условие не выполнено, требуется изменить сечение.
Увеличиваем толщину полок:

Состав сечения
Площадь
у
Ix
Sx

26x2.5
65 см2
68.75 см
307260.4 см4


7203 см3

1.2x135
162см2
0 см
246037.5 см4

26x2
65  см2
68.75 см
307260.4 см4

Суммарная:
267.2 см2
Суммарный
860558 см4
 




(26∙2.5)+(1.2∙12∙1.2)=82.28 см2

3663.7см4

6.8 см

      =>

13.88 см                                           (Рис. 6)

 см



=>Условие выполнено.

1.1.7      Расчёт стенки балки на местную устойчивость.


Для обеспечения местной устойчивости стенки ставятся поперечные рёбра жёсткости. Расчётом проверяется устойчивость прямоугольных отсеков стенки, заключённых между рёбрами жёсткости и полками.

Расчётными параметрами пластинки является:

a – длина пластинки;

ширина пластинки;

 
t – толщина пластинки;

      t1 и b1 – толщина и ширина поясов;

определяется по таб. 5 прил.16* [СНиН 2.05.03-84*]

отношение сторон;

величина (для отсека типа «А» )

параметр , где (мостовые брусья) или(железоб. плита проезда)

Расчёт выполняется с учётом компонентов напряжённого состояния

Продольное напряжение вдоль кромки пластинки определяется как  , где

среднее значение момента в пределах отсека при ; при  вычисляется для напряжённого участка с длиной .

Среднее касательное напряжение:

, где среднее значение поперечной силы в пределах отсека, при   вычисляется так же, как.

Поперечное нормальное напряжение:

   МПа;

  кг/см2, где

К=14 – класс нагрузки;

t – толщина стенки;

Условие устойчивости стенки балки с поперечными рёбрами имеет вид:

, где

, критические нормальные продольные и поперечные напряжения;

критические касательные напряжения

,коэффициенты.

Рассмотрим два отсека, 1-ый и 2-ой:

Определение внутренних усилий.





g1=0.3 тс/м, g2=0.4 тс/м, 1.1, 1.1, (1.3-0.003),

Условие расчёта.

максимальные сжимающие напряжения, действующие в стенке.

, ,

,



(Рис. 7)



(Рис. 8)

Первое загружение:



Отсеки
li
орд.
α
λ
v
w +
w -
w1

γfv
1+μ

1
М1
0.6875
0.65
0.0625
11
24.06
-
-
3.55
1.267
1.439

Q1
0.937
4.829
0.022
4.807

2
М1
2.0625
1.67
0.1875
23.29
-
-
9.185

Q1
0.813
3.636
0.192
3.444



81.16 тм

111.16 т

138.2 тм

79.89 т
Второе загружение:



Отсеки
li
орд.
α
λ
v
w

+
w

-
w
1
γfv
1+μ

1
М1
0.6875
0.65
0
10.31
24.78
-
-
3.32
1.269
1.024

Q
1
0.937
-
-
4.83

2
М1
2.0625
1.67
8.93
25.55
-
-
7.49
1.273
1.025

Q1
0.813
-
-
3.64



56.12 тм

80.9 т

131.53 тм

63.83 т

1-ый отсек:  457 кг/см2

376.2 кг/см2

151  кг/см2

2-ой отсек:  1070 кг/см2

296.8 кг/см2

152  кг/см2
Нахождение критических напряжений .



    => (по таб. 4 прил.16*)

(по таб. 5 прил.16*)

=4929 кг/см2



1149 кг/см2

Нахождение критических напряжений .



    => (по таб. 7 прил.16*)

 (при распределённой нагрузке)

z= 6.26 (по таб. 8 прил.16*)

1196 кг/см2



969 кг/см2

Нахождение критических напряжений .



, d=137.5

    => (по таб. 9 прил.16*)

1643 кг/см2

0.9∙1643∙0.9=1331 кг/см2



Первый отсек:



0.55<1 => Условие выполнено
Второй отсек:



0.954<1 => Условие выполнено

1.2     Расчёт поперечной балки.

1.2.1 Определение внутренних усилий.


По СНиП 2.05.03-84* поперечные балки следует рассчитывать как элементы рам, образованных поперечной балкой и примыкающими  к узловым фасонкам элементами главных ферм.

На балку действует давление (опорные реакции) примыкающих к ней продольных балок, а так же её собственный вес. Величину опорных реакций D для расчёта по прочности получают путём загружения её линий влияния.



(Рис. 9)

Для расчёта на прочность:

, где

d – длина панели фермы, а величины v, , и  следует вычислять, при

, ,  тс/м,  тс/м;

1.234

1.35

v=22.8392 тс/м

219.85 т

Для расчёта на выносливость:

140 т



(Рис. 10)


1.2.2 Подбор сечений поперечной балки.


      Высоту поперечной балки следует принимать равной высоте продольной балки.

      3550 кг/см2 (СНиП 2.05.03-84*, таб. 50*)
Подбор сечение и вычисление

геометрических характеристик выполним

в табличной форме:

 
                                                                 

                                                                                                                   (Рис. 11)

Состав сечения
Площадь
у
Ix
Sx

38x2.5
95 см2
68.55 см
449073 см4


9721 см3

1.4х135
189 см2
0 см
287043 см4

38x2.5
95  см2
68.55 см
449073 см4

Суммарная:
379 см2
Суммарный
1185190 см4
 

1.2.3      Расчёт поперечной балки на прочность по нормальным и касательным напряжениям.


Условие прочности по нормальным напряжениям:

, гдекоэф., учитывающий ограниченное развитие пластических деформаций в сечении, берётся в зависимости от  и

m – коэффищиент условия работы

  

 (по СНиП 2.05.03-84*, таб. 61)

Коэффициент  при и при

1163  кг/см2

(по СНиП 2.05.03-84*, таб. 48*, 49*, 50*)  2062 кг/см2, 0.25∙516 кг/см2

1163 > 516 =>

392154 кгс

1.238

0.83

                          =>Условие выполнено



Условие прочности по касательным напряжениям:

Условие прочности: 

                    =>Условие выполнено


1.2.4 Расчёт прочности прикрепления поясов к стенке.


В сварных балках делается проверка прочности угловых швов прикрепления к стенке:



           
1) по границе сплавления;

            2) по металлу шва;
- по металлу шва:                                                                            (Рис. 3)



- по металлу границы сплавления:

, где

число швов

,расчётная высота сечения шва по металлу шва и по границе сплавления

,

, коэффициенты, которые для автоматической сварки при положении шва «в лодочку» соответственно равны 1.1 и 1.15;

Расчётная высота сечения шва должна быть не менее 4 мм.

, расчётное сопротивление шва;

расчётная поперечная сила;

статический момент пояса относительно нейтральной оси сечения;

момент инерции брутто всего сечения;

S= (38∙2.5) ∙68.75=6531.25 см3, m= 0.9

кН/м = 0 кг/см

(по СНиП 2.05.03-84*, таб. 50*, таб. 53 и СНиП II-23-81*, таб. 4*)

3080(1804) кг/см2, 2430 кг/см2

- по металлу шва:                                                                           

  =>= 0.37 см

- по металлу границы сплавления:

 =>= 0.27 см

Принимаем шов с расчётной высотой сечения в 4 мм.

1.2.5      Расчёт поперечной балки на выносливость.


Проверка выносливости балки по нормальным напряжениям определяется по формуле:

, где

при определении , ипри определении и ;

m=0.9; Ry=3550 кг/см2

      Коэффициент асимметрии цикла при этом ;

Кроме того, в сварных балках нужно проверять выносливость поясных швов (по металлу шва):



Коэффициент асимметрии цикла при этом ;

1536 кг/см2

 тс∙м

109 кг/см2

Коэффициент асимметрии цикла

Значение определяется по формуле:



 (для ж.д. мостов)



 прим

Для стали 10ХСНД: ;

0.84

       => условие выполнено
1514 кг/см2

 тс

 тс

=0.071

0.839

    => условие выполнено

1.2.6      Проверка балки на общую устойчивость.


За свободную длину l0 принимаем расстояние между продольными балками.

, где

 

      (38∙2.5)+(1.4∙12∙1.4)=119 см2

11436 см4

9.8 см

 =>

16.13 см

 см

                                                                         

=>Условие выполнено.

1.2.7      Проверка по приведённым напряжениям.




2532 кг/см2

859 кг/см2



2937<3674  =>Условие выполнено.

1.3           Расчёт болтовых креплений.

1.3.1 Расчёт прикрепления продольных балок к поперечным.


Прикрепление продольных балок к поперечным осуществляется с помощью уголков и высокопрочных болтов (фракционная часть соединения), а также с помощью накладок «рыбок».
Количество  фрикционных болтов, прикрепляющих уголки к стене продольной балки (заводские болты).





Qbh- несущая способность одного болта – контакт

 

P – усилие натяжения высокопрочного болта


    см2

А
bn – площадь сечения болта нетто

μ– коэффициент трения (СНиП 2.05.03.-84* табл.57)

- для пескоструйной обработки

 кг

 кг



Окончательно принимаем:



Фрикционные болты, прикрепляющие уголки к стенке поперечной балки (монтажные), при загружении одной продольной балки работают по одному контакту, а при загружении двух смежных балок - по двум контактам.

Более невыгодным является первый вариант.





Окончательно принимаем:


1.3.2 Расчет поперечного сечения накладок «рыбок» и числа    болтов прикрепляющих «рыбку» к полкам продольной балки.


Опорный изгибаемый момент, воспринимаемый «рыбками», можно принимать равным 0.6∙М0.5. Усилие в «рыбке»



h – расчетное расстояние между «рыбками».

толщина рыбки (принимается предварительно 2-3 см.)

см
кг



А
p,
n – площадь сечения «рыбки» нетто;

n3 – число болтов прикрепляющих «рыбку» к одной полке одной балки.



кг/см2

Пусть 42 см



Получается 2 ряда по 8 болтов
кг/см2
кг/см2



Примем толщину «рыбки» 2 см:

1.3.3 Расчет «рыбки» на выносливость.




Ар – площадь сечения рыбки брутто

см2

кг

 кг/см2

      кг/см2

 кг/см2


1.3.4 Расчет крепления поперечных балок к узлам главных ферм.


Крепления производятся с помощью уголков и фрикционных болтов. Расчет производится по наибольшей поперечной силе в опорном сечении поперечной балки.

кг

Число заводских болтов имеющих, по 2 плоскости контакта



 (СНИП 2.05.03-84* табл.84)



Число монтажных болтов, имеющих по одной плоскости контакта:



 (СНИП 2.05.03-84* табл.84)



Берем 2 ряда по 14 болтов. Итого получаем 28 болтов.

2.   Расчёт главной фермы.

            2.1 Определение нагрузок, действующих на ферму.

2.1.1 Нагрузка от собственного веса конструкций.


Нагрузка на одну ферму от собственного веса конструкции складывается из веса мостового полотна, главных ферм, проезжей части и связей:



тс/м

 тс/м

 тс/м

2.1.2 Эквивалентная временная нагрузка.


Эквивалентная временная нагрузка  определяется в зависимости от длины загружения и положения вершины л.в. усилия в элементе по СНИП 2.05.03-84* прил. 6

2.1.3 Ветровая и тормозная нагрузка.


Нормативная погонная ветровая нагрузка на главные фермы определяется по формуле



 qo – скоростной напор ветра;

 kh – коэффициент учитывающий  изменение скоростного напора по высоте;

Cw,ф – аэродинамический коэффициент;

Hф – высота главной фермы;



тс/м

Нормативная погонная нагрузка от ветра на ж/д состав определяется по формуле

   

 тс/м

Нормативная погонная нагрузка от ветра на проезжую часть принимается как на сплошную полосу высотой, равной высоте продольных балок с учетом мостового полотна за вычетом высоты пояса фермы:



 тс/м

Определяемые нагрузки распределяются между  ветровыми фермами следующим образом:



 тс/м



 тс/м

Нормативная горизонтальная продольная нагрузка от торможения принимается равной:

 тс/м

где м;


2.1.4 Нагрузка от поперечных ударов подвижного состава.


Нормативная горизонтальная поперечная нагрузка от ударов подвижного состава согласно СНиП 2.05.03-84* п.2.19 принимается равной:



 тс/м

 тс/м

 тс/м

2.2           Определение усилий.

2.2.1 Определение усилий.


Рассматриваются при следующих сочетаниях нагрузок:

-постоянная совместно с эквивалентной временной нагрузкой;

-тоже, что и в 1 совместно с поперечной нагрузкой от ударов подвижного состава;

-тоже, что и в 1  совместно с ветровой и тормозной нагрузками;
При совместном действии нагрузок к ним вводятся соответствующие коэффициенты сочетания по [СНиП 2.05.03-84*] прил.2;
При расчете на прочность:







При расчете на устойчивость:



При расчете на выносливость:

  или 

 

где - коэффициент, учитывающий наличие в поездах только перспективных локомотивов и вагонов, а также отсутствие тяжелых транспортеров; принимается по СНиП 2.05.03-84* п.2.11;

Нормативные усилия  в элементах фермы от ветровой нагрузки определяется по формуле:

   

где - длина ветровой фермы (нижнего или верхнего поясов);

а – расстояние от начала ветровой фермы до середины расчетной панели;

Нормативные усилия от тормозной нагрузки определяются по формуле:



где d – панель фермы; n – число панелей фермы; i – порядковый номер расчетной панели;

При определении усилий от постоянной нагрузки собственный вес пролётного строения:



           Расчет производим в табличной форме:

Определение усилий в элементах сквозной фермы





















































№
Элементы фермы
Элементы линий влияния
Нормативные нагрузки
Усилия от нормативных нагрузок
Коэффициенты к нагрузкам
Расчет на прочность
Расчет на выносливость

Длина участка, м
Положение вершины линии влияния
Площади участков,  м2
Суммарная площадь,  м2
g1 + g2  ,  т / м
β
v,  т / м
β * v,   т / м
постоянных Ng   , т
временных   Nv   ,т
ветровой       Nw   ,т
тормозной      Nt   ,т
γfg
γfv
( 1 + μ )
( 1 + 0,7*μ )
ε
γfg  * Ng   ,т
γfv * (1+μ) *  Nv, т
N1 = γfg * Ng + γfv * (1+μ)* Nv, т
N2 =γfg*Ng + η*γfv*(1+μ)*Nv + η*γfw*Nw +η*γft*Nt, т
(1+0,7*μ) * ε *  Nv,  т
N'max,  т
ρ

N'min , т

 
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25.000

1
H0-В1
88.00
-1.10
-48.31
-48.31
2.41
0.50
14.35
7.17
-116.42
-346.56
 
 
1.10
1.13
1.32
1.22
1.00
-128.06
-517.38
-645.45
 
-424.19
-540.61
0.215

2
H0-H1
88.00
0.66
29.18
29.18
2.41
0.50
14.35
7.17
70.32
209.31
33.30
59.19
1.10
1.13
1.32
1.22
1.00
77.35
312.49
389.83
397.51
256.20
326.51
0.215

3
B1-Н1
22.00
1.00
11.00
11.00
2.41
0.50
17.98
8.99
26.51
98.91
 
 
1.10
1.23
1.54
1.38
0.85
29.16
187.97
217.13
 
115.86
142.37
0.186

4
B1-B2
88.00
-1.14
-50.07
-50.07
2.41
0.50
14.23
7.12
-120.66
-356.28
-17.50
 
1.10
1.13
1.32
1.22
1.00
-132.73
-531.90
-664.63
-570.50
-436.09
-556.75
0.217

5
Н3-Н4
88.00
1.42
62.59
62.59
2.41
0.50
14.12
7.06
150.83
441.73
140.00
34.94
1.10
1.13
1.32
1.22
1.00
165.91
659.47
825.38
819.15
540.68
691.51
0.218

6
Н1-Н2
88.00
0.66
29.20
29.20
2.41
0.50
14.35
7.17
70.38
209.50
86.70
51.29
1.10
1.13
1.32
1.22
1.00
77.42
312.77
390.18
428.93
256.43
326.81
0.215

7
B3-Н3
22.00
1.00
11.00
11.00
2.41
0.50
17.98
8.99
26.51
98.91
 
 
1.10
1.23
1.54
1.38
0.85
29.16
187.97
217.13
 
115.86
142.37
0.186

8
H2-Н3
88.00
1.42
62.59
62.59
2.41
0.50
14.12
7.06
150.83
441.73
122.20
42.70
1.10
1.13
1.32
1.22
1.00
165.91
659.47
825.38
812.83
540.68
691.51
0.218

9
B3-H2
25.14
-0.32
-3.98
20.64
2.41
0.50
19.12
9.56
49.75
-38.06
 
 
0.90
1.22
1.53
1.37
0.85
44.77
-71.32
-26.54
 
-44.36
5.39
0.019

62.80
0.78
24.62
0.50
14.94
7.47
183.94
 
 
1.10
1.14
1.38
1.27
1.00
290.29
335.06
 
232.87
282.62

10
В1-Н2
12.57
-0.16
-0.99
34.50
2.41
0.50
22.97
11.49
83.16
-11.32
 
 
0.90
1.26
1.60
1.42
0.85
74.84
-22.86
51.98
 
-13.66
69.49
0.172

75.43
0.94
35.49
0.50
14.59
7.30
258.90
 
 
1.10
1.14
1.34
1.24
1.00
394.56
469.40
 
320.52
403.67

11
В2-Н2
88.00
0.00
0.00
0.00
2.41
0.50
0.00
0.00
0.00
0.00
 
 
1.10
1.13
1.00
1.00
1.00
0.00
0.00
0.00
 
0.00
0.00
0.000

13
Опорная реакция
88.00
1.00
44.00
44.00
2.41
0.50
14.46
7.23
106.04
318.21
 
 
1.10
1.13
1.32
1.00
1.00
116.64
475.06
591.70
 
 
 
 



2.2.2      Определение усилий в нижнем поясе.




Mo1=1.4∙227∙0.8522=271 тм.

Mo2=1.4∙590∙0.8522=704 тм.

Mo3=1.4∙953∙0.8522=1137 тм.

Nwн0-н1=т

Nwн1-н2=т

Nwн3-н4=т

2.2.3      Определение усилий в верхнем поясе.




Mo1=1.4∙166∙0.61=142 тм.

Mo2=1.4∙409∙0.61=349 тм.      

Mo3=1.4∙529∙0.16=452 тм.

Nwв0-в1=т

Nwв1-в2=т

Nwв3-в4=т

2.3           Подбор сечения элементов.

2.3.1 Подбор сечения элементов главной фермы.


Подбор элементов главной фермы производим в табличной форме:


2.3.2 Подбор сечения элементов связей верхнего пояса.


              

в плоскости фермы связей;

из плоскости фермы связей.      

Максимальное усилие, возникающие в нижнем поясе N=38.945 т.

Геометрические характеристики сечении (2х№24):

А=61.2 см2; Ix=5800 см2; Iy=3066 см2; ix=9.735 см; ix=7.078 см;

 => φ=0.43

 => φ=0.23

  кг\см2 < 0.23∙0.9∙3550=734.85 кг

2.3.3 Подбор сечения элементов связей нижнего пояса.







Максимальное усилие, возникающие в нижнем поясе N=98.017 т.

Геометрические характеристики сечении (2х└160х100х12):

А=60.08 см2; Ix=1568 см2; Iy=1490 см2; ix=5.1 см; ix=4.98 см;

 => φ=0.53

 => φ=0.52

  кг\см2 < 0.52∙0.9∙3550=1662 кг\см2

2.4. Расчёт портальной рамы.

2.4.1 Определение усилий.



Расстояние от нулевой точки эпюры моментов до заделки определяется по формуле:



м

Усилия от ветровой нагрузки, передающиеся в верхние узлы портальной рамы:



тс

Характерные ординаты эпюры изгибающих моментов в ногах рамы:



      (6.4.)

тс∙м

 тс∙м

Нормативные значения нормальных сил в опорных раскосах:

     (6.5.)

т

Расчетные усилия в элементах портального заполнения:

                           

  

 

Дополнительные усилия, передаваемые с ног портальной рамы на пояса главных ферм:

 где

 - угол наклона опорного  раскоса к горизонтали;

тс

Расчетный изгибающий момент для проверок раскоса:



тс∙м



=1.1∙(-116.42)+0.8∙1.13∙1.32∙(-346.56)+0.5∙1.4∙38.4=-517.7 тс

2.4.2 Проверка на прочность.








;  см2;

; см2





см3

кг/см2

516 кг/см2

77.4 кг/см2<516 кг/см2=>



2723 кг/см2<3195 кг/см2 => условие выполнено

2.4.3 Проверка на устойчивость.








относительный эксцентриситет

см

см



см

=0.51



1542.6 кг/см2<1629 кг/см2 => условие выполнено

2.5. Расчет и конструирование узлов.

2.5.1 Узел Н2


кг – см. расчет прикрепления продольных балок к поперечной и поперечных к главным фермам.

Раскос Н2-В1: =>28 болтов на одну плоскость прикрепления

Раскос Н2-В3: =>20 болтов на одну плоскость прикрепления

см  

см  

см  

Прикрепление раскосов определяет первоначальный контур узловой фасонки.

Проверим прочность фасонки.

, где

t – толщина фасонки;

N – продольное усилие в элементе;

m – коэффициент условия работы;

α
i - угол в радианах между направлением i-го участка контура и осью                                                       элемента;

li- длина i-го участка контура;

Толщина фасонки 14 мм.

кгс



см

кгс

234700<398148 кгс – условие выполняется
Требуемая площадь сечения всех площадок перекрывающих стык:

см2



 см2

 см2

см2



148.4 см2 > 143.
52 см2 – условие выполняется

Усилия, воспринимаемые каждой накладкой:

кгс

 кгс

Число болтов необходимое для прикрепления каждой полунакладки:

=>25 болтов

=>25 болтов

Проверка на выравнивание стыкуемого элемента:

кгс

429.21 тс > 412.69 тс – условие выполняется

Стойка: Н2В2: болты назначаються конструктивно

2.5.2 Узел Н3


Подвеска: Н3В3: =>14 болтов на одну плоскость прикрепления

см  

см  

см  

Проверим прочность фасонки.

, где

Толщина фасонки 14 мм.

кгс



см

кгс

108565 кгс < 307413 кгс – условие выполняется
Требуемая площадь сечения всех площадок перекрывающих стык:

см2



 см2

 см2

см2



148.4 см2 > 143.52 см2 – условие выполняется

Усилия, воспринимаемые каждой накладкой:

кгс

 кгс

Число болтов необходимое для прикрепления каждой полунакладки:

=>25 болтов

=>25 болтов

Проверка на выравнивание стыкуемого элемента:

кгс

429.21 тс > 412.69 тс – условие выполняется


2.5.3 Узел Н0




Раскос Н0-В1: =>болтов40 болтов на одну плоскость прикрепления

l1=74.2см       

l2=48см          

l3=57.2см       

Прикрепление раскосов определяет первоначальный контур узловой фасонки.

Проверим прочность фасонки.





см

кгс

см

Принимаем толщину фасонки t = 1.2 см



см2

 см2

 см2

 см2

127.2
cм2 > 118.79
cм2 – условие выполняется
Усилия, воспринимаемые каждой накладкой:

кгс

кгс

Число болтов необходимое для прикрепления каждой полунакладки:
 => 20 болтов

 => 20 болтов
Проверка на выравнивание стыкуемого элемента:

тс

343369 кгс > 341570 кгс – условие выполняется


2.5.4 Узел В1


Раскос В1- Н0: =>40 болтов на одну плоскость прикрепления

Раскос Н2-В1: =>28 болтов на одну плоскость прикрепления

l1=33.1см       

l2=48см          

l3=39.8см       

Прикрепление раскосов определяет первоначальный контур узловой фасонки.

Проверим прочность фасонки.





см

кгс

см

Принимаем толщину фасонки t = 1.2 см

см2

 см2

 см2
60.72 см2 > 58.3 см2 – условие выполняется
Усилия, воспринимаемые накладкой:

тс

Число болтов необходимое для прикрепления каждой полунакладки:
=>24 болтов

Стойка: В1-Н1: =>14 болтов на одну плоскость прикрепления



1. Реферат на тему UnH1d Essay Research Paper Enterprise
2. Реферат Право России периода становления и развития абсолютизма
3. Реферат на тему Noneprovided Essay Research Paper Kristin McOlvinCommentaryWhile reading
4. Реферат на тему The Days Essay Research Paper It all
5. Реферат Социология семьи и брака 3
6. Диплом на тему Учет движения товаров ИП Игнатьев АА
7. Диплом на тему Усовершенствование системы водоподготовки производства этил бензол стирола
8. Реферат на тему All My Sons Essay Research Paper In
9. Диплом Изменение климата и выращивание подсолнечника масличного в Новосибирской области
10. Доклад на тему Аллергия или кто не любит запахи растений