Реферат Система теплоснабжения предприятия молочной промышленности
Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-28Поможем написать учебную работу
Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
от 25%
Подписываем
договор
Министерство образования Российской Федерации
Санкт-Петербургский Государственный Университет Низкотемпературных и Пищевых Технологий
Кафедра Безопасности Жизнедеятельности и промышленной теплотехники.
Курсовой проект на тему:
« Система теплоснабжения предприятия молочной промышленности ».
Выполнила:
студентка 347 группы
Попова.В.
Проверил: Кисс В.В.
2007 год.
Содержание:
Цель курсовой работы…………………………………………………………………………
Исходные данные……………………………………………………………………………
1.Тепловой баланс предприятия……………………………………………………………
1.1.Расход теплоты и пара на технологические нужды………………………………...
1.2.Расход теплоты и пара на горячее водоснабжение…………………………………
1.3.Расход теплоты и пара на отопление………………………………………………...
1.4.Расход теплоты и пара на вентиляцию………………………………………………
1.5.Расход теплоты на отпуск сторонним потребителям……………………………….
.6.Баланс потребления теплоты и пара предприятием………………………………...
2.Характеристики режимов потребления теплоты в форме пара и горячей воды предприятием……………………………………………………………………………...
3.Подбор теплогенерирующего и вспомогательного оборудования источника теплоты системы теплоснабжения……………………………………………………….
3.1.Принципиальная технологическая схема теплоснабжения и ее описание………..
3.2.Подбор паровых котлов………………………………………………………………
4.3.Показатели работы котельной………………………………………………………..
4.Расчет теплопроводов…………………………………………………………………….
4.1.Определение внутреннего диаметра теплопроводов (паропровода на технологические нужды, конденсатопровода, трубопровода горячей воды)……..
4.2.Расчет и подбор толщины тепловой изоляции теплопроводов…………………….
4.3.Расчет потерь теплоты и снижение энтальпии теплоносителя при транспортировке по наружным тепловым сетям……………………………………
5.Оценка себестоимости отпускаемой теплоты…………………………………………...
5.1.Затраты на топливо……………………………………………………………………
5.2.Затраты на воду………………………………………………………………………..
5.3.Затраты на электрическую энергию………………………………………………….
5.4.Затраты на амортизацию……………………………………………………………...
5.5.Затраты на текущий ремонт зданий и оборудование котельной…………………..
5.6.Затраты на заработную плату………………………………………………………...
5.7.Затраты на страховые отчисления……………………………………………………
5.8.Прочие затраты………………………………………………………………………..
5.9.Ожидаемая себестоимость теплоты………………………………………………….
5.10.Структура себестоимости теплоты и пути ее снижения……………………………
6.Расчет и подбор водоподогревателей системы отопления и горячего водоснабжения……………………………………………………………………………
6.1.Расчет и подбор водоподогревателей системы отопления……….………………...
6.2.Расчет и подбор водоподогревателей системы горячего водоснабжения……......
6.3.Расчет и подбор аккумуляторов горячей воды……………………………………...
6.4.Подбор насосов системы горячего водоснабжения………………………………...
6.5.Подбор циркуляционных насосов системы отопления……………………………..
6.6.Подбор конденсатных насосов……………………………………………………….
6.7.Подбор конденсатных баков………………………………………………………….
7.Расчет и подбор вспомогательного оборудования котельной…………………………
7.1.Подбор оборудования химподготовки……………………. ………………………..
7.2.Подбор деаэраторов …………………………………………………………………..
7.3.Подбор экономайзеров………………..………………………………………………
7.4.Подбор дутьевых вентиляторов………..…………………………………………….
7.5.Подбор дымососов……………………………………..……………………………...
8.Расчет установки по использованию теплоты пароконденсатной смеси для нужд горячего водоснабжения и воздушного отопления…………………………………………
8.1.Средневзвешенная энтальпия пароконденсатной смеси…………………………
8.2.Ресурс теплоты пароконденсатной смеси……...……………………………………
8.3.Количество отсепарированного пара………………………………...………………
8.4.Внутренний объем сепаратора…………...…………………………………………..
8.5.Подбор внутреннего диаметра сепаратора…………………………………………..
8.6.Количество теплоты отсепарированного пара………………………………………
8.7.Количество теплоты, утилизируемой в калорифере на нагрев воздуха…………...
8.8.Подбор калорифера…...……...……………………………………………………….
8.9.Расход теплоты, поступающей с кипящей водой в водо-водяной подогреватель..
8.10.Количество теплоты, утилизируемойв водо-водяном подогревателе……….........
8.11.Подбор водо-водяного подогревателя…………………………………………........
8.12.Коэффициент утилизации теплоты пароконденсатной смеси…………………
8.13.Оценка степени обеспечения производственного корпуса горячей водой……
Таблицы………………………………………………………………………………………..
Литература……………………………………………………………………………………..
Исходные данные:
1. Место расположения предприятия: Челябинск;
2. Производительность предприятия по видам продукции (т/см):
-цельномолочное: 18
-сыр:3
2. Проектная мощность (т/см): 110;
3. Отпуск пара сторонним потребителям (т/см): 50;
4. Возврат конденсата от сторонних потребителей:80%;
5. Отпуск горячей воды сторонним потребителям(м/см ³):0;
6. Параметры системы отопления:
температура прямой воды:95 0С;
температура обратной воды :70 0С;
7. Вид топлива: уголь Артемовский;
Марка БЗ
Класс Р,СШ
Состав топлива ( %):
| Wp | Ap | Spop+k | Cp | Hp | Np | Op |
| 24 | 24.3 | 0.3 | 35.7 | 2.9 | 0.7 | 12.1 |
Qнр= 13,31 МДж/кг
1.Тепловой баланс предприятия.
Тепловой баланс предприятия характеризует распределение теплоты на технологические нужды, а также учитывает расход теплоты на собственные нужды котельной и топливного хозяйства и отпуск теплоты сторонним потребителям. Это необходимо для подбора нужного количества и типов теплогенераторов, определения максимального часового и годового расходов топлива, обоснования мероприятий по обеспечению надежности теплоснабжения предприятия. Тепловой баланс составляется для наиболее напряженного режима работы системы теплоснабжения в период массовой переработки сырья в расчете на дневную рабочую схему.
Q = Qтн + Qгв + Qот + Qвен + Qсн+Qст
Q =70+7,15+9,2+8,1+121+6,5=221,95 ГДж/см.
Где Q – выработка теплоты в котельной, ГДж/см.
Qтн, Qгв, Qот, Qвен, Qст, Qсн – соответственно расходы теплоты на технологические нужды, горячее водоснабжение, отопление, вентиляцию, отпуск теплоты сторонним потребителям, расход теплоты на собственные нужды котельной и топливного хозяйства, ГДж/см.
1.1.
Расход теплоты и пара на технологические нужды.
Расход пара на технологические нужды Dтн,т/см.:
Dтн=Σ Di+Dн
Dтн=27+4,05=31,05 т/см.
Где Di – расход пара на выработку отдельных видов энергоемкой продукции, т/см.;
Dн – расход пара на производство остальных видов менее энергоемкой продукции, т/см..
Di = di*Пi
D1 = 0,25*18=4,5т/см
D2 = 7,5*3=22,5т/см
Где di – расход пара на выработку отдельных видов продукции, т/т;
Пi – проектная мощность по выработке отдельных видов продукции, т/см.
Dн=φп*Σ Di
Dн= 0,15*(4,5+22,5)= 4,05 т/см
Где jп - доля ненормируемого расхода пара на технологические нужды от нормируемого.
Расход теплоты на технологические нужды Qтн, ГДж/см:
Где Qi - расход теплоты на выработку нормируемых видов энергоемкой продукции, ГДж/см;
Qн - расход теплоты на производство ненормируемых видов продукции, ГДж/см.
Qi=qi*Пi
Q1=0,6*18=10,8 ГДж/см
Q2=16,7*3=50,1 ГДж/см
Где qi - удельные расходы теплоты на выработку отдельных видов продукции, ГДж/т.
Где h2 - энтальпия пара, поступающего в цеха, принимается без потерь теплоты при его транспортировке, т.е. равной энтальпии пара h1 вырабатываемого в котельной.
h’-энтальпия кипящей воды при давлении Р1=1400 кПа, кДж/кг;
ri - теплота парообразования при давлении P1, кДж/кг;
x1-cтепень сухости пара принимается в пределах 0,93 – 0, 95
ei-доля «глухого» пара в его общем потреблении при выработке отдельных видов продукции.
hi - энтальпия пароконденсатной смеси для отдельных видов продукции, кДж/кг.
hi= hi’+ ri* xi
hi1=561,4+2163,6*0,1=777,8 кДж/кг
hi2=604,7+ 2134,3*0,15=924,8 кДж/кг
Здесь hi’ - энтальпия кипящей воды при давлении пароконденсатной смеси Pi для отдельных видов продукции.
ri - теплота парообразования при давлении для отдельных видов продукции.
xi - степень сухости пароконденсатной смеси для отдельных видов продукции.
Расход теплоты на производство ненормируемых видов продукции.
Таблица 1.
1.2.
Расход теплоты и пара на горячее водоснабжение.
Расход горячей воды Vгв, м3/см:
Где Vi - расход горячей воды на выработку отдельных видов продукции, м3/см;
Vн - расход горячей воды на производство остальных видов продукции и коммунальные нужды, м3/см.
Здесь Wi – расход горячей воды на выработку отдельных видов продукции, м3/см.
Где jв - доля ненормируемого расхода горячей воды в нормируемом расходе
Vст = 20 м3/см - отпуск горячей воды сторонним предприятиям.
Расход пара на нагрев воды в пароводяных подогревателях системы горячего водоснабжения Dгв, т/см:
Где с- теплоемкость воды, кДж/(кг*К)
r - плотность воды, кг/м3
tхв tгв - соответственно температура холодной и горячей воды, оС
h1 - энтальпия пара, вырабатываемого в котельной и подаваемого в пароводяные подогреватели (определяется по давлению и степени сухости пара ),кДж/кг
h7 - энтальпия конденсата, возвращаемого из пароводяных подогревателей, кДж/кг
h7 = c * tкгв h7 = 4,19 * (70+30)=419 кДж/кг
Здесь tкгв температура конденсата (принимается на 25 – 35 0С выше температуры горячей воды).
hв - коэффициент полезного использования теплоты в водоподогревателях (принимается равным 0,92 – 0,96).
Расход теплоты на нагрев воды для нужд горячего водоснабжения Qгв, ГДж/см:
Таблица 2.
1.3.
Расход теплоты и пара на отопление каждого из зданий и сооружений предприятия для средней за отопительный период температуры наружного воздуха.
Расход теплоты на отопление каждого из зданий и сооружений предприятия для средней за отопительный период температуры наружного воздуха Qот, ГДж/см:
Где qот - отопительные характеристики отдельного здания, Вт/(м3/К);
Vзд - объем отапливаемого здания по наружному периметру, м3;
tвн - температура воздуха в отапливаемых помещениях (принять равной 18 0С);
tн - средняя за отопительный период температура наружного воздуха, оС;
tсм - продолжительность смены (t = 8*3600 с.).
Расход пара на нужды отопления для средней за отопительный период температуры наружного воздуха Dот, т/см:
Где h8 - энтальпия конденсата, возвращаемого из пароводяных подогревателей системы водяного отопления.
h8 = c * tкот h8 = 4,19 * (70+40)=460,9 кДж/кг
Здесь tкот - температура конденсата (принимается на 35 – 45 0С выше температуры обратной воды системы отопления).
Максимальный расход теплоты на отопление каждого из зданий и сооружений для самой холодной пятидневки года Qот’, ГДж/см:
Где qот’ - отопительные характеристики здания для самой холодной пятидневки года, Вт/(м3*К).
здесь tн’ - температура наружного воздуха для самой холодной пятидневки года, оС.
1.4.
Расход теплоты и пара на вентиляцию.
Расход теплоты на вентиляцию для средней за отопительный период температуры наружного воздуха Qвен, ГДж/см:
Где qвен - вентиляционные характеристики здания для средней за отопительный период температуры наружного воздуха, Вт/(м3*К);
Vздвен - объем вентилируемых помещений технологических цехов (принимается равным 0,35 – 0,45 от общих объемов цехов), м3.
Расход пара на нужды вентиляции Dвен, т/см:
Где h9 - энтальпия конденсата, возвращаемого из калориферов системы вентиляции
h9 = c * tкк h9= 4,19 * 920= 377,1 кДж/кг
Здесь tкк - температура конденсата (принимается равной 85 – 95 0С).
Таблица 3.
1.5.
Расход теплоты на отпуск сторонним предприятиям
Q
ст,
ГДж/см:
Qст=Dст*(h1-φв3*h10)*10-3
Qст=50*(2690-0,8*335,2)*10-3=121 ГДж/см
Где Dст- отпуск пара сторонним потребителям, т/см;
φв3- доля возвращаемого сторонним потребителям конденсата;
h10-энтальпия возвращаемого конденсата, кДж/кг.
h10=с*tкст=4,19*80=335,2 кДж/кг
tкст- температура возвращаемого конденсата(принимается 70-90оС).
1.6.
Баланс потребления теплоты и пара предприятием.
Общее потребление пара на нужды предприятия
в сезон переработки сырья.
Общее потребление теплоты на нужды предприятия в сезон переработки сырья.
Расход пара на собственные нужды котельной и топливного хозяйства Dсн, т/см:
Где bсн - доля теплоты, расходуемой на собственные нужды котельной и топливного хозяйства (для котельных работающих на твердом топливе 0,025 – 0,035)
Расход теплоты на собственные нужды котельной и топливного хозяйства Qсн, ГДж/см:
Таблица 4.
2.
Характеристики режимов потребления теплоты в форме пара и горячей воды предприятием.
Расход горячей воды по предприятию, м3/ч:
Таблица 5.
График 1.
Расход пара на технологические нужды предприятия, т/ч:
Где gтн - коэффициент неравномерности потребления пара на технологические нужды.
Расход пара на выработку горячей воды, т/ч:
Расход пара на нужды отопления (принимается равномерным в течение смены), т/ч:
Расход пара на нужды вентиляции (принимается равномерным в течение смены), т/ч:
Расход пара сторонним потребителям, т/ч:
Dстφi=Dст*γстi/(Σ γстi)
γстi- коэффициент неравномерности потребления пара сторонним предприятиям.
Расход пара на собственные нужды котельной и топливного хозяйства, т/ч:
Таблица 6.
График 2.
Выход конденсата от технологических паропотребляющих аппаратов, т/ч:
Выход конденсата от теплообменников системы горячего водоснабжения, отопления и вентиляции принимаются равными расходу пара на эти нужды, т/ч:
Таблица 7.
График 3.
3.
Подбор теплогенерирующего и вспомогательного оборудования источника теплоты системы теплоснабжения.
Вспомогательное оборудование котельной обеспечивает безопасность и надежность работы котельных агрегатов, стабильность заданных параметров и режимов эксплуатации системы теплоснабжения предприятия. К вспомогательному оборудованию относятся установки для химической обработки питательной воды, удаления из нее растворенных газов, баки питательной воды, насосы различного назначения, экономайзеры, дутьевые вентиляторы, дымососы, а также устройства теплового контроля и автоматики.
3.1.
Принципиальная технологическая схема системы теплоснабжения и ее описание.
Обычно источник теплоты подбирают по максимальной требуемой производительности, параметрам энергоносителям.
Тогда получение требуемых потребителю параметров энергоносителя осуществляется путем снижения t или Р пара с помощью редукционного клапана. В общем случае источник теплоты отпускает пар под давлением Р1 с энтальпией h1, реальные котлы отпускают влажный насыщенный водяной пара со степенью сухости х1. на предприятиях существуют поверхностные и контактные потребители теплоты.
3.2. Подбор паровых котлов.
Используя график нагрузки (график 2), по максимальному часовому потреблению пара производим подбор необходимого количества и типов котлов. D4max = 14,1 т/ч Выбираем три котла КЕ-6,5-14С: номинальная производительность -6,5 т/ч; номинальное давление пара - 1.4 МПа; состояние пара – влажный насыщенный; КПД котлоагрегата – 82,35%
3.3.Показатели работы котельной.
Работа котельных характеризуется такими технико-экономическими показателями, как среднечасовые и максимальные часовые: теплопроизводительность, расход топлива, годовая теплопроизводительность и потребление топлива, номинальные и фактические коэффициенты полезного действия котлов (брутто) и (нетто), испарительная способность топлива, удельные расходы натурального и условного топлива на выработку теплоты.
Максимальный часовой расход топлива котельной.
Где Dчmax - максимальное потребление пара, т/ч;
h1 - энтальпия вырабатываемого пара, кДж/кг;
h11 - энтальпия питательной воды, кДж/кг(для вакуумной деаэрации принимается при температуре 65-70оС, для атмосферной- при температуре 102-104оС);
h12 - энтальпия котловой воды, кДж/кг;
bпр - доля непрерывной продувки котлов, %(принимается равной 3 – 6%).
h11=C*103=4,19*103=431,6кДж/кг
Годовой расход теплоты на технологические нужды Qтнгод, ГДж/год:
Где zсм – число рабочих смен в год (для молочных заводов до - 580);
yпм - средние за год коэффициент загрузки производственных мощностей (для молочных заводов 0.85 – 0.90).
Годовой расход теплоты на горячее водоснабжение Qгвгод, ГДж/год:
Годовой расход теплоты на отопление Qотгод, ГДж/год:
Где zсмот - число смен, в течение которых отапливаются здания предприятия (определяется по продолжительности отопительного периода);
yот - коэффициент, учитывающий снижение расходов теплоты на отопительные нужды за счет прерывистого отопления в выходные дни и нерабочие смены (принимается равным 0.7 – 0.75).
Годовой расход теплоты на вентиляцию Qвенгод, ГДж/год:
Годовой расход теплоты сторонними предприятиями Qстгод, ГДж/год:
Qстгод=121*600*0,85=61710 ГДж/год
Где zсмст - число смен в году у сторонних потребителей пара ( принимается в пределах 500 – 700);
yст - средний за год коэффициент загрузки производственных мощностей сторонних потребителей пара (принимается равным 0.8 – 0.9).
Годовой расход теплоты на собственные нужды Qснгод, ГДж/год:
Суммарная годовая теплопроизводительность источника котельной Qгод, ГДж/год:
Средний коэффициент загрузки эксплуатируемых котельных агрегатов Ψк:
Где D – выработка пара, т/см;
Dн – номинальная производительность котла, т/ч;
n – число котлов.
Фактический КПД котельной (брутто) ηбрф с учетом средней загрузки эксплуатируемых котельных агрегатов и необходимости работы их в состоянии «горячего резерва», %:
Где hбр - КПД котлов,%;
а – поправочный коэффициент (для котельных, работающих на твердом топливе, составляет 0.09 – 0.12);
ηбрном- КПД (брутто) котлов,%.
Годовой расход натурального и условного топлива:
29300-низшая теплота сгорания условного топлива, кДж/кг.
Максимальный часовой расход топлива:
Где Qнр - низшая теплота сгорания топлива.
Удельный расход топлива на получение теплоты,кг/ГДж:
Испарительная способность (выработки пара) натурального и условного топлива, кг. пара/ кг. твердого вещества:
4.Расчет теплопроводов.
Расчет наружных тепловых сетей заключается в определении диаметров теплопроводов, толщины слоев тепловой изоляции, удельных потерь теплоты. Эти расчеты основываются на максимальных часовых расходах теплоностителей.
4.1.Определение внутреннего диаметра теплопроводов (паропровода на технологические нужды, конденсатопровода, трубопровода горячей воды).
Внутренний диаметр паропровода на технологические нужды, м:
Где Vc - расход пара протекающего по трубопроводу, м3/с;
w - допускаемая скорость пара (для влажного насыщенного пара 30 – 40 м/с).
Секундный объемный расход влажного насыщенного пара.
Где Ux – удельный объем влажного насыщенного пара, м3/кг;
Dc – максимальный секундный расход пара, кг/с.
По расчетному значению dвн подбираем ближайший больший диаметр теплопровода.
Выбираем dвн =
Внутренний диаметр конденсатопровода от технологических потребителей, м:
Где Vc - расход конденсата протекающего по трубопроводу, м3/с;
w - допускаемая скорость конденсата (для конденсата 1 – 1.5 м/с).
Секундный объемный расход конденсата.
Где Ux – удельный объем конденсата, м3/кг;
Dc – максимальный секундный расход конденсата, кг/с.
Выбираем dвн =
Внутренний диаметр трубопровода горячей воды, м:
Где Vc - расход горячей воды протекающей по трубопроводу, м3с;
w - допускаемая скорость горячей воды (для горячей воды 2 – 2.5 м/с).
Секундный объемный расход горячей воды.
Где Ux – удельный объем горячей воды, м3/кг;
Dc – максимальный секундный расход горячей воды, кг/с.
Выбираем dвн =
4.2.Расчет и подбор толщины тепловой изоляции теплопроводов.
Толщина теплоизоляционного слоя наружных теплосетей определяется из уравнения.
Пар:
Выбираем для изоляции теплоизоляционные полуцилиндры из минеральной ваты
lиз = 0,07 Вт/(м*К).
Примем δиз=0,02м
Где dн – наружный диаметр трубопровода, м;
lиз - коэффициент теплопроводности тепловой изоляции, Вт/(м*К);
tт, tп, t0 – соответственно температуры теплоносителя, поверхности изоляционного слоя и окружающего воздуха,оС.
a2 - коэффициент теплоотдачи от изоляционного теплопровода к окружающему воздуху, Вт/(м2*К).
Коэффициент теплоотдачи от поверхности изолированного теплопровода к окружающему воздуху рассчитывается по эмпирической формуле.
Конденсат:
Выбираем для изоляции войлок отопительный lиз = 0,068Вт/(м*К).
Принимаем δиз=0,01м
Горячая вода:
Выбираем для изоляции войлок отопительный lиз = 0,068Вт/(м*К).
Принимаем δиз=0,01м
4.3. Расчет потерь теплоты и снижения энтальпии теплоносителя при транспортировке по наружным тепловым сетям.
Удельные потери теплоты наружными теплопроводами.
Пар:
Где a1 - коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенке трубы, Вт/(м2*К);
lтр - коэффициент теплопроводности трубы, Вт/(м*К).
Конденсат:
Горячая вода:
Снижение энтальпии для каждого из теплоносителей при их транспортировке по наружным теплосетям.
Пар:
Где L – протяженность теплосети между котельной и производственным корпусом (100 –
mc - максимальный расход теплоносителя.
Конденсат:
Горячая вода:
Степень увлажнения пара, обусловленная потерями теплоты в окружающую среду.
Где r – теплота парообразования при давлении Р1, кДж/кг.
Снижение температуры воды (конденсата).
Конденсат:
Горячая вода:
5.
Оценка себестоимости отпускаемой теплоты.
Себестоимость вырабатываемой в котельной теплоты является важнейшим экономическим показателем, характеризующим эффективность работы теплового хозяйства предприятия. Себестоимость теплоты используется также при калькуляции себестоимости производимой на предприятии теплоемкой технологической продукции.
В зависимости от исходных данных рассчитывается «отчетная» и «плановая» себестоимость теплоты.
Отчетная себестоимость определяется на основании фактических затрат на выработку пара и горячей воды за предшествующий период. Плановая себестоимость на последующий календарный период определяется на основании планов производства продукции и технико-экономических нормативов для обоснования необходимых затрат на эксплуатацию теплового хозяйства. Отчетную себестоимость теплоты целесообразно определять ежеквартально. При обосновании плановой себестоимости теплоты целесообразно расчеты проводить на календарный период, равный году.
5.1. Затраты на топливо.
Стоп = Вгод *Sт
Стоп = 10512*36=378432руб/год
Где Sт – стоимость топлива, руб/т.
5.2. Затраты на воду.
Св = Vгод * Sв
Св = 29259*5=146295 руб/год
Где Vгод – годовое потребление воды;
Sв – стоимость воды с учетом затрат на очистку сточных вод и эксплуатацию системы канализации.
Где Vгодгв - годовое потребление воды на нужды горячего водоснабжения.
Vгодхов - годовое потребление химически очищенной воды.
где y - среднегодовой коэффициент загрузки системы теплоснабжения (принимается равным 0.8 – 0.9).
5.3. Затраты на электрическую энергию.
Где Wгод – годовое потребление электроэнергии;
Sэл – стоимость электроэнергии.
Годовое потребление электроэнергии.
Wгод = Qгод * WQ
Wгод = 110815*4,3=476504,5 кВт*ч/ГДж
Где WQ - удельный расход электроэнергии на выработку теплоты, кВт.ч/ГДж.
5.4. Затраты на амортизацию.
Где Самзд, Самоб - соответственно амортизация зданий и оборудования.
Где nзд - доля капитальных затрат, приходящихся на стоимость зданий;
Азд - норма амортизации зданий (принимается равной 3%);
куст - капитальные затраты на строительство котельной.
Где кQ - удельные капитальные затраты, руб.ч/ГДж;
Qуст - установленная теплопроизводительность котельной, ГДж/ч.
Где nоб, nмон – соответственно доля капитальных затрат, приходящихся на стоимость оборудования и его монтаж, %;
Аоб – норма амортизации оборудования,% (принимается равной 8,5% при сжигании малозольного твердого топлива).
5.5. Затраты на ремонт зданий и оборудование котельной.
5.6. Затраты на заработную плату.
Где mшт - коэффициент штатного персонала, чел.ч/ГДж;
Зшт - средняя заработная плата штатного работника котельной, руб/(год.чел).
5.7. Затраты на страховые отчисления.
Где Сстсоц, Сстмед, Сстим - соответственно отчисления в соцстрах (26% от суммы зарплаты), на медицинское страхование (1% от суммы зарплаты) и страхование имущества (0.08% от капитальных затрат на строительство котельной).
5.8. Прочие затраты.
Прочие затраты, принимаются в размере 3 - 5% от общей суммы остальных эксплутационных затрат.
5.9. Ожидаемая себестоимость теплоты.
Где Сгод - эксплуатационные затраты.
Где Стоп - стоимость топлива;
Св - стоимость воды;
Сэл - стоимость электроэнергии;
Сам - амортизационные отчисления;
Стр - затраты на текущий ремонт;
Сзп - зарплата работников теплоцеха;
Сст - отчисления на страхование;
Спр - прочие затраты.
5.10. Структура себестоимости теплоты и пути ее снижения.
Для снижения себестоимости теплоты нужно автоматизировать систему теплоснабжения. Наибольший экономический и технический эффект дает автоматическое регулирование работы котельного агрегата, которое может привести к повышению его КПД на 2-2,5% и соответствующему уменьшению расхода топлива. Наряду с этим соответствующий технико-экономический эффект дает автоматическое регулирование работы всех вспомогательных установок, деаэраторов, питательных и других насосов, водоподогревательных установок, продувочных устройств и др.
Таблица8.
6.Расчет и подбор водоподогревателей систем отопления и горячего водоснабжения.
6.1Расчет и подбор водоподогревателей системы отопления.
Исходными данными для расчета водоподогревателей являются: максимальный часовой расход горячей воды в сезон массовой переработки сырья , максимальный расход теплоты на отопительные нужды в период самой холодной пятидневки года, температуры холодной и горячей воды в системе горячего водоснабжения и прямой и обратной воды в системе отопления.
Суммарная поверхность нагрева пароводяных подогревателей для системы отопления
Где к – коэффициент теплопередачи водоподогревателей 1,8,кВт/(м2*К);
Dt - средняя разность между температурами греющего пара и нагреваемой водой, оС.
Т.к. Δtб /Δtм>1,7
Выбираем пароводяной подогреватель:
ПП-2-6-2-
6.2.Расчет и подбор водоподогревателей системы горячего водоснабжения.
Суммарная поверхность нагрева пароводяных подогревателей системы горячего водоснабжения.
Если Δtб /Δtм<1,7, то
Δtcр=(Δtб+Δtм)/2, если Δtб /Δtм<1,7
Выбираем пароводяной подогреватель:
ПП-2-11-2-11 F =
6.3.Расчет и подбор аккумуляторов горячей воды.
Баки–аккумуляторы горячей воды выбираются на основании сравнения интегрального графика потребления горячей воды (график 4 линия а)со средним потреблением за смену (график 4 линия б) по данным сменного графика потребления горячей воды.
Геометрический объем баков – аккумуляторов должен быть на 5 – 10% больше расчетного
Vак = 1,39м3
Выбираем два бака: Т40.01.00.000СБ Тип 1
V =
6.4.Подбор насосов системы горячего водоснабжения.
Выбор единичной мощности и числа устанавливаемых насосов системы горячего водоснабжения определяется максимальным расходом горячей воды.
Наиболее целесообразной является схема горячего водоснабжения с тремя насосами. При этом устанавливаются два насоса максимального расхода и один минимального расхода, а схема автоматизируется.
Vгвmax = 4.1 м3/ч
Выбираем три насоса КМ 8/18 номинальная мощность – 8 м3/ч
6.5.Подбор циркуляционных насосов системы отопления.
Циркуляционные насосы системы отопления подбираются по тем же параметрам для наиболее напряженного режима ее эксплуатации в самую холодную пятидневку года.
Устанавливается не менее двух циркуляционных насосов максимального расхода. Целесообразно также предусмотреть возможность переключения на насосы, работающие в режиме средней тепловой нагрузки отопительной системы.
Qот’*106/(8*3600)=Vв*с*ρ*(tобр-tпр)/3600
Выбираем два центробежных насоса КМ 45/30а номинальная мощность 35 м3/ч.
6.6.
Подбор конденсатных насосов.
Конденсатные насосы подбираются аналогично циркуляционным на основании максимального выхода конденсата от различных потребителей (график 3).
Dкmax = 9,4т/ч
Выбираем центробежный конденсатный насос Кс-12-50 1шт номинальная производительность 12 м3/ч.
6.7.
Подбор конденсатных баков.
Конденсатные баки подбираются для режима непрерывной подачи конденсата в котельную или на ТЭЦ. В тепловой схеме целесообразно предусмотреть установку двух баков вместительностью не менее 50% от максимальной расчетной.
Расчетная вместительность конденсатных баков определяется путем сравнения интегрального графика выхода конденсата (графику 5 линия а) и его среднего выхода (график 5 линия б).
Vкон =
Выбираем два бака: Т40.01.00.000СБ Тип 1, V =
7.Расчет и подбор вспомогательного оборудования котельной.
7.1. Подбор оборудования химводоподготовки.
Для химической обработки воды целесообразно применять двухступенчатое умягчение, обеспечивающее остаточную жесткость воды для котлов типа КЕ, не превышающую 0.02мг-экв/кг.
Устанавливается не менее двух натрий-катионовых фильтров для каждой ступени (один резервный).
В целях взаимозаменяемости установленного оборудования целесообразно для обеих ступеней умягчения применять фильтры одного типоразмера.
Компоновочная схема система химводоподготовки должна предусматривать возможность отключения любого фильтра для регенерации и ремонта, а также переключения с первой ступени на вторую.
Максимальный часовой расход химически очищенной воды для подпитки котлов Dхов, т/ч:
Где z - коэффициент запаса производительности (принимается равным 1,1 – 1,2);
Dпр – расход продувочной воды, т/ч;
Здесь bпр - доля продувки, %;
Dкmax – масса возвращаемого конденсата, т/ч.
Диаметр фильтров dф, м:
Где wф - скорость фильтрования воды (принять равным 0,007м/с);
zф - количество работающих фильтров каждой ступени.
Примем dф=0,7м, тогда площадь фильтрования F=
7.2. Подбор деаэраторов.
Деаэраторы предназначены для удаления из питательной воды растворенных газов с целью предохранения тепловых сетей и поверхности нагрева котлоагрегатов от коррозии.
В схеме компоновки оборудования котельной необходимо предусматривать возможность отключения любого деаэратора для ремонта и ревизии.
Максимальный расход питательной воды Dпв, т/ч:
Выбираем деаэратор ДА- 15.
Расход пара на деаэрацию воды Dд, т/ч:
Где h13 - энтальпия воды, поступающей в деаэратор.
Здесь tхв - температура холодной воды, оС;
tк - температура конденсата (принимается равной 50 – 70 0С);
h11 - энтальпия воды после деаэратора, кДж/кг;
h13- энтальпия воды, поступающая в деаэратор, кДж/кг;
Dвып - потери пара с выпаром (принимаются равными 5 –
7.3. Подбор экономайзеров.
Экономайзеры предназначены для подогрева питательной воды за счет охлаждения дымовых газов, выходящих из котлоагрегатов. Для котлов типа КЕ целесообразно применять не кипящие чугунные, ребристые экономайзеры системы ВТИ.
Поверхность нагрева экономайзера Fэк, м2:
Где кэк - коэффициент теплопередачи, кВт/(м2*К);
h11 - энтальпия питательной воды на выходе из экономайзера, равная энтальпии деаэрируемой воды (соответствует температуре ), кДж/кг;
h14 - энтальпия питательной воды на выходе из экономайзера (принимается при температуре , которая на 25 – 30 0С ниже температуры кипения воды при давлении в барабане котла Р1), кДж/кг;
Qэк- тепловая мощность, кВт.
h11 = c * tэ’ h11 = 4,19 * 104 = 435,7 кДж/кг
h14 = c * tэ’’ h14 = 4,19 * 165 = 691,35 кДж/кг
Δtб=tуг’-tэк’’=306-165=141оС
Δtм=tуг”-tэк’=161-104=57оС
Δtср= Δtб -Δtм/ln(Δ Δtб /tм)=141-57/ln(141/57)=93,3оС
Выбираем 3 экономайзера ЭП2 – 94.
7.4. Подбор дутьевых вентиляторов.
Дутьевые вентиляторы предназначены для подачи в топку холодного воздуха, забираемого из верхней зоны помещения котельной. Их подбор производится по требуемой производительности и напору.
Производительность вентилятора Vв, м3/ч:
Где za - коэффициент запаса производительности (принимается равным 1.05);
aт - коэффициент избытка воздуха в топке (для камерных топок при сжигании газа 1.2);
V0 - теоретических расход воздуха для сжигания выбранного вида топлива при нормальных условиях, рассчитывается в соответствии с составом топлива, м3/кг;
V0=0,0889*Cp +0,265*Hp+0,033* (Spл-Op)
V0=0,089*35,7+0,265*2,9+0,033*(0,3-12,1)=3,6 м3/кг
Bр - расчетный расход топлива, кг/ч;
Bр= Bчмах/4=1630,8/4=407,7 кг/ч
tхв - температура холодного воздуха (принимается равной 30 – 35 0С).
Требуемый расчетный напор дутьевого вентилятора Hв, кПа:
Где zз - коэффициент запаса напора.
Hвт - полное сопротивление воздушного тракта при нормальных режимах эксплуатации котлоагрегатов, кПа.
Выбираем дутьевой вентилятор ВДН – 8, производительность 10,2*103 м3/ч
Мощностью 11,0 кВт, напор 2,19 кПа.
7.5. Подбор дымососов.
Дымососы служат для создания разрежения в топке и перемешивания продуктов сгорания топлива по газовому тракту.
Производительность дымососа Vд:
Где Vг - объем продуктов сгорания топлива при нормальных условиях,м3/кг.
Здесь Vг0 - объем продуктов сгорания топлива при нормальных условиях и при коэффициенте избытка воздуха, равном 1 м3/кг , рассчитывается в соответствии с составом топлива:
VRO2=0,01866*(Cp+0,3755*Spл)=0,01866*(35,7+0,3755*0,3)=0,67 м3/кг
VH2O=0,0124*(9Hp+Wp)+0,0161*V0=0,0124*(9*2,9+24)+0,0161*3,6=0,68 м3/кг
VR2=0,79* V0+0,8*Np/100=0,79*3.6+0,8*0,7/100=2.85 м3/кг
Vг0=VRO2+VH2O+ +VR2=0.67+2.85+0.68=4.2м3/кг
aух - коэффициент избытка воздуха в дымовых газах перед дымовой трубой (при сжигании твердого топлива можно принять равным 1,5 – 1,6);
tух - температура уходящих газов, равная температуре дымовых газов после экономайзера,оС;
zз - коэффициент запаса производительности (можно принять равным 1.05)
Напор дымососа Нд, кПа:
Где Hгт - общее сопротивление дымового тракта, кПа;
zзн - коэффициент запаса напора (можно принять равным 1.1).
Выбираем центробежный дымосос ДН-9, производительностью 14,65*103 м3/ч, мощностью 11,0 кВт.
8.Расчет установки по использованию теплоты пароконденсатной смеси для нужд горячего водоснабжения и воздушного отопления.
Значительным резервом экономии топлива на предприятиях отрасли являются тепловые вторичные энергетические ресурсы (ВЭР). К вторичным энергоресурсам относятся: пароконденсатная смесь отработавшего в рекуперативных аппаратах «глухого» пара, вторичные пары выпарных установок, отработавшие газы термических камер и сушильных установок, уходящие газы котельных установок температурой до 300оС, высокотемпературные продукты сгорания природного газа в технологических печах, сбросные горячие (t=50оC) воды, низкотемпературные вентиляционные выбросы и физическая теплота продукции, а также сбросные горячие и теплые воды компрессорных установок.
Возможности использования ВЭР определяются их параметрами, фазовым состоянием, размещением и концентрацией источников, наличием потребителей низкопотенциальной теплоты, суточными и годовыми графиками выхода, а также сопоставимостью их с графиками потребления энергоресурсов, вырабатываемых в утилизационных установках.
8.1. Средневзвешенная энтальпия пароконденсатной смеси
h
3
, кДж/кг:
h3=ΣDi*εi*h3i/(Di* εi)
h3=(4.5*0.4*777.8+22.5*0.5*924.8)/(4.5*0.4+22.5*0.5)=904.5кДж/кг
8.2.
Ресурс
теплоты
пароконденсатной
смеси
Q
пкс
,
кДж
/
кг
:
Qпкс= Dкч(мах)*h3*103
Qпкс=2*904.5*103=1809000кДж/кг
8.3.
Количество отсепарированного пара
D
с
, кг/ч:
Dc=Dкч(мах)*(h3-h4)/r4
Dc=2*1000*(904.5-490.7)/2211.3=371 кг/ч
Где h4-энтальпия кипящей воды при давлении в сепараторе Р4(принимается равным 0,17-0,18 МПа), кДж/кг;
r4-теплота парообразования при давлении Р4, кДж/кг.
8.4. Внутренний объем сепаратора
V
с
, м3:
Vc=1,3*Dc*υ4”*x4*103/(qv*3600)
Vc=1.3*0.374*1.08*0.95*1000/0.5*3600=0.277 м2
Где υ4”- удельный объем сухого насыщенного пара при давлении Р4, м3/кг;
х4- степень сухости отсепарированного пара (принимается равной 0,9- 0,95);
qv- напряжение парового пространства сепаратора (принимается равным 0,5-0,6 м3/(м3*с).
8.5. Внутренний диаметр сепаратора
d
вн
при условии, что скорость пара в корпусе ω не должна превышать 2м/с:
ω =4*Dс* υ4”*x4*103/(π*3600*d2вн)
dвн=√2*Dс* υ4”*x4*103/( π*3600ω)
dвн=√2*0,374* 1,08*0,95*103/( 3,14*3600*2)=0,26м
8.6. Количество теплоты отсепарированного пара
Q
оп
, направляемого в калорифер для подогрева воздуха, кДж/ч:
Qоп=Dc*h4
Qоп=374*2591,4=969183,6 кДж/ч
h4=h4’+r4*x4=490,7+2211,3*0,95=2591,4 кДж/кг
где h4- энтальпия отсепарированного пара, кДж/кг.
8.7. Количество теплоты
Q
кол
, утилизируемой в калорифере на нагрев воздуха, кДж/ч:
Qкол=Dс*(h4-h6)
Где h6- энтальпия конденсата после калорифера, кДж/кг(принимается при температуре tкк, равной 85-95оС).
Qкол=374(2591,4-377,1)=828148кДж/ч
h6=c* tкк=4,19*90=377,1 кДж/кг.
8.8. Поверхность нагрева калорифера
F
кал
определяется из уравнения:
Fкал=Qкал*ηкал/(кк*Δtсрк*3600)
Fкал=828148*0,9/3600*0,4*11,05=46,8м2
Где Qкал- тепловая мощность калорифера, кВт;
ηкал- коэффициент полезного использования теплоты в калорифере (принимается равным 0,85-0,9);
кк- коэффициент теплопередачи калорифера, принимается равным 0,4- 0,06 кВт/(м2К).
Δtб=tн-tгв3=116,9-65=51,9оС
Δtм= tкк-tхв3=90-16=74оС
Δtб /Δtм=56,9/70=0,813<1,7
Δtсрк= (Δtб +Δtм)/2=(74-51,9)/2=11,05оС
Выбираем 3 калорифера КВБ9-11.
8.9. Расход теплоты, поступающей с кипящей водой в водо-водяной подогреватель
Q
кв
, кДж/ч:
Qкв=Qпкс-Qрп=1809000-969183=839815кДж/ч.
8.10. Количество теплоты, утилизируемой в водо-водяном подогревателе
Q
ввп
, кДж/ч:
Qввп=(Dкч(мах)-Dс)*(h4’-h5)
Qввп=(2-0,374)(490,7-230,45)=423167 кДж/ч
Где h5- энтальпия конденсата после водо-водяного подогревателя кДж/кг (принимается при tкв=50-60оС).
h5=с* tкв=4,19*55=230,45кДж/кг.
8.11. Поверхность нагрева водо-водяного подогревателя
F
ввп
и объем нагреваемой в нем воды
V
ввп
:
Fввп=Qввп*ηв/(к*Δtср*3600)
Fввп=423167*0,9/3600*1,1*0,95=101м2
Δtб=tс-tгв=116,9-70=46,9оС
Δtм= tкв-tхв=55-10=45оС
Δtб /Δtм=46,9/40=1,17<1,7
Δtср=(Δtб +Δtм)/2=(46,9-45)/2=0,95оС
Где Qввп- тепловая мощность водоподогревателя, кВт;
Vввп= Qввп*ηв/(с*ρ*(tгв-tхв))
Vввп=423167*0,9/(4,19*1000*(70-10))=1,5м3/ч.
Подберем водо-водяной подогреватель Fввп=20,3м2, марка ПВ-Z-14,условное давление 980 кПа, длина трубок 4м. количество секций-7 шт
8.12. Коэффициент утилизации теплоты пароконденсатной смеси δ
Q
,%:
δQ=(Qкал+Qввп)/Qпкс*100
δQ=(828148+423167)/1809000=69,2%
8.13. Оценить степень обеспечения производственного корпуса горячей водой δгв, получаемой в утилизационном водоподогревателе, а также горячим воздухом δвен, используемым для воздушного отопления:
δгв=(Qввп/(Qгв*(1-φв))*100
δгв=423167*8/(7,15*106*(1-0,2))*100=59,2%
δвен= (Qкал/Qвен)*100
δвен= 828148*8*100/(8,1*106)=81,8%
Таблица 1.
Расход пара и теплоты на технологические нужды.
| Вид продукции | P Мпа | x2 | h2 кДж/кг | e | P3 МПа | x3 | h3 кДж/кг | П т/см | jп | d т/т | q ГДж/т | D т/см | Q ГДж/см |
| Цельномолочное | 1,4 | 0,95 | 2690 | 0,4 | 0,3 | 0,1 | 777,8 | 18 | | 0,25 | 0,6 | 4,5 | 10,8 |
| Сыр | 1,4 | 0,95 | 2690 | 0,5 | 0,35 | 0,15 | 924,8 | 3 | | 7,5 | 16,7 | 22,5 | 50,1 |
| Ненормируемое потребление | -- | -- | -- | -- | -- | -- | -- | -- | | -- | -- | 4,05 | 9,1 |
| Всего | -- | -- | -- | -- | -- | -- | -- | -- | 0,15 | -- | -- | 31,05 | 70 |
Таблица 2.
Расход пара и теплоты на нужды горячего водоснабжения.
| Вид продукции | P1 МПа | x1 | h1 кДж/кг | tхв 0С | tгв 0С | W м3/т | П т/см | jв | Vгв м3/см | Dгв т/см | Qгв ГДж/см |
| Цельномолочное | -- | -- | -- | -- | -- | 0,45 | 18 | -- | 8,1 | -- | -- |
| Масло животное | -- | -- | -- | -- | -- | 4,5 | 3 | -- | 13,5 | -- | -- |
| Ненормируемое потребление | -- | -- | -- | -- | -- | -- | -- | -- | 5,4 | | |
| Отпуск сторонним потребителям | -- | -- | -- | -- | -- | -- | -- | -- | -- | | -- |
| Всего | 1,4 | 0,95 | 2690 | 10 | 70 | -- | -- | 0,25 | 27 | 3,15 | 7,15 |
Таблица 3.
Расход пара и теплоты на нужды отопления и вентиляции.
| Здания, | Vзд тыс.м3 | Vздвен тыс.м3 | qот Вт/м3К | qот’ Вт/м3К | qвен Вт/м3К | tн | tн’ | tвн | Dот т/см | Dвен т/см | Qот ГДж/см | Qвен ГДж/СС |
| Производственные корпуса | 20 | 8 | 0,46 | 0,56 | 0,8 | -- | -- | 18 | -- | -- | 6,65 | 8,1 |
| Вспомогательные цеха | 5 | -- | 0,4 | 0,49 | -- | -- | -- | 18 | -- | -- | 1,45 | -- |
| Административно-бытовые здания | 3 | -- | 0,5 | 0,61 | -- | -- | -- | 18 | -- | -- | 1,08 | -- |
| Всего | -- | -- | -- | -- | -- | -7,1 | -29 | 18 | 4,1 | 3,7 | 9,2 | 8,1 |
Таблица 4.
Структура парового и теплового балансов предприятия.
| Хар-ка | Еди ница | Техноле нужды | Горяч водо- снаб | Отопления | Вентиляция | Общее потребл | Отпуск сторон потреб | Расход на собст нужды | Выраб ока |
| D | т/см | 31,05 | 3,15 | 4,1 | 3,7 | 42 | 50 | 2,76 | 94,76 |
| Q | Гдж/см | 70 | 7,15 | 9,2 | 8,1 | 94,45 | 121 | 6,5 | 221,95 |
Таблица 5.
Расход горячей воды, м3/ч.
| Потребитель | Сменный расход м3/см | Часовой интервал. | |||||||
| 8-9 | 9-10 | 10-11 | 11-12 | 12-13 | 13-14 | 14-15 | 15-16 | ||
| Предприятие | 27 | 2,5 | 2,86 | 3,68 | 3,89 | 3,27 | 3,07 | 4,1 | 3,68 |
| Стороннее предприятие | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
| Всего | 27 | 2,5 | 2,86 | 3,68 | 3,89 | 3,27 | 3,07 | 4,1 | 3,68 |
Таблица 6.
Расход пара, т/ч.
| Потребитель | Сменный расход т/см | Часовой интервал. | |||||||
| 8-9 | 9-10 | 10-11 | 11-12 | 12-13 | 13-14 | 14-15 | 15-16 | ||
| Технологические аппараты | 31,05 | 3,34 | 4,3 | 4,78 | 4,54 | 3,8 | 4,1 | 3,8 | 3,8 |
| Система горячего водоснабжения | 3,15 | 0,3 | 0,33 | 0,43 | 0,45 | 0,38 | 0,36 | 0,48 | 0,43 |
| Система отопления | 4,1 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 |
| Система вентиляции | 3,7 | 0,46 | 0,46 | 0,46 | 0,46 | 0,46 | 0,46 | 0,46 | 0,46 |
| Сторонним предприятиям | 50 | 4,85 | 5,6 | 7,5 | 6,7 | 6,3 | 6,0 | 6,7 | 6,3 |
| Собственные нужды | 2,76 | 0,28 | 0,34 | 0,4 | 0,38 | 0,34 | 0,34 | 0,36 | 0,35 |
| Всего | 94,76 | 9,74 | 11,54 | 14,1 | 13,04 | 11,79 | 11,77 | 9,44 | 11,85 |
Таблица 7.
Выход конденсата, т/ч.
| Источник | Сменный выход т/см | Часовые интервалы. | |||||||
| 8-9 | 9-10 | 10-11 | 11-12 | 12-13 | 13-14 | 14-15 | 15-16 | ||
| Технологические аппараты | 13,05 | 1,4 | 1,8 | 2 | 1,9 | 1,6 | 1,7 | 1 | 1,6 |
| Система горячего водоснабжения | 3,15 | 0,3 | 0,33 | 0,43 | 0,45 | 0,38 | 0,36 | 0,48 | 0,43 |
| Система отопления | 4,1 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 |
| Система вентиляции | 3,7 | 0,46 | 0,46 | 0,46 | 0,46 | 0,46 | 0,46 | 0,46 | 0,46 |
| Сторонние предприятия | 40 | 3,9 | 4,5 | 6 | 5,4 | 5,0 | 4,8 | 5,4 | 5,0 |
| Всего | 64 | 6,57 | 7,6 | 9,4 | 8,7 | 7,95 | 7,83 | 7,85 | 8 |
Таблица 8.
Структура себестоимости теплоты.
| Вид затрат | Затраты руб/год | Удельные затраты | Доля затрат, % | |
| руб/ГДж | руб/т | |||
| Стоимость топлива | 378432 | 3,4 | 8,2 | 5,4 |
| Стоимость воды | 146295 | 1,4 | 3,3 | 2,2 |
| Стоимость электроэнергии | 142951 | 1,26 | 3,0 | 2,0 |
| Амортизационные отчисления | 100600 | 0,9 | 2,1 | 1,4 |
| Текущий ремонт | 20120 | 0,19 | 0,44 | 0,3 |
| Зарплата | 4622400 | 41,7 | 100 | 66 |
| Страховые отчисления | 1249348 | 11,25 | 26,96 | 17,8 |
| Прочие затраты | 325700 | 3,0 | 7,3 | 4,8 |
| Всего | 6839697 | 61,7 | 148 | 100 |
Список используемой литературы:
С.И. Ноздрин, Г.С. Руденко: «Системы теплоснабжения предприятий
мясной и молочной промышленности. Учебное пособие Санкт-Петербург 1992.
