1.        

2.        
Расчет деревянной клеефанерной балки покрытия

2.1.    
Сбор нагрузок

Наименование нагрузки	норма нагрузки на ед. площади, кгс/м2	норма нагрузки от грузовой площади кгс/м2	γк	расчетная нагрузка
Постоянные
Рубироид, 16мм ρ=600кг/м3	9,60	435,46	1,2	522,55
ЦПС, 25мм ρ=600кг/м3	45,00	2041,20	1,3	2653,56
Утеплитель, 100мм ρ=600кг/м3	12,50	567,00	1,2	680,40
Дощатый настил, 42мм ρ=600кг/м3	21,00	952,56	1,1	1047,82
собственный вес	7,58	81,86	1,1	90,05
			Итого	4994,37
Временные
Снег				5443,2

Ветреные нагрузки:

W_m = W_o*k*c

k – коэффициент учитывающий изменения ветряного давления по высоте Н_зд

Н_зд = 8 м

с – аэродинамический коэффициент: наветренная сторона = 0,8; не наветренная = 0,6

W_m = 30*0,8*8 = 192 кгс/м - наветренная сторона

W_m = 30*0,6*8 = 144 кгс/м – не наветренная сторона

Расчетная нагрузка на 1 м длины балки:

q=(q_р+q_сн)/L

q = (4994,37+5443,2)/10,8 = 966,4 кгс/м
2.2.           
Выбор конструктивной схемы балки

Принимаем двускатную клеефанерную балку с уклоном верхнего пояса i = 1/12. Высота балки пролета h = L/8 = 1,35 м. Высота балки на опоре:

h_оп = h-iL = 1,35-0,9 = 0,45 м.

Для предварительного расчета принята высота поясов h_п = 15 см, толщина досок с учетом острожки δ_п = 3,4 см, зазор между внутренними досками пояса с = 1 см; b_п = 15 см     σ_Ф = 24 мм.

2

1

 






2.3.           
Определение расчетных усилий в балке

Расстояние от опоры до расчетного сечения:

x_м = (√ŋ²+ŋ-ŋ)*L

ŋ = h'_оп/Ltgα

h'_оп = h_оп - h_п/2 = 0,45 – 0,075 = 0,375 м

tgα = (h-h_оп)/L₁ = (1,35-0,45)/5,4 = 0,167

L₁ = 5,4 м

ŋ = 0,375/(0,167*10,8) = 0,2

x_м = (√0,04+0,2-0,2)*10,8 = 3,1 м

Расчет сечения при равномерном распределении нагрузки находящейся на расстоянии x_м от опоры.

Изгибающий момент в этом сечении:

M_x = [q*x_м/2]*(L-x_м)

M_x = (966,4*3,1/2)*(10,8-3,1) = 1497,9*7,7 = 11533,83 кгс*м = 115,3 кН*м

h'_x = h'_оп + x_м* tgα

h'_x = 0,375 + 3,1*0,167 = 0,893 м

Продольная сила:

N_x = M_x/ h'_x

N_x = 115,3/89,3 = 129,1 кН
2.4.           
Определение площади сечения нижнего пояса

F_тр = N_x/R_р

R_р – расчетное сопротивление

R_р = 120 кгс/см²

F_д = 197,2 см²

σ_Ф = 2,4 см

h_x = h'_x + 15 = 89,3 + 15 = 104,3 см

F_тр = 129,1/120 = 107,6 см²
Момент инерции приведенного сечения:

I_п = I_ф +( /E_ф)*I_д

I_ф = bh³/12

E_д = 10000 МПа

I_п = 1095189,5 см⁴

Приведенный момент сопротивления расчетного сечения:

W_прх = 2I_п/h_x

W_прх = 2*1095189,5/104,3 = 21000,8 см²

σ = M_x*10/ W_прх = 115,3*10³/21000,8 = 5,5 МПа < R_ф.р = 9 МПа

1.5. Проверка стенки на срез по нейтральной ос
и

Q = qL/2

Q = 9,66*10,8/2 = 51,84 кН

τ = QS_пр/(I_прb_расч)< R_ф.cр

h_оп = 45 см

S_пр = 3861,3 см³

I_пр = 119190,04 см⁴

τ = (51,84*10³*3861,3*10^-6*10^-6)/(119190,04*2,4*10^-10) = 7 МПа  R_ф.cр = 6 МПа

1.6 Проверка скалывания по швам между поясами и стенкой

τ = QS_пр/(I_прb_расч)< R_ф.cк

b_расч = n(h_п – c); n = 2; h_п – c = 14 см

τ = (51,84*10³*3861,3*10^-6*10^-6)/(119190,04*2*14*10^-10) = 0,6 МПа < R_ф.cк = 0,8 МПа

1.7 Проверка прочности стенки в опасном сечении на действие главных растягивающих напряжений

σ_ст/2 + √((σ_ст/2)²+ τ_ст²) < R_ф.ра

где R_ф.ра – расчетное сопротивление фанеры растяжению под углом α (по графику прилож. 5 СНиП II-25-80); σ_ст – нормальное напряжение в стенке от изгиба на уровне внутренней кромки поясов.

Σ_ст = M_x?/I_прх*(h_x/2 – h_п)

σ_ст = (115,3*10³*10^-6)/(1095189,5*10^-8)*(104,3/2 – 15)*10^-2 =  3,9 Мпа

Q_x = (Q_max(L/2 – x_м))/(L/2) = 51,84(540 – 310)/540 = 22,08 кН

S_прх = 15*3,4*2(104,3/2 – 7,5) + 7*3,4*2(104,3/2 – 3,5) + 7*3,4*2(104,3/2 –15 + 3,5) + 0,9*1,4*15(104,3/2 – 7,5) = 4554,3 + 2315,7 + 1934,9 + 843,9 = 9648,8 см³

τ_ст = Q_xS_прx/(I_прb)    

τ_ст = (22,08*10³*9648,8*10^-6)/(1095189,5*2,4*10^-10)*10^-6 = 0,81 Мпа

tg2α = 2τ_ст/σ_ст = 2*0,81/3,9 = 0,42

2α = 22,8°

α = 11°20'

R_ф.ра = 11,2 Мпа

3,9/2+√((3,9/2)²+0,81²) = 4,05 Мпа

1.8 Проверка устойчивости стенки на действие касательных и нормальных напряжений

Расчет производится, если отношение h_ст/δ>50. В проектируемой балке в середине пролета это отношение (135-30)/2,4 = 43,8, в расчетном сечении (104,3-30)/2,4 = 31

Устойчивость стенки проверяют по формуле СНиПа:

(σ_ст/(k_u(100/h_ст)²))+(τ_ст/(k_t(100/h_расч)²))<1

В расчетном сечении σ_ст =3,9 МПа; τ_ст =0,81 МПа

Для расчетного сечения h_ст = 74,3 см, a_r = 135 см; γ = a_r/ h_ст = 135/74,3 = 1,8

По графикам 18, 19 прилож. 5 СНиПа k_u = 16 МПа; k_t = 2,6 МПа

(3,9/(16(100*2,4/74,3)²))+(0,81(2,6(100*2,4/74,8)²)) = 0,023+0,03 = 0,053 < 1

Устойчивость стенки обеспечена.

1.9. Определение прогиба балки в середине пролета

f = (f₀/k)[1+c(h/l)²]

f₀ – прогиб балки постоянного сечения без учета деформаций сдвига; k – коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты сечения.

Для клееных элементов из фанеры с древесиной принимается жесткость сечения равной 0,7 EI_пр. Коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты сечения на прогиб, по табл. 3 прилож. 4 СНиПа

k = 0,4+0,6β; β = h_оп/h = 45/135 = 0,33

Коэффициент, учитывающий деформации сдвига от поперечной силы там же:

с = (45,3 – 6,9 β)γ

здесь γ – отношения площади поясов  к площади стенки балки (высота стенки между центрами тяжести поясов)

γ = 2F_п/F_ст = (2*197,2)/((135-15)*2,4) = 1,4

k = 0,4+0,6*0,33 = 0,598

c = (45,3 – 6,9*0,33)*1,4 = 60,2

f₀ = (5/384)*(ql⁴/0,7EI_прx) = 0,013*((9,66*13604,9*10³)/(0,7*10000*10⁶*1095189,5*10^-8)) = 0,022 м = 2,2 см

f = (2,2/0,33)[1+60,2(1,35/10,8)²] = 6,67*1,94 = 12,9 см

[f] = l/200 = 1080/200 = 5,4 см
3.    
Расчет и конструирование балки перекрытия

Наименование наргрузки	Нормативное значение, qп(кгс/м2)	коэффициент надежности, γf	Расчетное значение, qp(кгс/м2)
1.Постоянные нагрузки:
1.1 Линолеум(5мм), р=800кг/м3	4	1,2	4,8
1.2 Лист ДСП (толщ. 16мм), р=800кг/м3	12,8	1,2	15,36
1.3 Цемент. Песч. Стяжка(20мм), р=2200кг/м3	44	1,3	57,2
1.4 Желез.бетонная плита(100мм), р=2500кг/м3	250	1,1	275
1.5 Собственный вес	100	1,05	105
Итого	410,8	-	457,4
2.Временные нагрузки	(кгс/м2)		(кгс/м2)
2.1 Полезная нагрузка на перекрытие	200	1,2	1560
Итого общая нагрузка	610,8		2017,4

q_p(погон.м.) = 2017,4*4,2 = 8473 (кг/м.погон)

q_п(погон.м.) = 610,8*4,2 = 2565,4 (кг/м.погон)

Максимальный момент от полной расчетной нагрузки:

M = ql₁²/8 = 8473*5,4²/8 = 30884,1 (кгмп)

M/c₁W_n<R_yγ_c

c₁=1,  γ_c = 0,9, R_y = 2450 кгс/см²

W_n = 30884,1/(1*2450*10000*0,9) = 0,0014 м³ = 140 см³

№18 Б2  W = 146,3 см³

Вес двутавра = 18,8 кг/м

q_тв^р = q_{p(итого без собств веса)}* γ+18,8*l₁

q_тв^р = 1912,4*0,9+18,8*5,4 = 1721,16+101,52 = 1822,68 (кг/м погон.)

Q = q^pl₁/2 = 1822,68*5,4/2 = 4921,2 (кг/м²)

S_x = 83,2 см³

Y = 1314 см⁴

b = 91 мм

h = 180 мм

t = 8 мм

t_w = 5,3 мм

J = Q*S_x/Y*t_w = 4921,2*83,2/1314*0,53 = 588 кг/м²

Проверим условие J < 0,9R_c

R_c = 1421 кгс/см²

588<1278,9 условие выполняется

M/W_п<R_yγ_c

30884,1/146,3<2450*0,9

211,1<2205 условие выполняется

f = (5/384)*(q^нl₁⁴/EY)

f = (5/384)((2565,4*5,4⁴*10⁶)/(2*10¹⁰*1314)) = 0,00108 м = 0,108 см

[f_н] = l/170 = 540/170 = 3,2

Условие выполняется

 
4.    
Расчет и проектирование сборной железобетонной колонны

3.1 Расчет нагрузок

q_2эт  = 0,5*0,5*h₂*ρ*k_m = 0,5*0,5*4*2500*1,1 = 2750 (кг/м²)

q_1эт  = 0,5*0,5*(h₁+0,15)*ρ*k_m = 0,25*(4+0,15)*2500*1,1 = 2853,13 (кг/м²)

N₁ = (q^рппос+q^рддл)*l₁*l₂+q_1эт+q_2эт = (965,49+628)*5,4*4,2+2853,12+2750 = 41743,5

N₂ = q^p*l₁*l₂+q_1эт+q_2эт = 3005,49*5,4*4,2+2853,12+2750 = 73767,6

N₁<N₂*0,82  Условие выполняется

γ_б2 = 1,1

l₀ = l_a*ŋ

ŋ = 1/(1-N/N_ср)

l = 4+0,15 = 4,15 м

l₀ = 4,15*0,7 = 2,905 м

λ = l₀/h

λ = 2,905/0,5 = 5,81  Условие выполняется

N_c = 0,15EA/(l₀/h)² = 0,15*331*10⁷*0,25/33,8 = 3670000 кг

Т.к. N<N_c

ŋ = 1/(1-(73767,6/0,367*10⁷)) = 1,02

l₀ = l_a* ŋ = 17*1,02 = 17,34 мм

3.2 Расчет по 1-ой группе предельных состояний

ε = x/h₀< ε_R

x = N/R_b*b = 73767,6/(173*50*1,1) = 7,75 (см)

ε = 7,75/48 = 0,16

 ε_R  = 0,85-0,008*173 = 0,71

σ_SR = R_s - σ_SR

σ = 0

σ_SR = R_s = 3750 (кгс/см²)

σ_SС = 5000 кгс/см²

ε_R = 0,71/((1+3750/5000)*(1-0,71/0,16)) = 0,198>0,16  условие выполняется

3.3 Определение требуемого армирования

a_n = N/R_b*b*h₀

a_n = 73767,6/173*50*48 = 0,178

0,178<0,198

l = l_a+(h₀-a)/2 = 17 + (480-20)/2 = 247 мм

M = N*l

M = 73767,6*0,247 = 18220,6 кгм

a_m = M/R_b*b*h₀²

a_m = 18220,6/173*0,5*48² = 0,09

1822060< R_b*b*x(h₀-0,5*x)+ R_cs*A_s(h₀-a)

1822060<3254429  условие выполняется