Реферат Гидравлический расчет дноуглубительных прорезей и расчисток. Определение длины водобойной части

Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-28

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Имя

Выберите тип работы:

Принимаю Политику конфиденциальности

Скидка 25% при заказе до 26.12.2024

Министерства образования и науки РФ
Кафедра Лесоинженерного дела
РАСЧЁТНЫЕ РАБОТЫ № 4,5,6 ПО ДИСЦИПЛИНЕ «ИСПОЛЬЗОВАНИЕ И ОХРАНА ВОДНЫХ РЕСУРСОВ»

Тема: №1 «Гидравлический расчет дноуглубительных прорезей и расчисток»

№2 «Определение длины водобойной части флютбета плотины и длинны рисбермы в условиях донного режима сопряжения»
(ЛИД 000 000.003.ПЗ)
                                                                           Руководитель:
                                                                                     _________

                                                                                     (подпись)

                                                                                     __________________________

                                                                                               (оценка, дата)



Разработал:

                                                                                     Студент группы

                                                                                     _________                                                                                                                                                               (подпись)

                                                                                 __________________________

                                                       (дата)
Задание к выполнению расчетных работ № 4,5

Длина порога, L, м	1575
Ширина порога В, м	110
Глубина течения на пороге, в бытовом состоянии русла, h, м	0,7
Глубина потока в верхнем плесе в бытовом состоянии русла, H б, м	1,2
Средний размер фракций нижнего слоя, К₁, м	0,15
Средний размер фракций верхнего слоя, К₂, м	0,06
Уклон дна порога j n	0,0005
Осадки плота Т, м	0,4
Ширина плота В, м	30
Относительное расстояния между элементами шероховатости верхнего слоя, η

- Расположение элементов шероховатости нижнего слоя – плотное.

-Геометрическая формула элементов шероховатости нижнего слоя – щебень.

- Геометрическая формула элементов шероховатости верхнего слоя – галька.

Реферат

Данные расчетные работы имеют следующие названия:

- определение гидравлических параметров потока при скалоуборочных работах (расчистках);

- гидравлический расчет прорези на каменистом участке реки;

Работа представлена в виде пояснительной записки, содержащей 26 страниц печатного текста, 5 таблиц и одного рисунка. При выполнении данных расчетных работах использовано 5 литературных источника.

Расчеты ведутся на основных данных, выдаваемых студенту в виде заданий на расчетные работы.

Содержание

Введение. 5

1 Расчетная работа №4. Определение гидравлических параметров потока при скалоуборочных работах (расчистках). 6

1.1 Определение ширины полосы расчистки на пороге b_р. 6

1.2 Определение глубины h_p_,устанавливающаяся в потоке после проведения скалоуборочных работ. 6

1.3 Определение величины снижения горизонта воды в пределах порога. 8

2 Расчетная работа №5Гидравлический расчет прорези на каменистом участке реки. 11

2.1 Определение ширины прорези на пороге b_пр из условия свободного движения плотов 11

2.2 Определение величины снижения горизонта воды на пороге ΔZ. 11

2.3 Вычисление глубины прорези. 13

2.4 Максимальное снижение глубин в головной части порога определится по зависимости. 13

2.5 Вычисление средней скорости в прорези. 13

2.6 Определение объема валунов и грунта, убираемых при устройстве прорези 14

3 Расчетная работа №6…………………………………………………………15

    3.2 Определения длины 1_{1…………………………………………………………………………………17}

     3.3 Определения длины 1_{2………………………………………………………………………………}_..18

3.3 1 Определения глубины h_c_{……………………………………………………………………..20}

3.3.2 Определения взаимной глубины h………………………………...21

   3.4 Определения тира длины прыжка 1_{П…………………………………………………………22}

    3.5 Определения длины   рисбермы 1_{Р…………………………………………………………….23}

Заключение……………………………………………………………………..24

Библиографический список……………………………………………………26

Введение

Вся территория Восточной Сибири и Дальнего Востока покрыта густой речной сетью. Только к бассейну реки Енисей относятся более 17 тысяч различных рек. Много рек находится в районах Дальнего Востока. Огромна роль рек в экономической жизни вышеуказанных районов. Между тем северо-восточные районы страны еще слабо освоены в транспортном отношении. В этих районах слабо развита сеть железных и автомобильных дорог. В силу этого водный транспорт занимает ведущее место при перевозке различных промышленных грузов и пассажиров. Для многих удаленных районов Восточной Сибири, Севера и Дальнего Востока водный транспорт является вообще единственным способом сообщения и транспортировки грузов.

Согласно исследованиям, около 60% рек, расположенных в районах Восточной Сибири, Севера и Дальнего Востока, можно отнести к категории горных и полугорных. Развитие судоходства и лесосплава на этих реках сдерживается из-за наличия многочисленных препятствий в виде каменистых образований (пороги, шиверы, перекаты), которые образуются в результате пересечения рекой коренных скальных пород или мореных гряд.

Влияние каменистых участков рек на судоходство и лесосплав самое отрицательное. Неустроенные пороги и шиверы затрудняют или делают совершенно невозможным судоходство и лесосплав на многих реках Сибири и Дальнего Востока. Каменистые участки реки ограничивают минимальные габариты судового хода, значительно сокращают сроки навигации, вызывают часто аварии судов и плотов. Узкий извилистый судовой ход на пороге осложняет управление судном, баржей. Иногда для проводки через порог одной баржи с лесом требуются два-три буксировщика.

Основным видом путевых работ при регулировании каменистых участков рек являются - дноуглубление (устройство прорезей) и скалоуборочные работы (расчистка русла от крупных камней и выступов горных пород). Дноуглубительные и скалоуборочные работы следует рассматривать как самостоятельный вид путевых работ на каменистых участках или как исходное состояние участка реки для последующего выправления его с помощью руслорегулирующих сооружений (дамбы, запруды, полузапруды и т.д.).

1 Расчетная работа №4. Определение гидравлических параметров потока при скалоуборочных работах (расчистках).

1.1 Определение ширины полосы расчистки на пороге b_р.

Величина b_р находится из условия свободного движения плота в полосе расчистке:

, (1.1)

где B_пл. - ширина плота.

Устанавливается необходимая степень расчистки :

, (1.2)

где B - ширина порога.

1.2 Определение глубины h_p_,устанавливающаяся в потоке после проведения скалоуборочных работ

Для решения задачи служит уравнение (1.3), полученное из условия равенства общего расхода Q сумме расходов Q₁ в пределах полосы расчистки (отсек 1) и Q₂ на обочинах (отсек II и III):

(1.3)

где и - коэффициенты, учитывающие эффект взаимодействия потоков расчистки и обочин;

     и - ординаты возвышения «гидравлического» дна соответственно в отсеках (I) (II и III) над основным дном ;

     К_S₁ и К_S₂ - эквивалентная шероховатость соответственно в пределах полосы расчистки и на обочинах;

     C_б - коэффициент Шези бытового русла.

Глубина расчистки находится методом последовательных приближений (подбором).

Для решения уравнения (1.3) предварительно вычисляются входящие в уравнение параметры.
Далее находятся значения коэффициентов φ и ψ, учитывающих взаимодействие потоков расчистки и обочин по таблицам 1.1 и 1.2

Таблица 1.1 Значение коэффициента

Степень расчистки порога	Относительная гладкость русла на обочинах h / k_S₂
Степень расчистки порога	0.5-1.0	1-2	2-4	4-6	6-10
0.1-0.2 0.2-0.4 0.4-0.6 0.6-0.8	0.88 0.9 0.93 0.95	0.82 0.84 0.86 0.9	0.71 0.76 0.82 0.87	0.85 0.87 0.9 0.93	0.92 0.95 0.97 0.99

Таблица 1.2 Значение коэффициента

Степень расчистки порога	Относительная гладкость русла на обочинах h / k_S₂
Степень расчистки порога	0.5-1.0	1-2	2-4	4-6	6-10
0.1-0.2 0.2-0.4 0.4-0.6 0.6-0.8	1.02 1.03 1.04 1.05	1.03 1.04 1.06 1.08	1.04 1.06 1.09 1.06	1.02 1.03 1.04 1.09	1.01 1.02 1.03 1.05

Зная степень расчистки порога и относительную гладкость русла на

обочинах h / k_S₂, примем φ = 0,82 и ψ = 1,03.

Затем найдем параметры δ и Δ по формулам:

, (1.4)

, (1.5)

где - коэффициент, учитывающий геометрическую форму элементов шероховатости (принимается по табл. 1.3).

Таблица 1.3 Значение коэффициента

Геометрическая форма элементов шероховатости	Величина коэффициента
Геометрическая форма элементов шероховатости	Плотное расположение	Разряженное
Окатанная галька Щебенка Шары Полусферы Кубы	1.0 1.05 0.98 0.95 1.20	1.0 1.07 0.96 0.93 1.12

Подобрав коэффициент по таблице 1.3, найдем параметры δ и Δ по вышерасположенным формулам:

,

.

Далее определим значение эквивалентных шероховатостей К_S₁ и К_S₂соответственно для расчистки и обочин по формулам:

,                                 (1.6)

.                                (1.7)

Теперь найдем коэффициент Шези бытового русла по формуле:

,                                        (1.8)

По вышенайденным параметрам найдем коэффициент Шези:

.

1.3 Определение величины снижения горизонта воды в пределах порога

,                                                 (1.9)

.

Найдем максимальное снижение глубин на вышележащем участке    реки по формуле:

,                                           (1.10)

где Н_р – глубина потока в головной части порога после расчистки, определяемая по формуле:

,                                   (1.11)

где К_S_пр – приведенная шероховатость после расчистки порога, которая в свою очередь, может быть найдена по зависимости:

,                                     (1.12)

где - опытный коэффициент, принимаемый равным 1,2.
Вычислим приведенную шероховатость после расчистки порога К_S_прпо формуле:

.

Далее найдем глубину потока в головной части порога после расчистки:

Потом уже найдем максимальное снижение глубин на вышележащем участке реки :

1.4 Определение средней скорости потока в пределах полосы расчистки

,                                (1.13)

где С₁ – коэффициент Шези в пределах полосы расчистки, определяемый по формуле:

,                               (1.14)

Зная параметры, приведенные в формуле, найдем коэффициент Шези:

Теперь уже найдем среднюю скорость потока в пределах полосы расчистки:

1.5 Сравнение полученной после расчистки глубины h_р со сплавной h_спл

,                                      (1.15)

где - донный запас (0,2-0,25) м

2.       Определяем объем скальной породы в пределах расчистки в м³.
W
=
VN = 693000 * 0,00014= 970,2      м³.
                                                         (4.20)
где V-средний объем одного валуна (в верхнем слое шероховатости)
,                                        (4.21)
N -количество валунов, расположенных на площади расчистки F
F
=
b_pL,                                          (4.22)
Количество валунов определяется по формуле
,                               (4.23)

2 Расчетная работа №5. Гидравлический расчет прорези на каменистом участке реки.

Постановка задачи
По реке проводится сплав древесины в плотах. Наличие порогов на реке значительно затрудняет проведение сплавных работ. Узкий судовой ход на пороге затрудняет управление плотами, снижает сплавоспособность реки.

Для увеличения лесотранспортной способности реки, а также в целях сокращения трудозатрат на проведение сплава необходимо выполнить работы по выправлению порогов.

Предварительные расчеты показали, что расчистка порогов не дает положительных результатов. Поэтому необходимо выполнить комплекс мелиоративно-строительных работ: расчистка порога с последующим дноуглублением (устройством прорези) на части ширины порога.

Исходные данные из роботы №5

1 Определение ширины прорези на пороге b_пр из условия свободного движения плотов

Величина b_р находится из условия свободного движения плота в полосе расчистке:

, (2.1)

где B_пл. - ширина плота.

Определив b, устанавливается необходимая степень расчистки :

, (2.2)

где B - ширина порога.

2.2 Определение величины снижения горизонта воды на пороге ΔZ.

Для решения задачи служит уравнение (2.3.), выведенное из условия равенства общего расхода в русле суммы расходов в пределах прорези (отсек I) и на обочинах (отсеки II и III):
,   (2.3)

где и - коэффициент, учитывающий эффект взаимодействия потоков прорези и обочин;

       М₁, М_2,М₃ - коэффициент пропорциональности;

        Т - осадка плота;

       - донный запас;

       - ордината возвышения «гидравлического» дна в отсеках II и III   над основным дном русла;

       К_S₁, К_S - эквивалентная шероховатость соответственно в прорези и на обочинах;

       m_1,m_2,m₃ - показатели степени.

Далее находятся значения коэффициентов и , учитывающих взаимодействие потоков прорези и обочин, по таблицам 1.1 и 1.2.

Поэтому, зная степень расчистки порога и относительную гладкость русла на обочинах h / k_S₂, примем φ = 0,82 и ψ = 1,03.

Потом определяем ординату возвышения «гидравлического» дна в отсеках II и III над основным дном -. При плотном расположении элементов шероховатости верхнего слоя:

,                                            (2.4)

где - коэффициент, учитывающий геометрическую форму элементов шероховатости (табл.1.3).

Определяются значения эквивалентных шероховатостей К_S₁ и К_S соответственно для прорези и обочин:

,                                 (2.5)

.                             (2.6)

Затем коэффициенты М₁, М₂, М₃ и показатели степени m_1, m_2, m₃соответственно для прорези, обочин и бытового русла определяются по таблице 2.1 в зависимости от величины относительной гладкости h_б/К_S^*.
Таблица 2.1 - Значения коэффициента пропорциональности М и показателя степени m

Относительная гладкость h_б/К_S	Параметр М	Показатель степени m
1 - 5	12,9	1/2
5 - 25	16,6	1/4
25 - 250	22,2	1/6
250 - 700	34,4	1/10
0,4 - 1,0*	9,8	1/2

Примем по таблице 2.1:

2.3 Вычисление глубины прорези

Глубина прорези определяется по формуле:

, (2.7)

2.4 Максимальное снижение глубин в головной части порога определится по зависимости

, (2.8)

Глубина воды в верхнем после устройства прорези будет равна:

, (2.9)

2.5 Вычисление средней скорости в прорези

, (2.10)

2.6 Определение объема валунов и грунта, убираемых при устройстве прорези

,                                               (2.11)

где W – общий объем убираемой породы, м³;

      W₁– объем скальной породы в пределах расчистки;

      W₂ – объем грунта в прорези;

,                                               (2.12)

где V – средний объем одного валуна, м³;

,                                                (2.13)

N – количество валунов, расположенных на площади расчистки F:

,                                               (2.14)

Количество валунов N определится по формуле:

,                                           (2.15)

Объем грунта, убираемого из прорези, определится по формуле:

,                                  (2.16)

где h_баг– запас на неровность выработки (багермейстерский запас).

Запас на неровность выработки применительно к каменистым участкам рек можно в первом приближении определить по табл. 2.2.

Таблица 2.2 - Запас на неровность выработки в каменистых грунтах

№	Тип дноуглубительного снаряда	Запас на неровность выработки, см
1	Многочерпаковый	25-35
2	Штанговый	30(50)
3	Грейферный	30(50)
4	Плавбульдозер	20
5	Канатно-скреперная установка	20
6	Бульдозеры	22

Для нахождения объема скальной породы в пределах расчистки сначала вычислим средний объем одного валуна по формуле (2.13) и получим:

Потом найдем количество валунов, расположенных на площади расчистки :

Количество валунов N определится по формуле:

А уже потом вычислим объем скальной породы в пределах расчистки:

.

Далее находим объем грунта, убираемого из прорези, определится по формуле:

.

В данном случае мы выбрали многочерпаковый снаряд для выработки прорези на каменистом участке.
Далее находим общий объем убираемой породы, м³;

=693000+25515=695515 м³

Расчетная работа №6
Исходные данные
-         ширина русла в нижнем бьефе – В = 42,5 м

-         расход через водослив плотины — Q = 48 м/с

-         м/высота водосливной стенки со стороны нижнего бьефа – р = 2,65м

-         глубина потока в нижнем бьефе (бытовая глубина) – h = 6 м

-         уклон дна реки – i = 0,05

-         форма поперечного сечения русла реки - прямоугольная;

- дно русла — значительно засорено камнями.

Форма поперечного сечения русла реки - прямоугольная. Дно русла значительно засорено камнями (n = 0,035).
$C:\Documents and Settings\лид.LFSIBGTU\Мои документы\мои документы\Трофимук\МУ к выполнению расчетных контрольных работ для 250401.65 ЗФ\Измененные\Копия Схема водослива.jpg$
Рисунок 1 – Схема водослива практического профиля
На рисунке 1 обозначены:
Н - напор на водосливе;

v₀ - скорость подхода (средняя скорость в верхнем бьефе, в сечении 0-0); Но — напор на водосливе, исправленный на скорость подхода;

р - высота водосливной стенки со стороны нижнего бьефа;

Т_о - средняя удельная энергия потока в сечении 0-0, отнесенная к горизонтальной плоскости сравнения 0-0, проходящей через наинисшую точку в сжатом сечении;

h_c — глубина потока в сжатом сечении;

h - глубина потока в нижнем бьефе (бытовая глубина); b - ширина прямоугольного водослива плотины;

h' ,h -взаимные глубины;

1₁ - расстояние от напорной грани водослива до сжатого сечения;

1₂- расстояние от сжатого сечения до прыжка;
1_П - длина прыжка;

1_Р - длина рисбермы.

Сброс воды из верхнего бьефа в нижний осуществляется по схеме водослива с тонкой стенкой. Тип сопряжения струй верхнего и нижнего бьефов - отогнанный гидравлический прыжок.
Методика расчета

Из рисунка 3.1 мы видим, что в рассматриваемом случае длину водобойной части сооружения 1_В можно определить с помощью зависимости

l_B = l₁ + l₂ + l_П,                                               (1,1)
Для    определения    длины      рисбермы      можно    воспользоваться зависимостью

1_Р= 1_пл– (2,3-3,0)* 1_п

(1.2)
Обратимся теперь к определению каждой из величин, входящих в зависимости (3.1) и (3.2).
1.     Определение длины 1₁
Допустим, что сжатое сечение с — с находится там, где водосливная струя достигает дна отводящего русла, тогда длину 1₁
l₁=x₀ + x₁,                                       (1.3)
где х₀ - расстояние до начального сечения а – а, примем его 3 метрам;

x₁ - расстояние между начальным сечением а-а и сжатым сечением с-с.

Длину x₁ обычно называют дальностью полета струи. Эту величину можно определить как дальность полета частицы воды, которая в начальный момент находилась в точке 0, т.е. в центре начального сечения а-а, и обладала горизонтальной скоростью, равной средней скорости в этом сечении.

Располагая координатные оси так, получим уравнение траектории ОА рассматриваемой частицы воды в таком виде:
,                                               (1.4)
где v-средняя скорость в сечении а-а.
Из уравнения (1.4) находим:
,                                                      (1.5)
Если в это соотношение мы подставим значение ординаты точки А
у = р +η + ,                                             (1.6)

где η- наивысший подъем нижней поверхности струи над гребнем водослива, то получим значение абсциссы точки А, т.е. горизонтальное расстояние х.

,                                (1.7)
Выражая скорость через расход и площадь «живого» сечения потока на водосливе, а также в соответствии с экспериментальными данными для водослива с тонкой стенкой, принимая:
η = 0.11 Н_о;
h
= 0.67 Н_о,                                     (1.8)
формула (1.7) получит вид:
,                  (1.9)
м
Зная значения х₁ и х₂ находим 1₁ по формуле (1.3)
1₁=2+1,60= 3,60 м
2. Определение длины 1₂
Длина 1₂ представляет собой длину кривой подпора типа с₁ между сжатым сечением с-с с глубиной h_c и сечением 1-1 с глубиной h', и, следовательно, она может быть определена из уравнения Бахметева:

,                           (2.10)

где - относительная глубина в сечении с-с;

- относительная глубина в сечении 1-1.
Поскольку способ нахождения длины кривой свободной поверхности потока подробно рассмотрен нами выше, остановимся только на последовательности определения глубины в сжатом сечении h_c и взаимной глубины h' в сечении 1 - 1.
2.1 Определение глубины в сжатом сечении h_c
Соединяя уравнением Бернулли сечения 0-0 и с-с, получаем

,                                        (2.1.1)
Обозначим:
,                                                                                                                 (2..2)
где φ_с - коэффициент скорости, учитывающий потери напора на участке потока от 0-0 до с-с.

Подставляя (3.12) в (3.11), получаем:

,                   (2.1,3)
Дополнительно можем написать:

,                        (3.14)
где q - удельный расход, т.е. расход, приходящийся на единицу ширины водослива.
Подставляя (3.14) в (3.13), окончательно будем иметь:
,                              (3.15)
По уравнению (3.15) глубина h_c находится подбором. Коэффициент скорости φ_с можно принять равным 0,95.
Средняя удельная энергия потока Т_о будет равна (см. рисунок 3.1):
Т₀=р + Н₀;
                                                          (3.16)
Напор на водосливе, исправленный на скорость подхода, может быть найден из формулы расхода водослива:
,                                         (3.17)

где m - коэффициент расхода водослива, равный 0,45.
Находим Н₀;

Находим Т₀;

Далее пользуясь формулой 3,5 с помощью подбора нашли h_с = 0,154 м
2.2 Определение взаимной глубины h
Не вдаваясь в теорию гидравлического прыжка, ограничимся конечной формулой для нахождения h:

                                                                           ,                                                                                                                                                                                (2,1)
Для прямоугольного русла критическая глубина потока h_K может быть найдена по зависимости:

,                                    (2,2)
При определении 1₂ нужно иметь в виду, что относительные глубины η₁, и η₂в рассматриваемом случае получаются обычно небольшими, что обуславливает слабую зависимость функции φ(η) от гидравлического показателя русла. Поэтому можно принять, например, X = 3,5.
По формуле (3,8) определяем h

         Находим :



Определяем 1₂ по формуле (3,1)
1₂ = м

3. Определение длины прыжка 1_п

Вопрос о длине гидравлического прыжка неоднократно подвергался экспериментальному изучению, в результате чего, различными авторами предложен ряд эмпирических формул для определения длины прыжка, причем при построении этих формул длина прыжка 1_П принималась равной горизонтальной проекции длины поверхностного водоворота.

В данной работе воспользуемся формулой A. Сафранеца, которая находит себе применение в инженерной практике:



                                                     l_n=4,5h = 8 м

                                       (3.1)
1.       Определение длины рисбермы 1_р
Вводя в формулу понятие послепрыжкового участка, мы предполагали, что в пределах этого участка наблюдается выравнивание эпюры осредненных скоростей и затухание пульсации скоростей, возникшей в области прыжка, и что, следовательно, в конце послепрыжкового участка скоростной режим потока приближается к скоростному режиму бытового потока. Таким образом, из самого определения послепрыжкового участка следует, что если примем коэффициент λ=1, полагая, что длина рисбермы равна длине послепрыжкового участка, то за рисбермой естественное русло не должно подвергаться размыву. Длина рисбермы l_p
будет рассчитана по формуле



                     ,

                    (3.21)
Полная длина крепления русла в нижнем бьефе определится:

,


                                   (3.22)
Из рис1 мы видим ,что в рассматриваемом случае длину водобойной части сооружения 1_п можно определить с помощью зависимости
                                                 l_B = l₁ + l₂ + l_П,
                                                   l_B = 4,60+0,88+8=13,48 м

Заключение
В данной работе мы задались целью определить длину водобойной части плотины и длину рисбермы в условиях донного режима сопряжения.

В ходе расчета мы получили следующие данные:

- длину l₁= 3,6 м

- длину l₂= 0,88 м

- напор на водосливе, исправленный на скорость подхода Н₀ = 3,22

- срезная удельная энергия потока Т₀ = 3,22

- длина l_р = 5м

- тип длины прыжка l_п = 8 м

- полная длина крепления l= 15 м

- длина водобойной части сооружения l_в= 13,48.
Библиографический список
1. Яринский Г.В., Использование и охрана водных ресурсов в лесном
кодексе: Программа учебной дисциплины для студентов специальности
250401 Лесоинженерное дело - Красноярск: СибГТУ, - 2005. - 25 с.

2.                И.А. Пустынская Г.В. Яринский. Методические указания к выполнению расчетных работ для студентов специальности 250401 лесоинженерное дело.

3.                Чертоусов, М.Д. Гидравлика. Специальный курс [Текст] / М.Д.Чер -тоусов. М: Гос. энергетическое изд-во, 1962. - 630 с.

4.                Радюк, А.Л. Основы гидравлики лесосплавных сооружений [Текст] / А.Л. Радюк. – Красноярск: СТИ, 1978. – 62 с.

1. Реферат Общая и предельная полезность. Законы Госсена
2. Реферат Алгреен-Уссинг
3. Реферат на тему История развития ПК
4. Реферат Статус депутатов местных Советов и формы их работы
5. Реферат Производственная логистика 2
6. Отчет_по_практике на тему Организация бухгалтерского учета предприятия на примере ООО ЛМ-сервис
7. Реферат О.Конт и возникновение социологии
8. Реферат Массовая и элитарная культуры
9. Доклад на тему Временное отступление советской власти НЭП
10. Реферат Схема различных комбинаций ингаляционных и внутривенных анестетиков