Реферат Расчет усилителя НЧ
Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-28Поможем написать учебную работу
Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
от 25%
Подписываем
договор
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ
ГОУ ВПО «Череповецкий государственный университет»
Инженерно – экономический институт
Пояснительная записка к
курсовой работе по дисциплине
“ Общая электротехника и электроника ”.
Тема:
«Расчет усилителя НЧ».
Исполнитель студентка
группы 5АТ-31
Королевич М.П.
Проверил преподаватель:
Нохрин А.Н.
Череповец,
СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ…………………………………………………………………..
ТЕХНИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕ НА КУРСОВУЮ РАБОТУ……………………
1.1 РАЗРАБОТКА СТРУКТУРНОЙ СХЕМЫ…………………………….
1.2 ВЫБОР ЭЛЕМЕНТНОЙ БАЗЫ………………………………………..
1.3 РАСЧЁТ ПАРАМЕТРОВ КОМПОНЕНТОВ
СТРУКТУРНОЙ СХЕМЫ…………………………………………………..
1.4 РАСЧЁТ ОСНОВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ И ПАРАМЕТРОВ ПРИНЦИПИАЛЬНОЙ СХЕМЫ……………………………………………
1.5. ПОЛНАЯ ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ СХЕМА УСТРОЙСТВА…………
ЗАКЛЮЧЕНИЕ ………………………………………………………………
ЛИТЕРАТУРА………………………………………………………………...
ВВЕДЕНИЕ
Усилитель - это электронное устройство, управляющее потоком энергии, идущей от источника питания к нагрузке. Причём мощность, требующаяся для управления, намного меньше мощности, отдаваемой в нагрузку, а формы выходного напряжения (усиливаемого) и выходного на нагрузке сигнала совпадают.
Многие усилители состоят из нескольких ступеней, осуществляющих последовательное усиление сигнала и обычно называемых каскадами.
Каскадом усилителя называют ту его часть, в которую входит один усилительный элемент (или два в двухтактной схеме усилителя мощности), вспомогательные элементы (резисторы, конденсаторы, катушки индуктивности и т.д.) и в котором происходит усиление мощности.
Число каскадов в многокаскадных усилителях зависит от требуемых значений коэффициентов усиления по току, по напряжению и по мощности.
В зависимости от выполняемых функций усилительные каскады подразделяются на каскады предварительного усиления и выходные каскады. Каскады предварительного усиления предназначены для повышения уровня сигнала по напряжению, а выходные каскады - для получения требуемых тока и мощности сигнала в нагрузке.
Основными параметрами усилительного каскада являются коэффициенты усиления по току, по напряжению и по мощности.
Основными элементами каскада являются управляемый элемент, функцию которого выполняет биполярный транзистор и резистор. Совместно с напряжением питания эти элементы образуют входную цепь каскада. Входной сигнал подаётся на вход. Выходной снимается с выхода или с резистора. Он создаётся в результате изменения сопротивления и, следовательно, тока в выходной цепи под воздействием входного напряжения. Процесс усиления основывается на преобразовании энергии источника постоянного напряжения в энергию переменного напряжения в выходной цепи за счёт изменения сопротивления по закону, задаваемому входным сигналом.
В современной радиоэлектронной аппаратуре предъявляются разнообразные, подчас весьма высокие, требования к качеству питающего напряжения. От правильного выбора и расчета источника питания зависят надежность, массово габаритные показатели, стоимость и КПД комплекса радиоэлектронной аппаратуры. В настоящее время разработано огромное количество типовых схем источников питания, эти схемы постоянно совершенствуются с целью повышения качества питающего напряжения, уменьшения габаритно-массовых показателей, стоимости изделия. Этому процессу способствует появление новых радиоэлектронных элементов с улучшенными показателями. Но даже в настоящее время, когда количество уже рассчитанных и разработанных источников питания велико, а в продаже имеется огромное количество готовых источников питания с самыми разнообразными характеристиками, не всегда удается подобрать источник питания, подходящий по всем характеристикам. В этом случае возникает необходимость в расчете и разработке специализированного источника питания, применительно для какой-либо конкретной аппаратуры.
Все средства электропитания можно разделить на первичные и вторичные. К первичным обычно относят такие средства, которые преобразуют неэлектрическую энергию в электрическую, например, электромеханические генераторы, электрохимические источники — аккумуляторы или гальванические элементы, фотоэлектрические генераторы — солнечные батареи и фотоэлементы, термоэлектрические источники и др. Непосредственное использование первичных источников затруднено тем, что их выходное напряжение в большинстве случаев не поддается регулировке, а стабильность его недостаточно высокая. Однако для питания электронной аппаратуры в большинстве случаев требуется высокостабильное напряжение с различными номинальными значениями — от единиц вольт до нескольких сотен вольт, а в раде случаев даже выше. По этой причине любое электронное устройство содержит вторичный источник электропитания, который подключается к одному из первичных источников.
Средства вторичного электропитания электронных устройств, называемые обычно источниками вторичного электропитания (ИВЭП) предназначены для формирования необходимых для работы электронных элементов напряжений с заданными характеристиками. Они могут быть выполнены в виде отдельных блоков или входить в состав различных функциональных электронных узлов. Их основной задачей является преобразование энергии первичного источника в комплект выходных напряжений, которые могут обеспечить нормальное функционирование электронного устройства. Обобщенная структура ИВЭП приведена на рис.1.
Рис. 1. Обобщенная структура ИВЭП.
В состав ИВЭП, кроме самого источника питания, могут входить дополнительные устройства, которые обеспечивают его нормальную работу при различных внешних воздействиях. Как видно из приведенной на рис.1 схемы, ИВЭП включается между первичным источником и нагрузкой, поэтому на него воздействуют различные факторы, связанные с изменениями характеристик, как первичного источника, так и нагрузки. Так, например, при увеличении или понижении напряжения первичного источника ИВЭП должен обеспечивать нормальное функционирование питаемой им электронной аппаратуры.
Устройство управления и контроля, входящее в состав ИВЭП, может быть использовано для изменения характеристик ИВЭП при различных сигналах внешнего или внутреннего управления: дистанционного включения или выключения, перевода в ждущий режим, формирования сигналов сброса и др.
В то же время устройство защиты и коммутации позволяет сохранить работоспособность ИВЭП при возникновении различных нестандартных режимов: короткого замыкания в нагрузке, ее внезапного отключения, резкого повышения окружающей температуры и др. Эти дополнительные устройства могут быть обеспечены собственными источниками электропитания, включая резервные аккумуляторы или гальванические элементы.
ТЕХНИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
Расчёт усилителя НЧ и блока питания.
1. Необходимо спроектировать стабилизированный источник питания, обеспечивающего поддержание постоянного напряжения заданного уровня и качества на нестабильной нагрузке.
2. Рассчитать усилитель НЧ
Исходные данные
Таблица 1. Исходные данные для расчёта блока питания
| Uc,B | Uc,% | f, Гц | Uн.max,B | Uн.min,B | RН ,Ом |
| 220 | 25 | 50 | 1 | 0,05 | 200 |
• UС - напряжение питающей сети переменного тока (номинальное);
• UС - отклонение напряжения питающей сети от номинального в процентах;
• Uн..max - номинальное выходное напряжение источника питания;
• Uн. min- минимальное выходное напряжение источника питания;
• Rн -сопротивление нагрузки;
Таблица 2. Исходные данные для расчёта усилителя НЧ
| Rвх, Ом | Rн,Ом | fн ≤ , Гц | fв ≥, Гц | KU | Uвх.min,B | Uвх.max,B |
| 2000 | 200 | 100 | 12000 | 10 | 0,05 | 1 |
1.1 РАЗРАБОТКА СТРУКТУРНОЙ СХЕМЫ
Выбор той или иной схемы обусловлен параметрами питающей сети, конструктивными особенностями устройства, температурным диапазоном работы, сроком службы, гарантированной надежностью и перечнем разрешенных к применению или имеющихся в распоряжении разработчика элементов. Выбор схемы удовлетворяющей поставленным требованиям, является задачей, имеющей множество решений, вместе с тем оптимальной по заданному критерию может быть только одна схема.
Основными критериями при выборе и расчете схем являются:
• масса;
• габарит;
•КПД;
• надежность;
• стоимость.
Структурная схема разрабатываемого устройства состоит из следующих элементов:
• выпрямитель;
• фильтр;
• стабилизатор;
•усилитель НЧ.
Исходя из задания, полученного на курсовой проект и в соответствии с рассмотренными элементами источников питания целесообразно построить проектируемое устройство по следующей схеме.
Проектируемый источник питания наиболее оптимально построить с применением следующих типов элементов структурной схемы.
Выпрямитель - однофазная мостовая схема, так как это позволит наиболее полно использовать трансформатор, и получит необходимое качество выпрямленного напряжения.
Фильтр - емкостной, это позволит избежать излишних его размеров при получении необходимого коэффициента сглаживания.
Стабилизатор - параметрический, непрерывной стабилизации, с регулирующим элементом, включенным последовательно нагрузке, так как данная схема наиболее подходит по параметрам выходного напряжения и силы тока, а также по простоте конструкции.
Для расчетов режима работы усилительного каскада НЧ воспользуемся схемой усилителя, в которой транзистор включен по схеме с ОЭ и используется эмиттерная стабилизация начального режима работы.
Входное сопротивление схемы достигает значения 1-3кОм. Значительное входное сопротивление схемы позволяет применить в ней переходные конденсаторы небольшой ёмкости. Выходное сопротивление достигает значений 100кОм. Схема с ОЭ изменяет фазу сигнала на 180° по сравнению с выходом.
Благодаря простоте и компактности, большому коэффициенту усиления мощности схема с ОЭ находит наибольшее применение.
Выбираем усилительный каскад на биполярном транзисторе с общим эмиттером ОЭ. Название схемы «с общим эмиттером» означает, что вывод эмиттера транзистора по переменному току является общим для входной и выходной цепей каскада.
Схема с ОЭ даёт усиление по напряжению достигающее несколько сот и меньше, усиление по току (не более 100).
Схема имеет большое усиление по мощности, достигающее 40дБ.
1.2 ВЫБОР ЭЛЕМЕНТНОЙ БАЗЫ
В качестве элементной базы для расчёта усилителя НЧ и стабилизатора выбираем дискретные элементы: транзисторы, конденсаторы, резисторы. Для расчета усилителя НЧ:
Транзистор КТ340А-кремниевый планарно-эпитаксальный n-р-n типа, предназначенный для работы в схемах усиления. Корпус металлический, с гибкими выводами, масса транзистора не более 0,6г. Электрические параметры:
Обратный ток коллектора, мкА 1
ПриТс=+85°С 15
Обратный ток эмиттера, мкА 100
Напряжение насыщения коллектор-эмиттер, В 0,3
Постоянная времени цепи обратной связи на высокой частоте, пс 60 Статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ 100-300
Ёмкость коллекторного перехода, пФ 3,7
Ёмкость эмиттерного перехода, пФ 7
Максимально допустимые параметры:
Ik max- постоянный ток коллектора, мА 50
Uэб- постоянное напряжение эмиттер-база, В 5
Uкб- постоянное напряжение коллектор-база, В 15
Uкэ- постоянное напряжение коллектор-эмиттер, B 15
Рк-постоянная рассеиваемая мощность коллектора, мВт 150
В качестве выпрямительных диодов для блока питания выбираем кремниевые диоды типа КД103А, имеющие следующие параметры:
• Uoбр.mах = 50 В;
• I вп.ср.mах = 0,1 А;
• Uпр. = 1 В;
• Iобр. = 0,0004 мА.
Для сглаживающего фильтра используем конденсатор С1 К50-10 ёмкостью 10 мкФ на 25 В.
Для регулирующего элемента стабилизатора важно иметь большое значение усиления по току h21Э. Поэтому выбираем в качестве регулирующего элемента транзистор 2Т825Е, у которого:
Uкэ max =25 В;
I к mах =20 мА;
Рк mах =125 Вт;
h21Э = 750 ÷18000.
Для улучшения сглаживания пульсаций выпрямленного напряжения сопротивление верхнего плеча делителя R5 – R6 шунтируется конденсатором. Выбираем конденсатор К50-16 ёмкостью 10 мкФ на 16 В.
Ёмкость конденсатора, который служит для дальнейшего сглаживания пульсаций выпрямленного напряжения, а также уменьшает выходное сопротивление стабилизатора для токов высоких частот, принимаем равной 1 00 мкФ. Выбираем конденсатор типа К50 - 35 ёмкостью 100 мкФ на 16В.
Выбираем согласующий транзистор КТ503В, у которого:
• Uкэ=25 В;
· I к mах =300 мА;
· h21Э=75;
• Рк.доп=0,5Вт/
В качестве источника эталонного напряжения в разрабатываемой схеме компенсационного стабилизатора используем кремниевый стабилитрон КС133, имеющий следующие параметры:
• U = 3,3 В;
• I ст. ном.= 20мА;
• I ст. мин.= 3мА;
- Uc1.min = 3 B;
- Uc1.max = 4,1 B;
• Р = 0,5 Вт;
• Rстаб = 1 Ом.
Выбираем транзистор типа КТ315Г, у которого:
· Uкэ доп=35 В;
· I к mах =0,1 мА;
· Ркдоп=0,15Вт
В качестве регулирующего транзистора схемы защиты выбираем кремниевый транзистор ТЗ КТ 361, у которого:
- Uкэ.max = 25 B;
- h21Э=50;
- I к mах = 50 мА;
- Рк mах= 150 мВТ.
В качестве световой индикации перегрузки стабилизатора удобно применить светодиод.
Применяем светодиод АЛ 307 А (красный).
- I пр mах = 20 мА;
- Uобр = 2 В;
• Uпр ≤ 2 В при I пр = 10 мА.
Выбираем из стандартно ряда резисторы МЛТ-0,125 их значения указываем в спецификации.
1.3 РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ КОМПОНЕНТОВ
СТРУКТУРНОЙ СХЕМЫ
Предварительный расчёт стабилизатора
Принимаем минимальное падение напряжения на стабилизаторе (управляющем транзисторе) при минимальном напряжении сети и минимальной нагрузке равным:
Принимаем падение напряжения на схеме защиты стабилизатора при перегрузке при максимальном токе нагрузки равным:
Определяем минимальное напряжение на входе стабилизатора:
Uв. min = U Н
Uв. min =1+5+2=8 В;
Номинальное напряжение на входе стабилизатора:
UBH =Uв. min /(1-
UBH = 8/(1-25/100) = 10.6 B
Максимальное напряжение на входе стабилизатора:
Uв.max = UBH*(1+
Uв.max = 10.6(1+25/100)=13.25 B
Минимальное напряжение на выходе стабилизатора:
UH. min = U Н *(1-
UH. min = 1(1-5/100)=0.95 B
Максимальное напряжение на выходе стабилизатора:
UH. max = U Н *(1 +
UH. max = 1(1 + 5/100)=1.05 B
Изменение питающего напряжения на входе стабилизатора:
Изменение напряжения на выходе стабилизатора:
Коэффициент стабилизации.
Коэффициент стабилизации стабилизатора показывает, во сколько раз улучшается стабильность выходного напряжения по сравнению со стабильностью питающего напряжения. Находим требуемый коэффициент стабилизации:
Кст =
Кст = 2.64 *1/(0.1*13.25) = 2
Максимальный ток на нагрузке:
IH. max = UH. max / RH. min (3.9)
IH. max = 1.05/200 = 5.25 мА
Минимальный ток на нагрузке:
IH. min = UH. min / RH. max (3.10)
IH. min = 0.95/200 = 4.75 мA
Предварительный расчёт сглаживающего фильтра
Для уменьшения пульсации выпрямленного напряжения применяются сглаживающие фильтры. Сглаживающий фильтр включается в источниках вторичного электропитания между вентильной группой и нагрузкой. Тип сглаживающего фильтра определяет режим работы выпрямителя.
Выпрямленное напряжение после сглаживающего фильтра на холостом ходу (нагрузка равна 0) равно амплитудному:
U’B = UB /
U’B = 10.6 /
Предварительный расчёт выпрямителя
Для нашего случая в большей степени подходит двухполупериодная мостовая схема выпрямления, при этом упрощается расчет и изготовление трансформатора. Действующее значение напряжения на выходе выпрямителя при номинальном токе равно:
U’B = U2 – 2* UVD (3.12)
где UVD - падение напряжения на полностью открытом диоде выпрямителя под номинальным током (принимаем предварительно UVD =1B),
тогда:
U2 = U’B + 2* UVD (3.13)
U2 = 7,57 + 2*1 = 15,1 В.
1.4 РАСЧЁТ ОСНОВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ И ПАРАМЕТРОВ ПРИНЦИПИАЛЬНОЙ СХЕМЫ
Расчёт блока питания
Расчет выпрямителя
По току нагрузки определяют максимальный ток, протекающий через каждый диод выпрямительного моста.
ID = 0,5*С*IН; (4.1)
где ID - ток через диод , А ;
IН - максимальный ток нагрузки на выходе (IН = 2,25мА);
С - коэффициент, зависящий от нагрузки и равный 1,4.
ID = 0,5 * 1,4 * 5,25*10 -3 = 3,67мА
Далее подсчитывают обратное напряжение, которое будет приложено к каждому диоду выпрямителя:
Uобр =1.5*UВ. max (4.2)
где Uобр - обратное напряжение, В;
UВ. max - максимальное напряжение на стабилизаторе, В.
Uобр =1,5* 13,25= 19,8 В
Теперь можно выбрать диоды, у которых значения выпрямленного тока и допустимого обратного напряжения равны или превышают расчётные.
Выбираем кремниевые диоды типа КД103А, имеющие следующие параметры:
• Uoбр.mах = 50 В;
• I вп.ср.mах = 0,1 А;
• Uпр. = 1 В;
• Iобр. = 0,0004 мА.
Расчет сглаживающего фильтра
Действие сглаживающего фильтра оценивается коэффициентом сглаживания.
Минимальная суммарная емкость фильтра находится из условия:
Сmin = 106/RH (4.3)
Сmin = 106/200*50 = 100 мкФ
Выбираем конденсатор С1 К50-100 ёмкостью 10 мкФ на 25 В.
Расчет стабилизатора
При расчете стабилизатора напряжения исходными являются номинальное входное напряжение и пределы его изменения, выходное напряжение стабилизатора (и пределы его регулирования), тип нагрузки, коэффициент стабилизации, выходное сопротивление, температурная нестабильность выходного напряжения, а также параметры полупроводниковых приборов.
Порядок расчета обычно следующий:
• По заданным энергетическим параметрам стабилизаторов
определяются требования к источнику питания
(выпрямителю) стабилизатора.
• Производится расчет выпрямителя и сглаживающего фильтра при питании стабилизатора от сети переменного тока. При этом желательно стремиться к уменьшению внутреннего сопротивления выпрямителя, что улучшает коэффициент стабилизации и снижает выходное сопротивление схемы.
• Выбираются транзисторы регулирующего элемента, и предварительно оценивается к. п. д. стабилизатора.
• Исходя из заданного значения предельной температуры окружающей среды и рассчитанного значения мощности, выделяемой на регулирующем элементе, производится расчет радиаторов мощных регулирующих транзисторов.
• Исходя из заданного выходного напряжения и диапазона его регулировки, коэффициента стабилизации, выходного сопротивления и температурной нестабильности, выбираются схема сравнения и УПТ в цепи обратной связи. Рассчитываются основные элементы схемы сравнения и усилителя, а также проверяется допустимость режимов транзисторов.
• На основании выбранных параметров ориентировочно определяются коэффициент стабилизации и выходное сопротивление. Если они получились неудовлетворительными, применяют дополнительные каскады усиления либо другие меры, например использование стабилизированного вспомогательного источника напряжения для питания усилительного каскада. После этого вносят необходимые изменения в схему стабилизатора (выпрямителя) и рассчитывают вспомогательные параметрические стабилизаторы напряжения. Выбираются элементы термокомпенсации и элементы, обеспечивающие устойчивость стабилизатора. Выбирается и рассчитывается схема защиты. Уточняются энергетические параметры стабилизатора и выпрямителей основного и вспомогательного напряжений, рассчитываются выпрямители, сглаживающие фильтры и трансформаторы (при питании стабилизатора от сети переменного тока).
Основываясь на рассчитанном коэффициенте стабилизации можно сделать вывод, что в качестве стабилизатора напряжения можно применить любой тип стабилизатора напряжения (параметрические или компенсационные).
Применение параметрического стабилизатора напряжения по схеме «сопротивление - стабилитрон» невозможно из-за низкого КПД стабилизатора и большого тока нагрузки.
Добавив к этой схеме транзистор, включенный по схеме с общим эмиттером вопрос о большой нагрузке можно снять, если не принять во внимание, что стабильность выходного напряжения будет поддерживаться исключительно при изменении входного напряжения и постоянстве нагрузке. При воздействии возмущения еще и от нагрузки, способность работы таких стабилизаторов резко уменьшается.
Выходом из этого положения возможно применение последовательного компенсационного стабилизатора постоянного напряжения. Они обеспечивают большую стабильность, больший диапазон стабилизируемых напряжений при больших изменениях токов нагрузки.
Компенсационные стабилизаторы представляют собой системы автоматического регулирования, которые измеряют выходное напряжение, сравнивают его значение с опорным, вырабатывают сигнал рассогласования, который, воздействуя на регулируемый элемент, устанавливает заданный уровень выходного напряжения стабилизатора.
Более широкие возможности для повышения качества и, главное, для повышения выходной мощности и расширения диапазонов стабилизации напряжения дают компенсационные стабилизаторы напряжения. Они отличаются от параметрических тем, что в них фактическое выходное напряжение, сравнивается с напряжением опорного источника. В зависимости от знака рассогласования регулирующий элемент стабилизатора стремится вернуть выходное напряжение к прежнему уровню. Таким образом, компенсационный стабилизатор напряжения представляет собой типичную систему автоматического регулирования, основные элементы которой имеют передаточные коэффициенты:
Кор - схемы сравнения с источником опорного напряжения,
Ку - усилителя рассогласования,
Кр - регулирующего (силового) элемента со стороны управляющего воздействия и
Кп - со стороны входного напряжения источника питания.
Необходимо отметить, что коэффициент стабилизации по току в значительной мере зависит от коэффициента усиления по току регулирующего транзистора VT1. Действительно при увеличении коэффициента усиления транзистора, что имеет место при использовании составного транзистора, заданное изменение тока нагрузки может быть обеспечено при меньшем приращении тока базы. Поэтому применим в качестве регулирующего элемента составной транзистор (VТ1 и VТ2).
Схема стабилизатора напряжения, удовлетворяющего заданным условиям, представлена в приложении 1.
Рассчитаем транзисторный компенсационный стабилизатор напряжения исходя из приведенной схемы.
Максимальное падение напряжения на регулирующем транзисторе Т1:
Uкэ T1.max = UВх.max - UВых..min (4.4)
Uкэ T1.max =13,25-0,95= 12,3 В.
Максимальная мощность рассеяния на транзисторе Т1 :
Pк T1.max =Uкэ T1.max *Iвых max (4.5)
Pк T1.max =12.3 *0.00525=6.45 мВт.
Для регулирующего элемента важно иметь большое значение усиления по току h21Э. Поэтому выбираем в качестве регулирующего элемента транзистор 2Т825Е, у которого:
- Uкэ.max = 25 B;
- h21Э=75÷180
;
- I к mах = 20 мА;
- Рк mах= 125 ВТ.
IБ. MAX = IH. MAX /h21 = 5.25 / 75
IБ. MIN = IH. MIN /h21 = 4.75 / 75
Рассчитаем ток коллектора транзистора Т2:
IK T2 = (3÷5)*IВых.max / h21Э T1 (4.6)
IK T2 =(3*5.25/75 ) ÷ (5*4.75 / 75)=0.21÷0.31 мкА
Мощность транзистора Т2 равна:
Pк T2 =Uкэ T2 *IK. T2 (4.7)
Pк T2 =12.3 *0.31=3.89 мВт.
Выбираем транзистор КТ503В, у которого:
- Uкэ = 40 B;
- h21Э=75
- I к mах = 300 мА;
- Рк доп= 125 ВТ.
Базовый ток согласующего транзистора:
IБ. 2 = IK.2 /h21 = 0.31 / 75
Величина сопротивления резистора R3, задающего ток IС, (который
принимаем 5м А):
R3=UВЫХ. Н/ IС (4.8)
R3=1/0.0001 = 10000 Ом = 10 кОм
Находим мощность, рассеиваемую на резисторе R3:
РR3 = I2с * RЗ (4.9)
РR3 = 0,00012 *10000 = 0,1м Вт
Выбираем из стандартно ряда R3=10 кОм; РЗ=0,125Вт (МЛТ-0,125) В качестве источника эталонного напряжения в разрабатываемой схеме компенсационного стабилизатора используем кремниевый стабилитрон КС133 имеющий следующие параметры:
• U = 3,3 В;
• I ст. ном.= 20мА;
• I ст. мин.= 3мА;
- Uc1.min = 3 B;
- Uc1.max = 4,1 B;
• Р = 0,5 Вт;
• Rстаб = 1 Ом.
Задаёмся максимальным током усиливаемого транзистора:
I кз. mах= 5мА;
Максимальная мощность, рассеиваемая на транзисторе ТЗ ;
Ркз = I кз. mах *Uэк 3
Ркз = 0,005* 3 = 0,015 Вт
Выбираем транзистор типа КТЗ15Г, у которого:
· Uкэ доп=35 В;
· I к mах =0,1 мА;
· Ркдоп=0,15Вт
Рассчитываем R1:
R1=(UВХ.Н-UВЫХ.Н)/IK3 (4.10)
R1 = (10,6 - 1,05) / 0,005 = 1,9кОм.
Расчет выходного делителя
Суммарное сопротивление делителя должно быть:
R
где ток делителя выбран равным 10 мА.
Сопротивление резистора R5
UR5=UHMAX – U CT1 – UБЭ MIN (4.11)
UR5= 1.05 – 0.6 – 0.54 =0.45
R5 = UR5 /I ДЕЛ (4.12)
R5 = 0,45/1 0*10-3 = 45 Ом.
Выбираем резистор R5 = 52Ом
Мощность, рассеиваемая на сопротивлении R5:
РК5 = I2д*R5 (4.13)
РК5 = (10*10 -3)2 * 52 = 0,0052 Вт
Выбираем МЛТ- 125
Сопротивление резистора R6:
R6 = R
R6=1000-52 = 948Ом.
Выбираем МЛТ- 125
Сопротивление R4, его величина :
R4=(UH – U CT1 )/ I CT1
R4=(1 – 0.3 )/ 10*10-3 = 70 Ом
Выбираем резистор R4=100Ом
Находим мощность на резисторе R4:
РR4 = I2ст1*R4 (4.15)
РR4= (10*10 -3)* 100 = 0,01 Вт
Выбираем резистор типа МЛТ - 0, 125.
Для улучшения сглаживания пульсаций выпрямленного напряжения сопротивление верхнего плеча делителя R5 – R6 шунтируется конденсатором С2, ёмкость которого находится из условия: сопротивление конденсатора С2 на частоте пульсации < К5
С2 = 1/ (2* p*f*p*R5) (4.16)
С2 =1/(2*3.14*50*2*100) = 1,59 мкФ,
где р=2 (для двухполупериодной схемы выпрямления).
Выбираем конденсатор К50-16 ёмкостью 10 мкФ на 16В.
Ёмкость конденсатора СЗ, который служит для дальнейшего сглаживания пульсаций выпрямленного напряжения, а также уменьшает выходное сопротивление стабилизатора для токов высоких частот, принимаем равной 1 00 мкФ. Выбираем конденсатор типа К50 - 35 ёмкостью 100 мкФ на 16В.
Расчёт цепи защиты
Требования к устройствам защиты:
Быстродействие
Устройства и системы защиты должны обеспечить ограничение теплового воздействия аварийного тока до допустимого для полупроводниковых приборов значения. Соблюдение этого требования называют защищенностью.
Как уже отмечалось ранее, перегрузочная способность тири-стора или диода (при импульсах тока длительностью до 1 0 мс) определяется интегралом произведения квадрата тока на время его действия (121)доп.
Для обеспечения защищенности полупроводниковых приборов устройства защиты должны обеспечить ограничение амплитуды и длительности аварийного тока.
Надежность
Устройства защиты должны обладать высокой надежностью и не выходить из строя (за исключением предохранителей) при отключении аварийных токов Возможность отключения определенных аварийных токов называют коммутационной способностью.
Помехоустойчивость
При появлении помех в сети собственных нужд и в цепях управления устройства защиты не должны ложно срабатывать. Для повышения помехоустойчивости принимаются специальные меры, такие, как шунтирование катушек контакторов обратными диодами, включение конденсаторов параллельно контактам реле, прокладка проводов управления раздельно от силовых цепей и т. д.
Чувствительность
Защита должна срабатывать при всех повреждениях и токах, опасных для полупроводниковых приборов, независимо от места и характера аварии. Уставка токовой защиты не должна зависеть от температуры окружающей среды, колебаний питающего напряжения и других внешних факторов.
Специфические особенности полупроводниковых приборов определяют высокие требования к устройствам защиты. В связи с этим в настоящее время наряду с применением специальных быстродействующих автоматов и предохранителей широкое распространение получили бесконтактные методы защиты тиристорных преобразователей. Контактная аппаратура и бесконтактные методы защиты взаимно дополняют друг друга и применяются в различных комбинациях.
Для защиты стабилизаторов от перегрузки по току и коротким замыканий в нагрузке часто используются предохранители.
Недостатками такого метода защиты являются низкая чувствительность большая инерционность, а также затруднительность точной настройки на необходимый ток срабатывания.
В приложении 2 приведена одна из простейших схем защиты от коротких замыканий на выходе стабилизатора и его перегрузок В не входят транзистор защиты VТ4, резисторы R7-R9. Пока ток нагрузи IН не превышает допустимой величины, падение напряжения на резисторе R9, меньше падения напряжения на резисторе R8; к переходу база-эмиттер транзистора VТ4 приложено запирающее напряжение транзистор VТ4 закрыт и не влияет на работу стабилизатора. С ростом тока нагрузки увеличивается падение напряжения на резистор R9. Вследствие этого запирающее напряжение, приложенное к переходу база-эмиттер транзистора VТ4, уменьшается, становится равным нулю, а затем меняет знак.
Транзистор VТ4 начинает открываться, что приводит к уменьшению базового тока регулирующего транзистора VТ2 вследствие чего ограничивается ток нагрузки.
При дальнейшем уменьшении R н схема работает в режиме стабилизации тока нагрузки ток нагрузки увеличивается мало, и выходное напряжение падает. Это приводит к уменьшению запирающего напряжения на резисторе R8 вследствие чего транзистор VТ4 открывается еще больше, а VТ2 еще больше закрывается.
При коротком замыкании на выходе стабилизатора в зависимости от сопротивлений резисторов R8 и R9 устанавливается такой режим, при котором ток нагрузки равен или несколько меньше номинального. Мощность, выделяющаяся на регулирующем транзисторе в случае короткого замыкания на выходе стабилизатора, превышает мощность рассеяния в рабочем режиме. Это обусловлено тем, что к переходу коллектор - эмиттер VТ1 прикладывается в этом случае полное входное напряжение стабилизатора.
В связи с этим расчет элементов схемы производится из условия, чтобы при коротком замыкании мощность, рассеиваемая на регулирующем транзисторе, не превышала максимальной мощности рассеяния РK1 MAX в рабочем режиме.
Важным достоинством схемы защиты (см. приложение 2) является автоматическое восстановление работы стабилизатора после снятия перегрузки или устранения короткого замыкания.
В качестве регулирующего транзистора схемы защиты выбираем кремниевый транзистор ТЗ КТ 361, у которого:
- Uкэ max = 25 B;
- h21Э=50
- I к mах = 50 мА;
- Рк max= 150 мВТ.
Ток срабатывания защиты равен:
Iср = Кзащ * Iн.mах (4.17)
IСР = 2*5,25=10,5мА
Предполагаемое падение напряжения на R9 при номинальной нагрузке равно 2 В.
DUOC MIN = 2 B
UR9 MAX=DUOC MIN * Кзащ (4.18)
UR9 MAX= 2*2 = 4 B
Находим сопротивление R9:
R9 = UR9 MAX / ICP (4.19)
R9 = 4/0.01= 400 Ом.
Выбираем R9 = 510Ом.
Мощность, рассеиваемая на R9:
Р R 9 = I2ср * R 9 (4.20)
Р R 8 = 0,1 *510 = 0.51Вт.
Сопротивление резистора R8 определяется из условия получения запирающего напряжения смещения.
UR8=R8*ICP-UБЭ Т3 (4.21)
UR8 = 510 * 10,5*10 -3 - 0,6 = 4,75 В.
Задаёмся током делителя:
IД87 = 5 мА, тогда:
R8= UR8 / IД87 (4.22)
R8= 4.75/5*10-3 =951 Ом.
Это приблизительное значение R8, более точное значение выставляется при настройке схемы. Принимаем R8=1000Ом.
Сопротивление R7
R7=(UH MAX – UR8 )/ IД87 (4.23)
R7 = (4.75 -1.05)/ 5*10 -3 = 740 Ом
Принимаем из стандартного ряда R7 = 1000 Ом. Мощность сопротивлений R8 и R7:
РR7 = I2Д67 * R7 (4.24)
РR7 = (5 * 10 -3)2 * 1000 = 0,025 Вт
Р R8 = I2Д67 * R8 (4.25)
РR8 = (5 * 10 -3)2 * 1000 = 0, 027 Вт;
Выбираем R8 и R7 типа МЛТ-0,125.
В качестве световой индикации перегрузки стабилизатора удобно применить светодиод Д6, включенный параллельно сопротивлению R9. Применяем светодиод АЛ 307 А (красный).
· Iпрmах = 20 мА;
· U ОБР = 2 В
· UПР ≤ 2В при I пр = 10мА
Для ограничения тока и напряжения последовательно со светодиодом нужно включить резистор.
UR10max =3.4 B
R10 =(UR9max – UПР Д2)/ I ПР Д2 (4.26)
R10 =(4 – 2)/ 10*10 -3 = 200 Ом
Мощность резистора R10 равна:
Р R10 = I2пр.д6* R10 (4.27)
Р R10= (10*10 -3)2*200 = 0,02 Вт.
Выбираем сопротивление R10типа МЛТ - 0,125.
Данная схема удобна тем, что по мере загрузки стабилизатора свечение светодиода будет более интенсивным.
Расчёт усилителя НЧ
1 Графоаналитический расчет
Анализ каскада по постоянному току проводят графоаналитическим методом, основанным на использовании графических построений и расчетных соотношений. Графическое построение проводится с помощью выходных характеристик транзистора КТ340А (см приложение 3) взятых из справочника.
На выходных характеристиках проводят линию нагрузки каскада по постоянному току (а-б), представляющую собой геометрические места точек, координаты которых соответствуют возможным значениям точки (режима) покоя каскада.
Для работы транзистора КТ340А на постоянном токе должны выполняться условия:
Рк ≤ Рк.мах = 150мВт;
Iк ≤ Iк.мах = 50мА;
Uк ≤ Uк.мах =15 B
Аналитически зависимость U KЭо =f(IКO) находят из уравнения:
Ек = IK0 (Rк + Rэ)+UКЭ0 (4.28)
где IКО- ток коллектора в режиме покоя;
U КЭо- напряжение кэ в режиме покоя.
Сопротивление нагрузки каскада по постоянному току:
Rн = Rк + Rэ=200Ом (по заданию)
Выражение 1 является графическим уравнением прямой. В связи с этим построение линии нагрузки каскада по постоянному току удобно провести по двум точкам, характеризующим режим холостого хода (точка а) и короткого замыкания (точка б) выходной цепи каскада.
Для точки (а) Iко=0 А; Uкэ0=Ек= 0,7 • 15 = 10,5В
Для точки (б) Uкэ0=0 В; Iк0= EK/(RK+RЭ)= 10.5/200 = 0,05 А = 50мА
Откладываем эти значения по оси тока и напряжения и соединяя эти точки прямой, получаем линию нагрузки(рабочую характеристику). Затем на ней выбираем рабочий участок. Для получения большей выходной мощности возьмем участок АБ.
По проекциям рабочего участка на оси координат определяем двойные амплитуды первых гармоник переменных составляющих выходного и выходного напряжения 2IК.M и 2UКЭ.М.
После этого можно найти выходную мощность:
Рвых = 0,5 • 2IК.M • 2UКЭ.М.= 0,5 •14,85 •10 -3 • 3,25 = 24,1мВт
Рабочая т. Т определяется, как половина разности токов базы, соответствующих т.А и Б, а так же ток IK0 и напряжения UКЭ.М0 в режиме покоя. По этим значениям можно найти мощность Рк0, выделяющуюся в транзисторе в режиме покоя, которая не должна превышать предельной мощности Рк.мах, являющейся одним из параметров транзистора:
Рк0 = IK0 • UКЭ.М = 22 • 10 -3 • 5,1 = 112,2мВт ≤ 150мВт (из справочника)
Расчет входных токов и напряжений можно приближенно делать по входной характеристике при UКЭ >0, взятой из справочника. На эту кривую переносятся точки А,Т и Б выходной рабочей характеристики, и получаются точки А1 , Т1, Б1 (приложение 3).
Проекция рабочего участка А1Б1 на ось напряжения выражает двойную амплитуду входного напряжения 2UБЭ.М, проекция рабочего участка А1Б1 на ось тока выражает двойную амплитуду входного тока 2IБ.М.
Зная I Б.М и UБЭ.М можно рассчитать входную мощность каскада Рвх по формуле:
Рвх = 0,5 • IБ.М • UБЭ.М = 0,5 • 0,1 • 10 -3 • 0,04 = 0,002мВт
Рабочая точка Т1 определяет также постоянное напряжение базы UБЭ.0
Важнейшими параметрами каскада являются его коэффициенты усиления по току КI напряжению КU, мощности Кр, а также входное и выходное сопротивления. Их можно определить пользуясь построениями (рисунок 2 и 3).
Входное сопротивление
RВХ=UМ.ВХ/IM.BX=UБЭ М / IБ.М =0.04/(0.1 · 10-3 ) = 0.4 кОм
Коэффициент усиления по напряжению
КU = UМ.ВЫХ /UМ.ВХ ,
где UМ.ВЫХ= (Uкэ max – Uкэ min)/2=(8.6-2.1)/2=3.25 B
UМ.ВХ = (U БЭ max – UБЭ min)/2=(0.74-0.63)/2=0.055 B
КU = UМ.ВЫХ /UМ.ВХ = 3.2/0.055 =53
Коэффициент усиления по току
КI = IМ.ВЫХ /IМ.ВХ =14.85/0.1 =148.5
Коэффициент усиления по мощности
Кр =КU · КI = 53 · 148,5 = 7844
Приближенно можно считать, что постоянная составляющая тока коллектора в режиме усиления равна току покоя IK0 .
Тогда мощность Р0, затрачиваемая источником Ек определяется:
Р0 = Eк • IK0 = 15 · 22 · 10 -3 = 0,33мВт
а КПД каскада
η = РВЫХ / Р0 = 24.1/ 0.33 = 73%
2 Аналитический расчет
Расчет рабочего режима является приближенным, что допустимо во многих случаях, т.к. параметры транзисторов имеют разброс.
1. Коэффициент усиления усилителя по напряжению является одним из наиболее важных параметров усилителя:
КU = UМ.ВЫХ /UМ.ВХ = 15/ 0.6 = 25
т.к. Uбэ в большинстве практических расчетов принимается равным для кремниевых транзисторов (0,6-0, 7)В, а UКЭ =Ек=15В
2. Важными параметрами усилителя являются его входные и выходные сопротивления
RВХ=UМ.ВХ/IM.BX=UБЭ / IБ. ;
Или
КU = К1 · RH / RBX
К1 =h21=250; Rн=200Ом
RBX = К1 · RH / КU = 250 · 200/ 25 = 2000Ом (совпадает с заданным)
или для лучшей работы схемы Rвых= Rк, которое обычно принимают от (3-5) RН
Rвых=1000Ом=1кОм
Коэффициент усиления по мощности
Кр = КU ·КI =25 · 250 = 6250
3 Расчет параметров электрической схемы усилителя
Для расчетов режима работы усилительного каскада воспользуемся схемой усилителя, в которой транзистор включен по схеме с ОЭ и используется эмиттерная стабилизация начального режима работы, (см. схему ). Основными элементами схемы являются: источник питания Ек, усиливаемый элемент транзистор Т и резистор в цепи коллектора. Эти элементы образуют главную цепь усиливаемого каскада, в которой за счет протекания управляемого тока базы создается усиленное переменное напряжение на выходе схемы. Остальные элементы являются вспомогательными. Конденсатор С1, называемый разделительным, препятствует связи по постоянному току источника входного сигнала с усилителем, что может вызвать нарушение режима работы транзистора по постоянному току. Конденсатор С2 также называемый разделительным, служит для разделения выходной коллекторной цепи от внешней нагрузки по постоянному току. Конденсатор Сэ обеспечивает увеличение коэффициента усиления усилителя по напряжению, так как уменьшает амплитуду переменной составляющей напряжения. Резисторы R1 , R2 используют для задания режима покоя каскада. Резистор Rэ является элементом отрицательной обратной связи, предназначенным для стабилизации режима покоя каскада.
Расчет схемы термостабилизации
Основная идея реализованная в схеме эмиттерной стабилизации состоит в том, чтобы зафиксировать ток IЭ и через этот ток (IК= IЭ) с указанной целью в цепь эмиттера включают резистор Rэ и создают на нем практически постоянное напряжение U RЭ .
При этом оказывается, что
IЭ = U RЭ / RЭ = const .
Для создания требуемого напряжения U RЭ э используют делитель напряжения на резисторах R1 и R2 , сопротивления резисторов R1 и R2 выбирают настолько малым, что величина тока Iб практически не влияет на величину напряжения U RЭ.
При этом
U R2 = ЕК · R2 /(R1 + R2)
В соответствии со вторым законом Кирхгофа
U RЭ = U R2 - U БЭ .
При воздействии дестабилизирующих факторов величина U БЭ изменяется мало, поэтому мало изменяется и величина U RЭ. На практике обычно величина U RЭ составляет небольшую долю Ек
Напряжение U RЭ выбирают из соотношения:
U RЭ =ЕК(0, 1 ... 0,3)= 0,1 · 6,65 = 0,66В
Так как
ЕК =(UЭК + IK · RH)/0.7 … 0.9 = (3.25+0.01· 200)/0.7 = 8.1 B
Учитывая, что IК= IЭ определяем Rэ
Rэ = U RЭ / IК = 0.66 / 0,0016 = 413 Ом.
Определим максимальный ток базы Iб.мах соответствующий минимальному значению βмин коэффициента β
Iб.мах = IК / β=0.01/100=0.1мА
Выбираем ток делителя на резисторах R1 , R2 протекающий при отключении базы транзистора от делителя.
При этом воспользуемся соотношением IДЕЛ =(8…10)IБMAX
IДЕЛ =0.1·10=1мА
Находим сумму сопротивлений R1 + R2
R1 + R2 = ЕК / IДЕЛ = 15/ 1 · 10 -3 = 15кОм
Определяем напряжение
U R2 = U RЭ + U БЭ
При этом считаем, что U БЭ = (0,6. . .0,7)В
U R2 =0.66+0.6=1.26 В
Определяем сопротивление R2
R2 = U R2 / IДЕЛ =1.26 /1 · 10 -3 = 1.26 кОм
Используя вычисленное R1 + R2 получаем
R1=( R1 + R2 ) - R2=15-1.26=13.7кОм
Определяем коэффициент нестабильности
Кнест= R2/ Rэ= 1,26/0,43=2,9
В случае применения схемы с эмиттерной стабилизацией стабильность улучшается по сравнению со схемой без стабилизации в Кул. раз.
Кул =h21 R2/ Rэ=100 * 0,43/1,26=34,1 раза
Граничная частота транзистора
f гр = | h 21| /f изм
f гр = 3* 12000 =36 кГц.
1.5 ПОЛНАЯ ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ СХЕМА УСТРОЙСТВА
Собрав все рассчитанные ранее блоки в единое целое, составим полную принципиальную схему разрабатываемого устройства, удовлетворяющую заданным условиям.
Схема приведена в приложении 5 и 6.
Спецификация на детали схемы приведена в приложении 4.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В настоящее время электронная аппаратура с навесными транзисторами, конденсаторами, резисторами и другими дискретными элементами, т. е. аппаратура так называемого второго поколения, энергично вытесняется аппаратурой третьего поколения, использующей интегральные схемы, а в отдельных случаях - аппаратурой на больших интегральных схемах, принадлежащей уже к четвертому поколению. Этот процесс особенно заметен в низкочастотной и вычислительной аппаратуре, т.е. в автоматике, измерительной технике, аппаратуре телеуправления, вычислительных комплексах. Если раньше основными структурными элементами электронных схем, из которых конструировалось радиотехническое устройство, были транзистор, конденсатор, сопротивление и пр., то сейчас устройство собирается из структурных элементов, которые выполнены в виде интегральных схем. Теперь разработчику радиоэлектронной аппаратуры нет необходимости детально анализировать сложное внутреннее устройство интегральной схемы, а нужно знать в основном лишь ее входные и выходные параметры. Это, безусловно, упрощает создание электронной схемы и значительно расширяет круг людей, которым под силу создавать разнообразные электронные устройства и приборы.
В последние годы происходит серьезное изменение структурного базиса электроники. Переход электроники на новый уровень заставляет современного радиоинженера мыслить системными, функциональными категориями. Но сами эти категории вырабатываются и формулируются на основе интегрирования «старых», традиционных понятий. Естественно, что переход электроники на новый уровень связан не только с количественными, но и с качественными изменениями, появлением новых методов анализа и синтеза электронных устройств. Поэтому возникает довольно сложная задача выбора оптимального соотношения между традиционными методами изложения того или иного раздела современной электроники и тем подходом, который выработался в последнее десятилетие. Приходится затрагивать вопросы и анализа, и синтеза, ибо только в единстве этих двух подходов можно с необходимой полнотой охарактеризовать электронные устройства.
В ходе работы мною произведён графоаналитический и аналитический расчёт параметров усилительного каскада, включённого по схеме с общим эмиттером. В схеме используется эмиттерная стабилизация начального режима работы.
Благодаря простоте и компактности, большому коэффициенту усиления мощности схема с ОЭ находит наибольшее применение.
Основными параметрами усилительного каскада являются коэффициенты усиления по току, по напряжению и по мощности. Графоаналитический метод, выполнен с помощью статических характеристик транзистора, взятых из справочника и основан на использовании графических построений и расчетных соотношений.
Расчет рабочего режима аналитическим методом является приближенным, что допустимо во многих случаях, т.к. параметры транзисторов имеют разброс.
В ходе работы выполнен также расчёт остальных элементов усилительного каскада, служащих для задания режима покоя каскада и термостабилизации.
В ходе выполнения данной работы также произведен расчет стабилизированного блока питания. Устройство удовлетворяет заданным требованиям.
ЛИТЕРАТУРА
1.Источники вторичного электропитания. Под ред. Ю. И. Конева
-М.: Радио и связь, 1983г.
2. Источники электропитания радиоэлектронной аппаратуры.
Справочник. - М.: Радио и связь, 1985г.
3.Проектирование стабилизированных источников
электропитания радиоэлектронной аппаратуры. - М.: Энергия, 1980г.
4. Сидоров И. Н. Устройства электропитания бытовой РЭА.
Справочник. - М.: Радио и связь, 1991г.
5.Справочник по транзисторным схемам. Под ред. Р.М. Малинина. 6.Электропитание устройств связи. Под ред. В.Е. Китаева -Издательство «Связь», Москва, 1975 г.
7. Захаров И.К., Лыпарь Ю.И. Электронные устройства автоматики
и телемеханики. — Л.: Энергоатомиздат, 1984.-432с.
8. Аналоговая и цифровая электроника: Учебник для вузов.
Ю.Ф. Опадчий, О.П. Глудкин, А.И. Гуров Под ред. О.П. Глудкина. — М.: Радио и связь, 1996.
9. Электроника: Справочная книга / Ю.А. Быстрое, Я.М. Великсон, В.Д. Вогман и др. /Под ред. Ю.А. Быстрова.— СПб.: Энергоатомиздат, 1996.—544с.
10. Скаржепа В.А., Луценко А.Н. Электроника и микросхемотехника. Электронные устройства информационной автоматики. — Киев, «Высшая школа» 1989. - 431с.
11. Краснопрошина А.А., Скаржепа В.А., Кравец П.И. Электроника и микросхемотехника. Электронные устройства промышленной автоматики. — Киев, «Выща школа». 1989. — 303с.
12. Тутов Н.М., Глебов БЛ, Чарыков НЛ. Полупроводниковые приборы. — М.: Энергоатомиздат, 1997.— 2806 с.
13. Хоровиц П., Хилл У. Искусство схемотехники : В 3 т. Т1. - М.: Мир, 1993. - 413 с. Т2. - М.: Мир, 1993. - 371 с. ТЗ. - М.: Мир, 1993. -367с.
14. Прянишников В Л. Электроника: Курс лекций. — СПб.: Корона-принт, 1998. — 400 с.
15. Транзисторы для аппаратуры широкого применения: Справочник, 1981.-656с.
