Реферат Расчет продольной дифференциальной токовой защиты трансформатора собственных нужд электрической
Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-28Поможем написать учебную работу
Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего
от 25%

Подписываем
договор
Севастопольский национальный университет ядерной энергии и промышленности
Расчетно-графическая работа №1
По дисциплине ОЭРЗ
на тему:
«Расчет продольной дифференциальной токовой защиты трансформатора собственных нужд электрической станции»
выполнил:
ст. 241группы
Логинов Д.
проверила:
Углова М.Б.
Севастополь
2011 г
Исходные данные:
Тип трансформатора собственных нужд: ТРДНС-32 000/220
Uном.ВН ТСН: 220кВ
= 9000 МВА
= 5000 МВА
Расстояние от места установки до защиты:
Сторона НН: 60м
Сторона ВН: 175м
Основные параметры трансформаторов собственных нужд 6,3 кВ:
Тип трансформатора ТРДНС-32 000/220
Номинальное значение напряжения: - Uном.ВН = 220 кВ
- Uном.НН = 6,3-6,3 кВ
Схема и группа соединения обмоток: YН/Δ-Δ-11-11
Диапазон регулирования напряжения на стороне ВН: РПН
в нейтрали ВН±12%; ±12 ступеней
Номинальное значение напряжения: - Нижний предел 202,4кВ
- Номинальное напряжение 230 кВ
- Верхний предел 257,6кВ
Значения напряжения короткого замыкания, соответствующее положению РПН:
- Нижний предел 11%
- Номинальное напряжение --
- Верхний предел 12%
1.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ И РАСЧЁТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ ЗАЩИЩАЕМОГО ТРАНСФОРМАТОРА
В качестве базисного принимаем напряжение системы.
Uб=220кВ;
Индуктивная составляющая сопротивления сети в максимальном режиме, приведённая к стороне высшего напряжения:

Индуктивная составляющая сопротивления сети в минимальном режиме, приведённая к стороне высшего напряжения:

Значение индуктивной составляющей сопротивления резервного трансформатора собственных нужд в максимальном и минимальном режимах, приведённое к стороне высшего напряжения:


Номинальное значение первичного тока на стороне ВН резервного трансформатора собственных нужд:

Номинальное значение первичного тока на стороне НН резервного трансформатора собственных нужд (суммарное значение на двух секциях):

В соответствии с величинами номинальных значений первичных токов трансформатора со сторон ВН и НН РТСН выбираются коэффициенты трансформации трансформаторов тока.
На стороне ВН ставим трансформатор тока типа: Т ТДУ-220 с коэффициентом трансформации: 100/1 Рисунок 30
На стороне НН ставим трансформатор тока типа: ТВТ-10/30 с коэффициентом трансформации: 1500/5
Вторичный ток в плече защиты на стороне высшего напряжения, соответствующий номинальной мощности защищаемого трансформатора, составляет:

Вторичный ток в плече защиты на стороне низшего напряжения, соответствующий номинальной мощности защищаемого трансформатора, составляет:

Максимальное значение первичного тока, приведённое к стороне ВН РТСН, проходящего через защищаемый трансформатор при трёхфазном металлическом коротком замыкании на выводах одной из расщеплённых обмоток резервного трансформатора собственных нужд составляет:

Максимальный первичный ток для режима несинхронного АВР (суммарный ток двух расщеплённых обмоток) определяется по выражению:

где:




где




Минимальное значение тока двухфазного короткого замыкания на выводах одной из расщеплённых обмоток трансформатора собственных нужд определяется из нормального режима работы;

2.ПОРЯДОК РАСЧЁТА ПРОДОЛЬНОЙ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЙ ТОКОВОЙ ЗАЩИТЫ ТРАНСФОРМАТОРА, ВЫПОЛНЕННОЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ УСТРОЙСТВА ЗАЩИТЫ ТИПА ДЗТ-21
Вторичные токи в плечах защиты:


Так как значения



На основной стороне:


Выбирается ответвление 7 автотрансформатора с номинальным значением тока



Выбирается ответвление трансреактора 6 с номинальным значением тока

На стороне НН ТСН устанавливается понижающий автотрансформатор тока типа АТ-32.





Выбирается ответвление трансреактора 1 с номинальным значением тока

Выбираются ответвления промежуточных трансформаторов тока ТА1 и ТА2 цепи торможения реле ДЗТ-21.
Со стороны выводов ВН:



Со стороны выводов НН:



Определяется первичный ток стороны ВН, соответствующий началу торможения




где:

Определяется ток небаланса в режиме, соответствующем началу торможения:


Составляющие тока небаланса определяются по выражениям:




где:





Первичный минимальный ток срабатывания защиты при отсутствии торможения принимается равным 0,3 номинального тока трансформатора и проверяется отстройка от тока небаланса в режиме, соответствующим началу торможения


где

Рассчитывается относительное значение тока срабатывания реле ДЗТ-21 при отсутствии торможения:


где

Значение



Коэффициент торможения



где

Максимальный первичный ток небаланса стороны ВН при расчётном внешнем КЗ или в режиме несинхронного АВР определяется по выражению:


При этом в целях обеспечения недействия защиты от тока небаланса переходного процесса внешнего КЗ или несинхронного АВР коэффициент


При расчёте


Относительный первичный тормозной ток



Первичный ток срабатывания дифференциальной отсечки определяется отстройкой от максимального первичного тока небаланса при расчётном внешнем КЗ или несинхронном АВР и отстройкой от броска тока намагничивания трансформатора.
Коэффициент отстройки





Отстройка от максимального первичного тока небаланса:

Отстройка от броска тока намагничивания трансформатора, как правило, надёжно обеспечивается при минимальной уставке реле по току срабатывания отсечки (

Первичный ток срабатывания отсечки на основной стороне, соответствующий минимальной уставке реле


Так как



Определяется коэффициент чувствительности защиты, исходя из расчётного минимального тока стороны ВН


ток




3.ПРОВЕРКА ТРАНСФОРМАТОРОВ ТОКА ПО УСЛОВИЮ 10% ПОГРЕШНОСТИ И РАСЧЁТ ВТОРИЧНЫХ ЦЕПЕЙ ЗАЩИТЫ
Трансформаторы тока защиты проверяются по условию 10% погрешности при внешнем КЗ и в режиме несинхронного АВР.
Рассчитывается кратность максимального первичного тока, протекающего через трансформаторы тока:


где

При проверке ТА в цепи обмотки НН1 (НН2) резервных ТСН:


При проверке ТА в цепи обмотки ВН резервных ТСН:


По значению


Zнг.доп.вн=100Ом; Zнг.доп.нн=2,6Ом.
Параллельное соединение токовых цепей от ТА со сторон НН1 и НН2 выполняем на панели защиты ДЗТ-21 так как если параллельное соединение выполнено вблизи ТА, то допустимая нагрузка уменьшается в 2 раза.
Рассчитывается фактическая нагрузка вторичной цепи ТА

Расчётный режим | Схема соединения ТА | Расчётное выражение |
Трёхфазное и двухфазное КЗ, несинхронное АВР | Δ | ![]() |
Y | ![]() | |
Трёхфазное и двухфазное КЗ, несинхронное АВР | Δ | ![]() |
Y | ![]() | |
|
где








Удовлетворительным по условию 10% погрешности является соотношение:



Расчёт допустимого сечения жил контрольного кабеля, соответствующего







где

для алюминиевых проводов:


По расчётному сопротивлению нагрузки на трансформаторы тока



4.РАЗРАБОТКА СХЕМЫ ПОДКЛЮЧЕНИЯ УСТРОЙСТВА ЗАЩИТЫ ДЗТ-21 К ТРАНСФОРМАТОРУ

Рисунок 1: Схема подключения устройства защиты дзт-21 к трансформатору
Список литературы
1.Барзам А. Б. Общие вопросы учебного проектирования релейной защиты и автоматики. – М., 1969.
2.Королев Е. П., Либерзон Э. М. Расчеты допустимых нагрузок в токовых цепях релейной защиты. – М.: Энергия, 1972.-343 с.
3.Руководящие указания по релейной защите. Релейная защита понижающих трансформаторов и автотрансформаторов. – М.: Энергоатомиздат, 1985. -Вып. 13,Б. – 95 с.
4.Углов А.В. Защита понижающих трансформаторов схемы электроснабжения собственных нужд электростанций. – Севастополь: СНИЯЭиП, 2002. 56с.