Величина

Размерность

Значение

Величина

Размерность

Значение

Н

км

0

s_пт

-

0,99

Мн

-

0

s_рн

-

0,985

Gв

кг/с

88

h_т

-

0,985

Т*_Г

К

1525

h_ред

-

1

p*_К

-

20,8

h_В

-

1

h*_К

Величина

Размерность

Значение

Величина

Размерность

Значение

L_К

Дж/кг

4,960х10⁵

-

3,98

L_TK

Дж/кг

5,035х10⁵

кВтс/кг

365,63

L_св

Таблица 1.3

2. Термогазодинамический расчет на ЭВМ.

Исходные данные см. табл.1.1

Таблица1.4

2.ФОРМИРОВАНИЕ ОБЛИКА ГТД.

2.1 Подготовка исходных даннях

Формирование облика (проточной части) ГТД и ГТУ является одним из наиболее важных начальных этапов проектирования ГТД и ГТУ, непосредственно следующим за выполнением теплового расчета и предшествующим газодинамическим расчетам элементов проточной части (каскадов компрессоров и турбин).При выполнении расчетов по формированию облика ГТД (ГТУ) определяются: форма проточной части, частоты вращения роторов и число ступеней каскадов лопаточных машин. Исходными данными для этих расчетов являются значения заторможенных параметров рабочего тела (воздуха и продуктов сгорания) в характерных (расчетных) сечениях проточной части, основные геометрические (диаметральные) соотношения каскадов лопаточных машин и принимаемые значения коэффициентов аэродинамической загрузки компрессорных и турбинных ступеней. В учебном проектировании обычно (для облегчения задачи) задается прототип проектируемого ГТД или ГТУ . В этом случае начальный выбор геометрических соотношений элементов проточной части и числа ступеней каскадов лопаточных машин заметно упрощается .

Ne – мощность в кВт

Lкнд/Lк – распределение общей работы повышения полного давления

КПДкнд* - коэффициент полезного действия КНД

Sнв – коэффициента восстановления полного давления в переходном канале между КНД и КВД

kfко - целочисленный идентификатор формы проточной части ОК

Zок - число ступеней ОК

Dвто/Dко - относительный диаметр втулки

D1цбк/Dкко - отношение наружного диаметра на входе в ЦБК к наружному диаметру на выходе из ОК

D2/Dко - отношение наружного диаметра РК ЦБК к наружному диаметру ОК на входе

D4/D2 - отношение диаметра ЦБК к наружному диаметру РК ЦБК

kfтвд - целочисленный идентификатор формы проточной части ТВД

Zтвд - число ступеней ТВД

Dсртвд - средний диаметр ТВД на входе

Dко - наружный диаметр КВД на входе

q(lг) - расходная газодинамическая функция на входе в ТВД

Сттвд - расходная скорость на выходе из ТВД, в м/с

kfкнд - целочисленный идентификатор формы проточной части КНД,

Zкнд - число ступеней КНД

Dвткнд/Dк - относительный диаметр втулки на входе в РК 1-ой ступени КНД

Св, Сккнд - расходная скорость на входе и на выходе из КНД, в м/с

Uк - окружная скорость на наружном диаметре РК 1-ой ступени КНД, в м/с

kfтнд - целочисленный идентификатор формы проточной части ТНД

Zтнд - число ступеней ТНД

Dсртнд - средний диаметр ТНД на входе

Dк - наружный диаметр КНД на входе

Сгтнд, Сттнд - расходная скорость на входе и на выходе из ТНД, в м/с

Sтпвн - коэффициент восстановления полного давления в переходном канале от ТВД к ТНД

kfтс - целочисленный идентификатор формы проточной части свободной турбины

Zтс - число ступеней свободной турбины

Dсртс/Dк - отношение среднего диаметра свободной турбины к наружному диаметру КНД на входе

Mzтс - суммарное значение коэффициента загрузки свободной турбины

Mzтс=Lтс*/(Uсртс**2)

Сгтс, Ст - расходная скорость на входе и на выходе из свободной турбины, в м/с ,

Sтпнс - коэффициент восстановления полного давления в переходном канале от ТНД к свободной турбине

Кохл=1.25 -охлаждаемая турбина,

Кохл=1.-неохлаждаемая

Результаты расчета сведены в табл. 2.1

Схема проточной части двигателя представлена на рис. 2.1.

2.1 Расчет на ЭВМ

Таблица 2.1

Вывод

По результатам согласования параметров компрессора и турбин получены параметры в КНД: = 5,765 и частота вращения n_кнд=7608 об/мин, в КВД: =3,894 и частота вращения n_квд=9567 об/мин. Относительные диаметральные размеры ТВД (h/D)_г =0.0659 не меньше значения допустимого (h/D)_г =0.06 и ТВД (h/D)_т =0.0883 не больше значения допустимого (h/D)_т =0.3 ;ТНД (h/D)_г =0.0893 не меньше значения допустимого (h/D)_г =0.06 и ТНД (h/D)_т =0.1382 не больше значения допустимого (h/D)_т =0.3 ; ТС (h/D)_г =0.1056 не меньше значения допустимого (h/D)_г =0.06 и ТС (h/D)_т =0.2029 не больше значения допустимого (h/D)_т =0.3. Коэффициенты нагрузки для ТВД =1.469 , что не превышает допустимого коэффициента нагрузки =1,8, а =1.756 в ТНД, что не превышает допустимого коэффициента нагрузки =1,8.

Схема двигателя с двухвальным газогенератором и свободной турбиной : z_твд=1, z_тнд=1, z_тс=4. Двухвальный газогенератор позволяет уменьшить мощность пускового устройства, так как при запуске ПУ раскручивает только каскад высокого давления.

3. ГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КОМПРЕССОРА

3.1 Подготовка исходных данных

Описываемая в этом разделе программа gdrok предназначена для газодинамического расчета многоступенчатого осевого компрессора на среднем радиусе. Исходные данные расчета заносятся в файл gdrok.dat, а результаты, получаемые с помощью исполняемого файла gdrok.exe - в файл gdrok.rez . Программа gdrok имеет и программу графического сопровождения gfk.exe, файл исходных данных которой gfk.dat формируется при работе файла gdrok.exe. Использование файла gfk.exe при выполнении расчетов обеспечивает возможность наглядного графического контроля как исходного распределения параметров по ступеням так и получаемых результатов расчета (формы проточной части компрессора, изменения параметров потока по ступеням и треугольников скоростей ступеней на среднегеометрическом радиусе).

Исходными данными для газодинамического расчета многосту­пенчатого осевого компрессора на ЭВМ являются следующие .величины:

G_В - расход рабочего тела (воздуха) через компрессор, кг/с;

T_B*,P_B* - заторможенные температура и давление потока на входе в компрессор, К; Па;

К, R - физические константы рабочего тела

Π_K* - общая степень повышения полного давления а компрес­соре;

U_K- окружная скорость на наружном диаметре рабочего колеса первой ступени компрессора, м/с;

С_к - скорость потока на выходе из компрессора» м/с;

z_K - число ступеней компрессора;

- относительный диаметр втулки на входе в рабочее колесо первой ступени компрессора

K_G1 - коэффициент а уравнении расхода, учитывающий загромождение проходного сечения канала пограничным слоем на стенках

- коэффициент восстановления полного давления в направляющем аппарате ступени;

- коэффициент восстановления полного давления во вход­ном направляющем аппарате компрессора

В виде массивов значений для всех ступеней задают величины;

С_а- расходную скорость на входе в рабочее колесо ступени, м/с

Н_z - затраченный напор (работу) ступени, кДж/кг;

. - изоэнтропический КПД ступени по параметрам заторможенного потока;

- кинематическую степень реактивности ступени;

i_H - угол атаки на рабочие лопатки ступени на среднем радиусе, град.

.При расчете двухкаскадного компрессора дополнительно задают следующие величины

- степень повышения полного давления в первом каскаде компрессора;

,- окружную скорость на наружном диаметре рабочего колеса первой ступени второго каскада компрессора (КЭД), м/с;

z₁- число ступеней в первом 'каскаде компрессора;

- отношение среднего диаметра первой ступени второго каскада компрессора к среднему диаметру последней ступени первого каскада компрессора;

- коэффициент восстановления, полного давления в пере­ходном канале между каскадами компрессора;

Исходные данные представлены в табл. 3.1

Таблица 3.1

Продолжение таблицы 3.1

3.2 Газодинамический расчет компрессора на ЭВМ

В современных газотурбинных двигателях для осуществления процесса сжатия используются в основном многоступенчатые осевые компрессоры. Это обусловлено их высокими коэффициентами полезного действия и возможностью изменения производительности напорности этих компрессоров в очень широких пределах за счет изменения числа ступеней и их диаметральных размеров.

Компрессор проектируемого двигателя двухкаскадный. Состоит из компрессора низкого и высокого давления. Это сделано для повышения газодинамической устойчивости и для достижения максимальной эффективной загрузки всех его ступеней. Каскад низкого давления имеет Dк=const- наилучшие условия энергообмена и эксплуатационные преимущества. Компрессор высокого давления- Dвт=const- позволяет уменьшить габариты.

Основной частью газодинамического расчета осевого компрессора является окончательное получение геометрических размеров и количества ступеней, при сохранении к* полученного при формировании облика. Этому может помочь эффективное распределение к*, работ и КПД по ступеням компрессора.

Газодинамический расчет осевого компрессора представляет собой последовательный расчет всех его ступеней на среднем радиусе, в предположении постоянства параметров потока и равенства параметров на среднем радиусе осреднённым по ступени.

Изменение коэффициента затраченного напора Hz по ступеням принимаем таким, чтобы наиболее загруженные были средние ступени, а ко входу и выходу из компрессора значение Hz уменьшалось. Учитывая допустимую нагрузку первых ступеней и принимая во внимание необходимость более сильной разгрузки последних ступеней из-за высокого значения d_втотн.

Распределение остальных параметров выполнено в соответствии с рекомендациями, изложенными в [4].

Исходные данные и результаты расчета представлены в табл. 3.1 и табл. 3.2 соответственно.

Схема проточной части компрессора рис. 3.1

Изменение параметров по ступеням рис.3.2

Треугольники скоростей для 18ти ступеней компрессора рис. 3.3, - рис. 3.7

Таблица 3.2

Продолжение таблицы 3.2

Рис.3.1

Рис3.2

Рис3.3

Рис3.4

рис3.5Рис3.6

Рис3.7

3.3 Газодинамический расчет 1-й ступени КВД на r_СР

Исходные данные:

Параметры заторможенного потока воздуха на входе в РК

Параметры заторможенного потока на выходе из первой ступени:

Окружная скорость и коэффициент теоретического напора на среднем диаметре:

Выбор кинематической степени реактивности:

Скорость и направление потока на входе в РК:

Площадь проходного сечения и геометрические размеры входа в РК:

Действительные параметры потока на входе в РК, скорость и направление в относительном движении:

Параметры потока воздуха на выходе из РК:

Частота вращения ротора компрессора:

Вывод

В результате расчета компрессора на ЭВМ были получены геометрические параметры по ступеням, изменение Р, Р*, Т, Т* на среднем радиусе каждой ступени КНД и КВД (Dн.1КНД=0.909м, Dвт1.КНД=0.3366м, Dн.1КВД=0.829м, Dвт1.КВД=0.6930м) и степень повышения давления : =5,765 и частота вращения nкнд=7608 об/мин, =3,894, частота вращения nквд=9523,28 об/мин, =20,8 число ступеней zкнд=9, zквд=9, L*к кнд=216000 Дж/кг,

L*к квд=264000 Дж/кг, Значения не превышают 0.73.

Так как угол последней ступени компрессора равен 30,97, то требуется применение сдоенного спрямляющего аппарата. В следствии того что КПД каскада низкого давления выше(из-за большей высоты лопаток, а как следствие меньшего влияния потерь в пограничном слое) рекомендовано перераспределить работу, увеличив её на КНД.

На применяемых дозвуковых ступенях заложено =0,83…0,9. Это приемлемые значения и дальнейшая работа по доводке этих ступеней не вызовет больших затруднений. При этом ступени являются перегруженными, поэтому требуют регулирования.

3.4 ПРОФИЛИРОВАНИЕ РЕШЕТКИ РАБОЧЕГО КОЛЕСА 1-Й СТУПЕНИ КВД НА ТРЁХ РАДИУСАХ

Исходным для определения параметров потока по радиусу является расчёт ступени по радиусам. Для достижения высоких КПД ступени необходимо установить взаимосвязь кинематических параметров потока в элементе ступени, расположенных на различных радиусах, т.е. рассчитать поток в решетках по радиусу.

Реальное течение воздуха в компрессоре является пространственным, периодически неустановившемся течением вязкого сжимаемого газа, математические исследование которого в строгой постановке задачи в настоящее время практически невозможно. Для получения инженерных результатов, реальное течение обычно рассматривается как установившееся, осисимметричное, при постоянстве гидравлических потерь.

3.4.1 Метод профилирования

Закон постоянства степени реактивности и теоретического напора.

Для получения более высоких окружных скоростей в ступени осевого компрессора при обеспечении до звукового обтекания лопаток может быть применена закрутка потока, обеспечивающая постоянство и по радиусу.

Из совместного решения уравнения для степени реактивности и теоретического напора:

при постоянстве их по радиусу получают выражения для окружных составляющих скорости воздуха и за колесом:

Уравнение для осевой скорости:

В связи с малым различаем между и в реальной ступени в расчетах можно принять осевые скорости перед и за колесом равным среднему из указанных выше значений.

В соответствии осевая скорость в ступени уменьшается к периферии и увеличивается к втулке лопатки.

С ростом U, уменьшением Ca и увеличением Cu по радиусу уменьшаются абсолютные и относительные скорости и углы потока в ступени с , . Лопатки РК ступени с , закручены по высоте несколько меньше, чем при Cu*r=const.Лопатки ВНА ступени с , сильнее изогнуты в периферийной части и почти не отклоняют поток у втулки. Преимуществом этого закона является возможность использовать более высокие значения окружных скоростей. Ступени с постоянной степенью реактивностью и теоретическим напором широко применяются в авиации.

Расчет ступени приведен в таблицах. 1-1.7

Таблица 1

Исходные данные

К

522,16

522,16

522,16

Параметры

Размерность

Сечение

Втулка

Средний

Периферия

175,54

160

143,58

0,68

0,68

0,68

30332,31

30332,31

30332,31

57,76

74,33

88

150,82

157,91

164,79

Параметры

Размерность

Сечение

втулка

средний

Периферия

325,61

329,95

338,91

184,80

176,42

168,4

438,7

439,39

440,024

-

0,73

0,75

0,77

247,93

260,03

271,31

231,43

224,8

218,56

446,19

446,87

447,49

-

0,518

0,503

0,488

Град.

71,7

65

58,49

Град.

49,33

45,37

41,06

Град.

32,6

29

25,06

Град.

45,07

37,97

31,95

Град.

22,37

19,63

17,43

Град.

12,47

8,97

6,89

Параметры

Размерность

Величины

М

0,812

М

0,746

М

0,67

М

0,071

-

2,5

М

0,0284

Град.

8,97

-

0,85

Град.

10,55

Град.

37,97

Град.

11,5

-

0,917

-

0,82

М

0,0346

Шт.

67,7

z

Шт.

68

М

0,03444

М

0,02824

-

2,51416

Параметры

Размерность

Сечение

Втулка

Среднее

Периферия

М

0,0282

0,0282

0,0282

М

0,0309

0,0344

0,03749

-

0,912

0,819

0,752

i

Град.

0

0

0

Град.

45,07

37,97

31,95

выбераем

-

0.5

0.5

0.5

-

0,319

0,334

0,346

Град.

12,47

8,97

6,89

Град.

18,72

14,21

11,46

Град.

6,25

5,24

4,57

Град.

32,6

29

25,06

Град.

32,6

29

25,06

Град.

51,32

43,21

36,52

K выбераем

-

0.5

0.5

0.5

Град.

9,36

7,105

5,73

Град.

9,36

7,105

5,73

М

0,171

0,226

0,281

М

0,0866

0,1139

0,1412

М

0,02828

0,02824

0,02823

Град.

41,96

36,105

30,79

М

0,0188

0,0166

0,0144

C

-

0,075

0,05

0,035

м

0,0021

0,00141

0,000987

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0

2,8

5,6

Далее следует построение аэродинамического профиля решетки. В качестве исходного аэродинамического профиля используется симметричный профиль , рассчитан на работу при до звуковых скоростях.

Таблица 1.6

Относительные координаты исходного аэродинамического профиля

Для ординат рассчитанного профиля используется зависимость:

Результаты пересчета координат исходного профиля в координаты рассчитанного профиля сводятся в таблицу:

Таблица 1.7

Координаты рассчитанного профиля

Вывод

Рассчитанная и построенная решетка профилей первой ступени осевой части компрессора удовлетворяет требованиям и сможет обеспечить требуемые параметры. В результате профилирования рабочей лопатки первой ступени осевого компрессора были произведены расчеты параметров заторможенного потока на выходе из ступени, параметры заторможенного потока на входе в Р.К., окружной скорости на среднем радиусе и коэфициэнт теоретического напора, рассчитана скорость и направление потока на входе в РК , площадь проходного сечения и геометрические размеры входа РК , параметры воздушного потока на выходе из РК. Был также предварительный выбор удлинений , расчет густоты решеток профилей , расчет и уточнение числа лопаток в венце, хорд и удлинений лопаток , расчет углов изгиба профиля пера . расчет углов отставания потока в лопаточном венце на номинальном режиме расчет

углов средней линии профиля, углов наклона кромок пера и угла установки профиля в решетке, расчет и выбор относительной толщины профиля

Исходными данными является газодинамический расчет осевой части компрессора. Полученные профили и планы скоростей решеток изображены на рисунках.

4. ГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГАЗОВОЙ ТУРБИНЫ

4.1 Подготовка исходных данных

Осевые газовые турбины обладают высокой энергоёмкостью и экономичностью. Именно благодаря этому, а также сравнительной простоте и надёжности позволили газовым турбинам получить широкое распространение, а значит и газотурбинным двигателям в целом.

Современное развитие теории и методик проектирования осевых газовых турбин достигло уровня и можно с большой надёжностью определить параметры турбины на расчетном режиме с учётом всех видов потерь механической энергии в её проточной части. Однако расчёт становится довольно сложным, а значит, увеличивается объём вычислений. Поэтому в учебном проектировании такой расчёт можно произвести только с помощью ЭВМ.

Одним из основных средств повышения мощности ГТД является повышение температуры газа перед турбиной Тг*, но её повышение значительно понижает ресурс и надёжность турбины без применения специальных методов охлаждения лопаток и дисков турбин, а также новых более жаропрочных материалов.

В данном курсовом проекте расчёт поводится при помощи программы, описание которой содержится в [5]. В программе использован алгоритм газодинамического расчёта на среднем диаметре.

Часть исходных данных берётся из термогазодинамического расчёта двигателя и согласования параметров, поэтому проточная часть турбины уже известна.

Современное состояние теории и практики проектирования осевых газовых турбин обеспечивает возможность надежного определения параметров турбины на расчетном режиме с достоверным учетом всех видов потерь механической энергии в ее проточной части. При этом газодинамический расчет турбины усложняется, что приводит к значительному увеличению объема вычислений.

Исходные данные приведены в табл. 4.1,

Таблица4.1

4.2 Газодинамический расчет турбины на ЭВМ

Исходные данные приведены в табл. 4.1, а результаты расчета в табл.4.2

На рис. 4.1 изображена схема проточной части, построенной на ЭВМ.

Треугольники скоростей представлены на рис 4.2

Таблица4.2

Продолжение таблицы 4.2

рис 4.1

рис 4.2

4.3 Расчет первой ступени турбины (вручную)

Для объяснения работы программы ЭВМ проведем расчет одной ступени турбины вручную. Рассчитываемая ступень охлаждаемая, и ее расход в различных сечениях изменныq. При этом учтем, что полученные параметры будут несколько отличаться от результатов расчета ЭВМ.

Работа турбины отличается от работы компрессора на величину механических потерь: Дж/кг.

Мощность ступени кВт

Задаем геометрию ступени:

м; м; м; м.

В первом приближении принимаем:

расход газа через ступень турбины принимаем G_г=86,5 кг/с[4].

к_г=1,33; R_г=288 Дж/кгК; с_рг=1160 Дж/кгК; m_г=0,0396(Дж/кгК)^-0,5.

1. Определим работу турбинной ступени и проверим величину коэффициента нагрузки:

Дж/кг;

U₂=м/с;

м/с;

. Полученное значение определяет умеренную нагрузку турбинной ступени, однако позволяет получить высокое значение КПД.

2. Принимая, вычисляем параметры потока на выходе из ступени и L_ад:

К;

;

Па;

;

Па;

L_ад=Дж/кг.

3. Выбираем =0,97 и =0,42, определяем параметры потока на выходе из СА:

с₁=м/с;

; Т₁^*=Т₀^*=1525 К, так как L_са=0 и q_са=0;

К;

К;

Па;

Па;

;

кг/м³;

.

м/с;

м/с;

;

м/с;

К.

4. Определяем параметры потока на выходе из рабочего колеса:

м/с;

м/с;

м/с;

К;

Па;

кг/м³;

м/с;

С₂= м/с;

; =71.9⁰;

; =20.8⁰;

;

К

Вывод

В результате расчёта турбины на ЭВМ были получены геометрические параметры лопаточных венцов ее проточной части, изменения Р, Р^*, Т, Т^*, по среднему радиусу каждой ступени, а также работа и степень понижения давления каждой ступени. Определились окончательные размеры проточной части. Алгоритм подсчетов программы показан на примере ручного счета первой ступени турбины.

Расчетные соотношения программы газодинамического расчета на ЭВМ отличаются от выражений, применяемых в приближенном расчете. Как упоминалось выше, при ручном счете охлаждение учитывалось. При реализации программы учитывались зависимости С_р и К_г от Т_г^* и использовался метод последовательных приближений с вычислением всех основных потерь в лопаточных венцах и уточнением рассчитываемых параметров на каждом шаге, что совершенно неприемлемо при ручном счете.

В результате расчета шестиступенчатой турбины получено распределение КПД по ступеням следующим образом: _т1=0,816, _т2=0,935, _т3=0,917 _т4=0,908, _т5 =0,919,_т6 =0,914.Угол потока в абсолютном движении на выходе из РК последней ступени свободной турбины лежит в требуемом диапазоне: 80<<89, =80,3

В результате газодинамического расчета турбины определены параметры потока вдоль проточной части по среднему радиусу. Наличие довольно длинного переходника между турбиной низкого давления и свободной турбиной, обусловлено стремлением повысить КПД силовой турбины. Повышение КПД происходит за счёт значительного уменьшения расходной составляющей абсолютной скорости газа на входе в силовую турбину и как следствие, уменьшение угла входа потока. Для приближения потока к осевому на выходе из ТНД и ТС рекомендовано применить спрямляющие устройства.

В результате расчетов получены такие основные параметры: ТВД: С_1а = 186, С_2а = 157,01 где С_2а >С_{1а :} =71.9⁰ не превышает допустимого значения 89⁰ =15.3⁰ допустимый параметр не меньше 15⁰ : =50.6⁰ =20.8⁰ допустимый параметр +>60⁰ С_2u должен быть с отрицательным знаком, что в ТВД так и есть С_2u = -63.8 параметры ТНД: С_1а = 190 С_2а = 196 где С_2а >С_{1а :} =61.3⁰ не превышает допустимого значения 89⁰ =21.1⁰ допустимый параметр не меньше 15⁰ : =55.6⁰ =22.1⁰ допустимый параметр +>60⁰ С_2u должен быть с отрицательным знаком, что и подтверждается в ТВД С_2u = -107.0

параметры последней ступени ТС: С_1а = 220 С_2а = 238 где С_2а >С_{1а :} =81.3⁰ не превышает допустимого значения 89⁰ =43.3⁰ допустимый параметр не меньше 15⁰ : =45.2⁰ =26.4⁰ допустимый параметр +>60⁰ С_2u должен быть с отрицательным знаком, как и в ТВД С_2u = -45.1.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

1. Спроектированный двигатель применяется для привода газоперекачивающего агрегата

N_ТС=26700кВт, p_К^*=20.8, Т_Г^*=1525К

2. В ходе проведения термогазодинамического расчета были получены следующие данные:

,

а также температуры и давления в характерных сечениях.

3. .На этапе согласования были определены геометрические параметры и основные газодинамические параметры компрессора и турбины. Определены нарузки: (для 2-х ступеней). Как видно эти данные не выходят за рамки допустимых.

4. .В результате газодинамического расчета компрессора определены значения параметров потока в каждой ступени, выполнено согласование по КПД ступеней h_КНД=0,862, h_КВД=0,8880, h_К=0,8399. Распределены работы по ступеням. Значения работ каскдов: L_КНД=216000Дж/кг, L_КВД=264000 Дж/кг.

5. . В результате расчета шестиступенчатой турбины получено распределение КПД по ступеням следующим образом: _т1=0,816, _т2=0,935, _т3=0,917 _т4=0,908, _т5 =0,919,_т6 =0,914

. Угол потока в абсолютном движении на выходе из РК последней ступени свободной турбины лежит в требуемом диапазоне: 80<<89, =81,3⁰

6. . Для расчета и построения решетки профилей первой ступени КВД был выбран закон крутки «свободного вихря». Были получены геометрические параметры решетки профилей компрессора на трёх радиусах.

Список литературы

1. Павленко Г.В., Герасименко В.П «Выбор параметров и термогазодинамичесикй расчет ТВД, ТВВД и ТВаД»: Учебное пособие – Харьков: ХАИ 1984 60с.

2. Л.Н.Буслик, Ковалёв. «Согласование параметров и определение основных размеров турбины и компрессоров»: Учеб. Пособие. Х. ХАИ.

3. Анютин. «Согласование параметров и турбин авиационных ГТД»: Учеб. Пособие. Х. ХАИ.

4. Павленко Г.В. «Газодинамический расчет осевого компрессора на ЭВМ». Учебное пособие – Харьков: ХАИ 1985 68с

5. . Г.В.Павленко, В.А. Коваль. Газодинамический расчет авиационной турбины на ЭВМ: Учеб. Пособие. Х. ХАИ,1985.

6. Инструкция по использованию программы ОСК. ХАИ каф.201.