Содержание

1. Исходные данные

2. Компоновка сборного железобетонного каркаса здания с установлением геометрических параметров

3. Определение нагрузок на раму

3.1 Постоянная нагрузка

3.2 Временные нагрузки

4. Статический расчет рамы

5. Расчет сплошной колонны ряда А

5.1 Данные для проектирования

5.2 Расчет надкрановой части колонны

5.3 Расчет подкрановой части колонны

6. Конструирование и расчет фундамента под колонну ряда А

6.1 Данные для проектирования

6.2 Подбор арматуры подошвы

6.3 Расчет подколонника и его стаканной части

7. Расчет предварительно напряженной безраскосной фермы пролетом

L = 18 м

7.1 Данные для проектирования

7.2 Определение нагрузок на ферму

7.3Определение усилий в стержнях фермы

7.4 Расчет сечений элементов фермы

Задание № 1

на курсовой проект по железобетонным конструкциям №3 «Проектирование сборных железобетонных элементов каркаса одноэтажного промышленного здания»

1. Исходные данные

1. Назначение зданияодноэтажное промышленное

2. Место строительств Уфа

3. Количество пролетов2

4. Размеры пролетов, м18

5. Длина здания, м.72м

6. Отметка низа стропильных конструкций, м10,8

7. Условное расчетное сопротивление грунта, МПа 0,1

8. Наличие фонаря нет

9. Тепловой режим здания отапливаемое

10. Вид кранов и количество в пролете по два мостовых электрических крана в пролете;

11. Грузоподъемность кранов, т30

12. Выполнить расчет и конструирование следующих сборных элементов каркаса:

- Ригель перекрытия (стропильная конструкция) К-7

- Колонна крайнего ряда

- Фундамент под колонну

13. Дополнительные требования:

- шаг колонн, м 12

- шаг стропильных конструкций, м 6

2. Компоновка сборного железобетонного каркаса здания с установлением геометрических параметров

В качестве основных несущих конструкций покрытия принимаем сегментные раскосные фермы пролетами L₁ = 18 м, L₂ = 18 м. Плиты покрытия железобетонные предварительно напряженные ребристые 3х6 м.

Рис.1. Поперечный разрез

Колонны крайнего и среднего рядов - сплошные. Привязка координатных осей крайних рядов «250», привязка осей крановых путей λ = 750 мм.

Рис.2. Узлы рамы.

Дополнительные данные:

- габаритный размер крана по высоте Н = 2750 мм (для крана грузоподъемностью Q = 30/5 т);

- высота подкранового рельса КР-70 с прокладками 150 мм;

- высота подкрановой балки 1400 мм;

3. Определение нагрузок на раму

3.1 Постоянная нагрузка

Нагрузка от веса покрытия приведена в таблице 1.

Таблица 1

Нагрузка от веса покрытия

	Нормативная	Коэффициент	Расчетная
Собственный вес	нагрузка,	надежности	нагрузка,
	Н/м²	по нагрузке	Н/м²
Железобетонных ребристых	2050	1,1	2255
плит покрытия размером в
плане 3х6 м с учетом
заливки швов
Обмазочной пароизоляции	50	1,1	60
Утеплитель (готовые плиты) мин/ват	160	1,2	190
Асфальтовой стяжки толщиной	350	1,3	455
2 см
Рулонного ковра	200	1,3	260
ИТОГО	-	-	3220

Нагрузки от покрытия собираем с грузовых площадей, равных 9х6 м для колонн по рядам А и В, 18х6 – для В. Нагрузки от массы подкрановых балок, крановых путей, стеновых панелей, от ветра собираем с полосы 12 м, равной по ширине раме – блоку.

Массы основных несущих конструкций:

стропильная ферма L = 18 м: масса 6,0 т, вес 60 кН;

подстропильная ферма L = 12 м: масса 9,4 т, 94 кН;

подкрановая балка L = 12 м: масса 12 т, 125 кН.

Расчетные нагрузки:

На одну колонну по рядам:

- от веса покрытия G = 3,22∙9∙12 = 347,76 кН;

- от фермы G = 60/2∙1,1∙0,95 = 33 кН;

- от подстропильной фермы G = 94/2∙1,1∙0,95 = 51,7 кН;

Расчетная нагрузка на крайнюю колонну: F₁=516,2 кН,

на среднюю колонну: F₂=1032,3 кН эксцентриситет нагрузки F_1,2 относительно геометрической оси надкрановой части колонны

е = 425 - h₁/2 = 425 – 600/2 = 125 мм;

- от веса надкрановой части одной колонны

F₃ = bh₁H₁γγ_fγ_n = 0,5∙0,6∙4,2∙25∙1,1∙0,95 = 32,9 кН;

Расчетная нагрузка от веса подкрановых частей: крайняя колонна – F₄ = 51,7 кН, средняя колонна – F₅ = 90 кН эксцентриситет нагрузки F_3,4,5 относительно геометрической оси подкрановой части колонны

е = (h₂ - h₁)/2 = (1000 – 600)/2 = 200 мм;

- от стеновых панелей толщиной 300 мм и заполнения оконных проемов от отметки 10,95 м до 17,25м.

F₆ = (2,5∙5,4 + 0,4∙2,4)∙12∙1,1∙0,95 = 181,3 кН;

эксцентриситет нагрузки F₆ относительно геометрической оси подкрановой части колонны

е_w = (t_w + h₂)/2 = (300 + 1000)/2 = 650 мм;

- от веса подкрановых балок и кранового пути

F₇ = 120∙1,1∙0,95 = 125,4 кН;

эксцентриситет нагрузки F₇ относительно подкрановой части колонны

е₃ = 250 + λ – h₂/2 = 250 + 750 – 1000/2 = 500 мм.

3.2 Временные нагрузки

Снеговая нагрузка

Снеговой район для г. Уфа – V.

Вес снегового покрова на 1 м² проекции покрытия для IV района, согласно главе СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия», S₀ = 2 кПа = 2 кН/м².

Так как уклон кровли < 12%, средняя скорость ветра за три наиболее холодных месяца υ = 3 м/с > 2 м/с снижают коэффициент перехода μ = 1 умножением на коэффициент k:

k = 1,2 – 0,1∙υ = 1,2 – 0,1·3 = 0,9, т.е.

kμ = 1∙0,9.

Расчетная снеговая нагрузка при

kμ = 0,8; γ_f = 1,4; γ_n = 0,95;

на крайние колонны:

S₁ = S₀kμa(l/2)γ_fγ_n = 2∙0,9∙12(18/2)∙1,4∙0,95 = 258,6 кН;

на средние колонны:

S₂ = 2,4∙0,8∙12(24/2 + 18/2)∙1,4∙0,95 = 643,5 кН.

Крановые нагрузки

Кран Q = 30/5 т

Вес поднимаемого груза Q = 300 кН.

Пролет крана 16,5 м.

Согласно стандарту на мостовые краны база крана М = 630 см, расстояние между колесами К = 510 см, вес тележки G_п = 87 кН, вес крана G_кр = 520 кН, F_n,max = 315 кН, F_n,min = 58 кН.

Расчетное максимальное давление на колесо крана при γ_f = 1,1:

F_max = F_n,maxγ_fγ_n = 315·1,1·0,95 = 330 кН,

F_min = F_n,minγ_fγ_n = 58·1,1·0,95 = 60 кН.

Расчетная тормозная сила на одно колесо

Н_max = (Q + G_n)0,5γ_fγ_n/20 = (300 + 87)∙0,5∙1,1∙0,95/20 = 10,1 кН.

Вертикальная крановая нагрузка на колонны от двух сближенных кранов с коэффициентом сочетаний ψ = 0,85:

D_max = F_maxψ∑y = 330∙0,85∙3,3 = 925,6 кН,

D_min = 60∙0,85∙3,3 = 168,3 кН, где

∑y = 3,3 сумма ординат линий влияния давления двух подкрановых балок на колонну.

Рис.3. Линии влияния давления на колонну крана Q = 30/5 т.

Вертикальная крановая нагрузка на колонны от четырех сближенных кранов с коэффициентом сочетаний ψ = 0,7

D_max^4-х = 2∙0,7∙3,3∙330 = 1524,6 кН.

Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов при поперечном торможении:

Н = Н_minψ∑y = 0.57(300+87)/20 = 9,6 кН.

H=9,6∙0,85∙3,3=27,1

Ветровая нагрузка

Ветровой район для г. Уфы – II.

Для II–го района скоростной напор ветра ω₀ = 0,3 кПа; коэффициент надежности по нагрузке γ_f = 1,4. Коэффициент k, учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания для типов местности Б:

Аэродинамические коэффициенты для вертикальных стен:

с = 0,8 – с наветренной стороны;

с = - 0,6 – с заветренной.

на отм. 10,800 k₁ = 1,08;

на отм. 14,370 k₂ =1,1 .

Скоростной напор ветра:

на отм. 5,000 ω₁ = 0,75∙ω₀∙с = 0,75∙0,3∙0,8 = 0,285 кПа;

на отм. 10,000 ω₂ = 1,0∙ω₀∙с = 1,0∙0,3∙0,8 = 0,38 кПа;

на отм. 10,800 ω₃ = 1,08∙ω₀∙с = 1,08∙0,3∙0,8 = 0,433 кПа;

на отм. 14,370 ω₄ = 1,1∙ω₀∙с = 1,1∙0,3∙0,8 = 0,45 кПа.

Переменный по высоте колонны скоростной напор заменяем равномерно распределенным, эквивалентным по моменту в заделке колнны:

с наветренной стороны

ω_а = 2М_а/Н² = 2[180∙5²/2 + (180 + 240)(10 – 5)((10 – 5)/2 + 5)/2 +

+ (240 + 245)(10,8 – 10)((10,8 – 10)/2 + 10)/2]/10,8² = 0,21 кПа,

где М_а – момент в заделке от фактической ветровой нагрузки.

с подветренной стороны

ω_р = (0,5/0,8)∙210 = 130 кН/м.

Расчетная погонная нагрузка на колонну крайнего ряда до отметки 10,8 м: с наветренной стороны

Р_а = ω_а∙а∙γ_f∙γ_n = 0,21∙12∙1,4∙0,95 = 3,3 кН/м;

с подветренной стороны

Р_р = 0,13∙12∙1,4∙0,95 = 2,075 кН/м.

Нагрузка от ветрового давления на надколонную часть здания (шатер покрытия) выше отметки 10,8 м приводим к сосредоточенной силе по формуле:

W = (с₁ + с₂)(ω_eq + ω_max)(Н_max – Н₀)а/2 = [(0,8 + 0,5)(0,26 + 0,245(14,37 –

- 10,8)/2]∙12∙1,4∙0,95 = 18,5 кН.

Сосредоточенная сила W условно считается приложенной на уровне верха колонны.

4. Статический расчет рамы

Усилия в колоннах рамы от постоянной нагрузки

Продольная сила F₁ = 516,2 на крайней колонне действует с эксцентриситетом е₁ = 0,125 м. В верхней части момент М₁ = F₁е₁ =

= 516,2∙0,125 = 64,53 кН∙м.

В подкрановой части кроме силы F₁ = 516,2 кН, приложенной с эксцентриситетом е₂ = 0,2 м, действует: расчетная нагрузка от стеновых панелей F₆ = 181,3 кН с е_w = 0,65 м; расчетная нагрузка от подкрановых балок F₇ = 125,4 кН с е₃ = 0,5 м; расчетная нагрузка от надкрановой части колонны F₃ = 32,9 кН с е₂ = 0,2м.

Суммарное значение момента

М₂ = -165 кН∙м.

Усилия в колоннах от снеговой нагрузки

Снеговая нагрузка S₁ = 258,6 кН на крайней колонне действует с эксцентриситетом е₁ = 0,125 м. В верхней части момент М₁ = S₁е₁ =

= 258,6∙0,125 = 32,3 кН∙м.

В подкрановой части S₁ = 258,6 кН, приложена с эксцентриситетом е₂=0,12м

В подкрановой части момент М₂ = -258,6∙0,2 = 51,7 кН∙м.

Усилия в колоннах от ветровой нагрузки

Расчетная погонная нагрузка на колонну крайнего ряда до отметки 10,8 м: с наветренной стороны

ω_а = 3.3 кН/м;

с заветренной стороны

ω_р = 2.1 кН/м.

Нагрузка от ветрового давления на надколонную часть здания (шатер покрытия) выше отметки 10,8 м.

W = 18,5 кН.

Усилия в колоннах от крановой нагрузки

Рассматриваем следующие виды загружения:

1) М_max на крайней колонне и M_min на средней;

2) М_max на средней и M_min на крайней колонне;

3) четыре крана с М_max на средней колонне;

4) тормозная сила на крайней колонне;

5) тормозная сила на средней колонне.

1. В первом случае на крайней колонне сила D_max = 925,6 кН приложена с эксцентриситетом е₃ = 0,5 м.

Момент в узле

М_max = 925,6∙0,5 = 462,8 кН∙м.

Одновременно на средней колонне действует сила D_min = 168,3 кН с эксцентриситетом е = λ = 0,75 м.

2. В первом случае на крайней колонне сила D_min = 168,3 кН приложена с эксцентриситетом е₃ = 0,5 м.

Момент в узле

М_min = 168,3∙0,5 = 84,2 кН∙м.

Одновременно на средней колонне действует сила D_max = 925,6 кН с эксцентриситетом е = λ = 0,75 м.

При этом

М_max = 925, 6 ∙0,75 = 694,2 кН∙м

3. Для третьего случая суммарный момент

D_max = 925,6 кН

М_max = 0кН∙м.

на крайней колонне сила D_min = 168,3 кН приложена с эксцентриситетом

е₃ = 0,5 м.

Момент в узле

М_min = 168,3∙0,5 = 84,2 кН∙м.

Таблица 2

Таблица усилий в сечениях колонн

Управление
Тип	Наименование	Данные
1	Шифр задачи	рама ЖБК Вова
2	Признак системы	2
39	Имена загружений	1: постоянная 2: снеговая 3: ветровая 4: кран слева 5: крановая справа 6: краны центр 7: торможение слева 8: торможение справа
33	Единицы измерения	Линейные единицы измерения: м; Единицы измерения размеров сечения: см; Единицы измерения сил: кН; Единицы измерения температуры: ;

Элементы

Номер

элемента

Тип

элемента

Тип

жесткости

Узлы

1

2

2

1 2

2

2

1

2 3

3

2

3

3 4

4

2

1

4 5

5

2

2

5 6

6

2

3

4 7

7

2

1

7 8

8

2

2

8 9

Координаты и связи
Номер узла	Координаты		Связи
	X	Z	X	Z	Uy
1	0,	0,	#	#	#
2	0,	6,75
3	0,	10,95
4	18,	10,95
5	18,	6,75
6	18,	0,	#	#	#
7	36,	10,95
8	36,	6,75
9	36,	0,	#	#	#

Типы нагрузок
Номер строки	Номер узла или элем.	Вид нагрузки	Направление нагрузки	Номер нагрузки	Номер нагру- жения
1	3	0	5	1	1
2	3	0	3	5	1
3	7	0	5	2	1
4	7	0	3	5	1
5	2	0	5	3	1
6	2	0	3	6	1
7	8	0	5	4	1
8	8	0	3	6	1
9	4	0
3	7	1
10	5	0	3	8	1
11	3	0	3	13	2
12	3	0	5	10	2
13	7	0	3	13	2
14	7	0	5	9	2
15	2	0	5	12	2
16	8	0	5	11	2
17	4	0	3	14	2
18	3	0	1	17	3
19	1	16	1	15	3
20	2	16	1	15	3
21	7	16	1	16	3
22	8	16	1	16	3
23	2	0	3	18	4
24	2	0	5	19	4
25	5	0	3	20	4
26	5	0	5	21	4
27	2	0	3	20	5
28	2	0	5	22	5
29	5	0	3	18	5
30	5	0	5	23	5
31	5	0	3	24	6
32	2	0	3	20	6
33	2	0	5	22	6
34	8	0	3	20	6
35	8	0	5	25	6
36	2	0	1	26	7
37	5	0	1	26	8

Величины нагрузок
Номер нагрузки	Величины
1	-64,53
2	64,53
3	165,
4	-165,
5	549,1
6
357,7
7	1032,3
8	340,8
9	32,3
10	-32,3
11	-51,7
12	51,7
13	258,
14	516,
15	-3,3
16	-2,1
17	-18,5
18	925,6
19	-426,8
20	168,3
21	126,3
22	-84,2
23	694,2
24	1524,6
25	84,2
26	-27,1

Условия примыкания
Номер строки	Номер элемента	Порядковый номер узла	Тип шарнира
1	3	1	5
2	6	1	5
3	3	2	5
4	6	2	5

Жесткости
Тип жесткости	Характеристики
1	Вычисленные жесткостные характеристики: EF=10800809,3 EIY=225016,844 EIZ=324024,2 GKR=185613,9 GFY=3600269,68 GFZ=3600269,68 Размеры ядра сечения: Y1=,099999 Y2=,099999 Z1=,083333 Z2=,083333 Плотность: ro=24,524999 Прямоугольник: b=59,99999 h=50,
2	Вычисленные жесткостные характеристики: EF=18001348,9 EIY=375028,102 EIZ=1500112, GKR=424031,7 GFY=6000449,62 GFZ=6000449,62 Размеры ядра сечения: Y1=,166666 Y2=,166666 Z1=,083333 Z2=,083333 Плотность: ro=24,524999 Прямоугольник: b=100, h=50,
3	Тип конечного элемента: 2 Заданные жесткостные характеристики: 1000000, 10000000, Коэффициент Пуассона: nu=0,

Загружения
Номер	Наименование
1	постоянная
2	снеговая
3	ветровая
4	кран слева
5	крановая справа
6	краны центр
7	торможение слева
8	торможение справа

Максимальные усилия элементов расчетной схемы, kН, м
Наиме- нование	MAX+				MAX-
	Значение	Номер эл-та	Номер сече- ния	Номер загру- жения	Значение	Номер эл-та	Номер сече- ния	Номер загру- жения
N	22,8279	6	3	5	-1524,6	5	3	6
M	463,21	5	1	5	-268,058	1	1	5
Q	36,3631	2	3	4	-54,9976	5	3	5

Усилия и напряжения элементов, kН, м
Номер эл-та	Номер сечен.	Номер загруж.	Усилия и напряжения
			N	M	Q
1	1	1	-906,799	-163,94969	-6,08861
		2	-258,	-7,11284	-1,12211
		3	0,	201,657	-36,4614
		4	-925,599	28,6236	36,3631
		5	-168,3	-268,058	32,1697
		6	-168,3	-18,0927	9,3418
		7	0,	97,6364	-19,311
		8	0,	42,9588	-3,92318
	2	1	-906,799	-150,6237	-6,08861
		2	-258,	-10,8999	-1,12211
		3	0,	97,3197	-25,3351
		4	-925,599	151,349	36,3631
		5	-168,3	-159,485	32,1697
		6	-168,3	13,4358	9,3418
		7	0,	32,4615	-19,311
		8	0,	29,7181	-3,92318
	3	1	-906,799	-124,2978	6,08861
		2	-258,	-14,6871	-1,12211
		3	0,	30,5707	-14,2087
		4	-925,599	274,074	36,3631
		5	-168,3	-50,9128	32,1697
		6	-168,3	44,9644	9,3418
		7	0,	-32,7134	-19,311
		8	0,	16,4773	-3,92318
2	1	1	-549,099	-42,702	6,08861
		2	-258,	37,0128	-1,12211
		3	0,	30,5707	-14,1948
		4	0,	-152,725
36,3631
		5	0,	-135,112	32,1697
		6	0,	-39,2355	9,3418
		7	0,	-32,7134	7,7889
		8	0,	16,4773	-3,92318
	2	1	-549,099	83,616	-9,08861
		2	-258,	34,6564	-1,12211
		3	0,	8,00886	-7,27181
		4	0,	-76,3625	36,3631
		5	0,	-67,5564	32,1697
		6	0,	-19,6177	9,3418
		7	0,	-16,3567	7,7889
		8	0,	8,23869	-3,92318
	3	1	-549,099	64,53	-9,08861
		2	-258,	32,3	-1,12211
		3	0,	0,	-,34874
		4	0,	0,	36,3631
		5	0,	0,	32,1697
		6	0,	0,	9,3418
		7	0,	0,	7,7889
		8	0,	0,	-3,92318
3	1	1	9,08861	0,	0,
		2	1,12211	0,	0,
		3	-18,1512	0,	0,
		4	-36,3631	0,	0,
		5	-32,1697	0,	0,
		6	-9,3418	0,	0,
		7	-7,7889	0,	0,
		8	3,92318	0,	0,
	2	1	9,08861	0,	0,
		2	1,12211	0,	0,
		3	-18,1512	0,	0,
		4	-36,3631	0,	0,
		5	-32,1697	0,	0,
		6	-9,3418	0,	0,
		7	-7,7889	0,	0,
		8	3,92318	0,	0,
	3	1	9,08861	0,	0,
		2	1,12211	0,	0,
		3	-18,1512	0,	0,
		4	-36,3631	0,	0,
		5	-32,1697	0,	0,
		6	-9,3418	0,	0,
		7	-7,7889	0,	0,
		8	3,92318	0,	0,
4	1	1	-1032,3	0,	0,
		2	-516,	0,	0,
		3	0,	0,	-13,3266
		4	0,	0,	-25,3737
		5	0,	0,	-54,9976
		6	0,	0,	0,
		7	0,	0,	-3,92318
		8	0,	0,	7,84637
	2	1	-1032,3	0,	0,
		2	-516,	0,	0,
		3	0,	-27,986	-13,3266
		4	0,	-53,2848	-25,3737
		5	0,	-115,495	-54,9976
		6	0,	0,	0,
		7	0,	-8,23869	-3,92318
		8	0,	16,4773	7,84637
	3	1	-1032,3	0,	0,
		2	-516,	0,	0,
		3	0,	-55,9721	-13,3266
		4	0,	-106,569	-25,3737
		5	0,	-230,99	-54,9976
		6	0,	0,	0,
		7	0,	-16,4773	-3,92318
		8	0,	32,9547	7,84637
5	1	1	-1373,1	0,	0,
		2	-516,	0,	0,
		3	0,	-55,9721	-13,3266
		4	-168,3	19,7302	-25,3737
		5	-925,599	463,21	-54,9976
		6	-1524,6	0,	0,
		7	0,	-16,4773	-3,92318
		8	0,	32,9547	-19,2536
	2	1	-1373,1	0,	0,
		2	-516,	0,	0,
		3	0,	-100,949	-13,3266
		4	-168,3	-65,9061	-25,3737
		5	-925,599	277,592	-54,9976
		6	-1524,6	0,	0,
		7	0,	-29,7181	-3,92318
		8	0,	-32,0262	-19,2536
	3	1	-1373,1	0,	0,
		2	-516,	0,	0,
		3	0,	-145,927	-13,3266
		4	-168,3	-151,542	-25,3737
		5	-925,599	91,9759	-54,9976
		6	-1524,6	0,	0,
		7	0,	-42,9588	-3,92318
		8	0,	-97,0072	-19,2536
6	1	1	9,08861	0,	0,
		2	1,12211	0,	0,
		3	-4,82456	0,	0,
		4	-10,9893	0,	0,
		5	22,8279	0,	0,
		6	-9,3418	0,	0,
		7	-3,86572	0,	0,
		8	-3,92318	0,	0,
	2	1	9,08861	0,	0,
		2	1,12211	0,	0,
		3	-4,82456	0,	0,
		4	-10,9893	0,	0,
		5	22,8279	0,	0,
		6	-9,3418	0,	0,
		7	-3,86572	0,	0,
		8	-3,92318	0,	0,
	3	1	9,08861	0,	0,
		2	1,12211	0,	0,
		3	-4,82456	0,	0,
		4	-10,9893	0,	0,
		5	22,8279	0,	0,
		6	-9,3418	0,	0,
		7	-3,86572	0,	0,
		8	-3,92318	0,	0,
7	1	1	-549,099	64,53	9,08861
		2	-258,	32,3	1,12211
		3	0,	-,000018	-4,83338
		4	0,	0,	-10,9893
		5	0,	0,	22,8279
		6	0,	0,	-9,3418
		7	0,	0,	-3,86572
		8	0,	0,	-3,92318
	2	1	-549,099	83,616	9,08861
		2	-258,	34,6564	1,12211
		3	0,	-14,7621	-9,23897
		4	0,	-23,0777	-10,9893
		5	0,	47,9386	22,8279
		6	0,	-19,6177	-9,3418
		7	0,	-8,11801	-3,86572
		8	0,	-8,23869	-3,92318
	3	1	-549,099	102,702	9,08861
		2	-258,	37,0128	1,12211
		3	0,	-38,7851	-13,6445
		4	0,	-46,1554	-10,9893
		5	0,	95,8772	22,8279
		6	0,	-39,2355	-9,3418
		7	0,	-16,236	-3,86572
		8	0,	-16,4773	-3,92318
8	1	1	-906,799	-62,2978	9,08861
		2	-258,	-14,6871	1,12211
		3	0,	-38,7852	-13,6587
		4	0,	-46,1554	-10,9893
		5	0,	95,8772	22,8279
		6	-168,3	44,9644	-9,3418
		7	0,	-16,236	-3,86572
		8	0,	-16,4773	-3,92318
	2	1	-906,799	-31,6237	9,08861
		2	-258,	-10,8999	1,12211
		3	0,	-96,7957	-20,7391
		4	0,	-83,2445	-10,9893
		5	0,	172,921	22,8279
		6	-168,3	13,4358	-9,3418
		7	0,	-29,2828	-3,86572
		8	0,	-29,7181	-3,92318
	3	1	-906,799	-,94969	9,08861
		2	-258,	-7,11284	1,12211
		3	0,	-178,726	-27,8195
		4	0,	-120,333	-10,9893
		5	0,	249,965	22,8279
		6	-168,3	-18,0927	-9,3418
		7	0,	-42,3296	-3,86572
		8	0,	-42,9588	-3,92318

Таблица 3

Комбинация нагрузок и расчетных усилий в сечениях колонн

(для крайней колонны)

Нагрузка	Номер	Коэф.			Сечения
	загружения	сочетаний		I-I	II-II		III-III
			M	N	M	N	M	N	Q
Постоянная	1	1	40,2	549,1	-124,8	855,8	-163	907,5	-5,8
Снеговая	2	1	33,3	258,6	-18,4	258,6	-8,4	258,6	-0,24
	3	0,9	30	232,7	16,6	232,7	-8	232,7	-0,2
Ветровая		1	106		106		345,6		32
(слева)		0,9	95,4		95,4		310,5		28,8
Ветровая		1	-98		-98		-273		-25,3
(справа)		0,9	-94,2		-94,2		-241		-22,8
Крановая от двух		1	-179,8		283	925,6	-5,86	925,6	-42,8
кранов Мmax на		0,9	-161,4		254,7	833	-5,4	833	-38,5
левой колонне
Крановая от двух		1	-52,5		31,7	168,3	52,7	168,3	-12,5
кранов Мmax на		0,9	-38,5		27,4	151,2	38,5	151,2	11,2
средней колонне
Крановая от		1	-34,9		49,3
168,3	-6,7	168,3	-8,3
четырех кранов		0,9	-31,4		44,4	151,2	-6,3	151,2	-7,9
Крановая Н на		1	96,7		96,7		68,9		23
левой колонне		0,9	87		87		61,3		20,7
Крановая Н на		1	20		20		80		8,2
средней колонне		0,9	18		18		72		7,2

Таблица 4

Основные сочетания расчетных усилий в крайней колонне

	Обозначение данных	Сечения
		I-I II-II III-III
		M	N	M	N	M	N	Q
	№схем	1,3,15		1,5,11,15		1,14
	Усилия	176	808,2	360	1781	182	1250	27
Основные сочетания нагрузок с учетом крановых и ветровой	№схем	1,5,11,17		1,3,17		1,3,5,11,17
	Усилия	-141	549	-240	1114	-381	2082	-60
	№схем	1,3,5,11,17		1,3,5,11,15		1,3,5,11,17
	Усилия	-108	808,2	342,2	2038	-382	2082	-60
Тоже без учета крановых и ветровой	№схем	1,2		1,2		1,2
	Усилия	73,5	807	-142	1113	-177	1157

5. Расчет сплошной колонны ряда А

5.1 Данные для проектирования

Бетон колонны класса В20 с расчетными характеристиками при коэффициенте условия работы γ_b2 = 1: R_b = 11,5 МПа; R_bt = 0,90 МПа; Е_b =

= 24∙10³ МПа.

Продольная арматура класса АIII (R_s = R_sc = 365 МПа; Е_s = 2∙10⁵ МПа; α_s =

= E_s/E_b = 2∙10⁵/20,5∙10³ = 9,76); поперечная арматура класса АI.

5.2 Расчет надкрановой части колонны

Размеры прямоугольного сечения b = 500 мм; h = h₁ = 600 мм; для продольной арматуры принимаем а = а` = 40 мм, тогда рабочая высота сечения h₀ = h – а = 600 – 40 = 560 мм.

Рассматриваем сечение III-III, в котором действуют три комбинации расчетных усилий, приведенных в таблице 4.

Таблица 5

Комбинация усилий для надкрановой части колонны

Вид усилия	Величина	усилий в	комбинациях
	+Mmax	-Mmax	+Nmax
М, кН∙м	176	-141	-108
N, кН	808,2	549	808

Порядок подбора арматуры покажем для комбинации М_max.

Расчет в плоскости изгиба

Расчетная длина надкрановой части колонны в плоскости изгиба: при учете крановых нагрузок l₀ = ψH = 2∙4,2 =8,4 м, так как минимальная гибкость в плоскости изгиба l₀/i = 8,4/0,1732 = 48,5 > 14, необходимо учитывать влияние прогиба колонны на ее несущую способность.

Вычисляем эксцентриситет e₀=M/N=176/808=22см

Случайные эксцентриситеты:

е_а1 = l₀/600 = 8,4/600 = 0,015м или 15 мм;

е_а2 = h/30 = 0,6/30 = 0,02 м или 20 мм.

е_а3 = 10 мм.

Принимаем е_а2 = 2 см.

Проектный эксцентрисистет

е₀ = │M│/N = 220 мм > 20 мм, следовательно, случайный эксцентриситет не учитываем.

Коэффициента условия работы γ_b2 = 1,1; тогда расчетное сопротивление бетона R_b = 1,1∙11,5 = 12,65 МПа; R_bt = 1,1∙0,90 = 0,99 МПа.

Находим условную критическую силу N_cr и коэффициент увеличения начального эксцентриситета η.

1. δ_е = е₀/h = 220/600 = 0,37 > δ_e,min = 0,5 – 0,01l₀/h – 0,01R_b = 0,23

2. φ_l = 1+β(M_iL/M)=1+1*182.7/386.1=1.47

M_iL=M_L+N_L(h₀-a)/2=40+549*0.52/2=182.7

M_L=176+808*(0.56-0.04)/2=386.1

3. Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,004.

4. Условная критическая сила

N_cr = ((1,6E_bbh)/(l₀/h)²[((0,11/(0,1 + δ_e) + 0,1)/3φ_l) + μα_s((h₀ – a)/h)²] =

= ((1,6·24000·500·600)/(15)²[((0,11/(0,1 + 0,37) + 0,1)/3·1.47) + 0,004·7,76((560 – 40)/600)²] = 6550 кН.

5. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета

η = 1/(1 – 808/6550) = 1.14.

Расчетный эксцентриситет продольной силы

е = η·е₀ + 0,5·h – а = 1,14*22 + 0,5·60 – 4 = 59cм.

Определим требуемую площадь сечения симметричной арматуры по формулам:

1. ξ_R = ω/(1 + (R_s/σ_sc,u)·(1 – ω/1,1)) = 0,749/(1 + (365/400)(1 – 0,749/1,1) = 0,58,

где ω = 0,85 – 0,008R_b = 0, 85 – 0,008∙12,65 = 0,749;

σ_sc,u = 400 МПа при γ_b2 > 1.

2. Высота сжатой зоны x=N/γRβ=808*1000/1.1*11.5*100*50=12.8

Относительная высота сжатой зоны

ξ=x/h₀=12.8/56=0.228

3. В случае ξ< ξ_R.

A_s = A_s` = N(e-h₀+N/2R_bb)/(h₀-a)R_s = 808*1000(59-56+(808*1000/2*1.1*11.5*100*50))/365*100*52 = 4.1 мм² ,

Окончательно принимаем в надкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба по 3Ø16АIII A_s =6.03 см²

5.3 Расчет подкрановой части колонны

Размеры сечения подкрановой части b = 500 мм; h = h₂ = 1000 мм; а =а`=40 мм; h₀ = 900 – 30 = 870 мм.

Комбинация расчетных усилий для сечений I-I и II-II приведены в таблице 4.

Таблица 6

Комбинация усилий для подкрановой части колонны

Вид усилия	Величина	усилий в	комбинациях
	+Mmax	-Mmax	+Nmax
М, кН∙м	182	-381 -381 N, кН 1250 2082 2082 Q, кН 27 -60 -60 Подбор арматуры выполняется для комбинации +Nmax. Расчет в плоскости изгиба Расчетная длина надкрановой части колонны в плоскости изгиба: при учете крановых нагрузок l0 = ψH = 1,5∙6,75 = 10,125 м. Приведенный радиус инерции двухветвевой колонны в плоскости изгиба определяем по формуле Приведенная гибкость сечения λred=l0/rred=10.125/0.27=37.5>14 – необходимо учитывать влияние прогиба колонны на ее несущую способность. Вычисляем эксцентриситет e0=M/N=382/2082=18см Коэффициента условия работы γb2 = 1,1; тогда расчетное сопротивление бетона Rb = 1,1∙11,5 = 12,65 МПа; Rbt = 1,1∙0,90 = 0,99 МПа. Находим условную критическую силу Ncr и коэффициент увеличения начального эксцентриситета η. 1. δе = е0/h = 18/100 = 0,18 > δe,min = 0,5 – 0,01l0/h – 0,01Rb = 0.27 2. φl = 1+β(MiL/M)=1+1*245.4/554.9=1.44 MiL=ML+NL(h0-a)/2=-163+907.5*0.9/2=245.4 ML=-382+2082*45=554.9 3. Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,0065. 4. Условная критическая сила Ncr = ((1,6Ebbh)/(l0/h)2[((0,11/(0,1 + δe) + 0,1)/3φl) + μαs((h0 – a)/h)2] = = ((1,6·24000·500·1000)/(10.125)2[((0,11/(0,1 + 0.27) + 0,1)/3·1) + 0,0065·6,3((860 – 40)/1000)2] = 28200 кН 5. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета η = 1/(1 – 2082.5/28200) = 1.08 Усилия в ветвях колонны Nbr=N/2±Mη/c Nbr1=582.85кН Nbr2=1499.65кН Вычисляем Mbr=QS/4=-60*2/4=-30 кНм е0=30/1500=0,02м Расчетный эксцентриситет продольной силы е = η·е0 + 0,5·h – а = 1,08·2 + 0,5·30 – 4 = 13 см. Определим требуемую площадь сечения симметричной арматуры по формулам: 1. ξR = ω/(1 + (Rs/σsc,u)·(1 – ω/1,1)) = 0,749/(1 + (365/400)(1 – 0,749/1,1) = 0,58, где ω = 0,85 – 0,008Rb = 0, 85 – 0,008∙12,65 = 0,749; σsc,u = 400 МПа при γb2 > 1. 2. αn = N/(Rbbh0) = 1500∙103/11,5∙500∙260 = 0,91. 3. αs = αn (e/h0-1+ αn /2)/(1-δ) = 0.91(13/2-1+0.91/2)/(1-0.15)<0 4. δ = а/h0 = 4/26 = 0,15. При αs <0 требуемая площадь сечения симметричной арматуры принимается конструктивно Окончательно принимаем в подкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба по 3Ø18 АIII (As = As` = 7,63 см2). Расчет из плоскости изгиба Проверка необходимости расчета подкрановой части колонны перпендикулярной к плоскости изгиба Расчетная длина надкрановой части колонны из плоскости изгиба: при учете крановых нагрузок l0 = ψH = 0,8∙6,75 = 5,4 м. Радиус инерции i=14.43см l0/i=5.4/14.43=38.6>37.5 – расчет необходим. Т. к. l0/i=5.4/14.43=38.6>14– необходимо учитывать влияние прогиба колонны на ее несущую способность. Вычисляем случайный эксцентриситет eа=Н/600=1,13см Тогда е = еа + 0,5(h – а) = 1,13 + 0,5(46 – 4) = 22,13 см. Находим условную критическую силу Ncr и коэффициент увеличения начального эксцентриситета η. 1. δl = еа/h = 1,13/60 = 0,0188 > δe,min = 0,5 – 0,01l0/h – 0,01Rb = 0.2835 2. φl =1 MiL=ML+NL(h0-a)/2=0+907.5*0,2213=200.8 ML=0+2082*0,2213=460,8 3. Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,0065. 4. Условная критическая силапри 4Ø18 АIII As = As` = 10,18 см2 Ncr = ((1,6Ebbh)/(l0/h)2[((0,11/(0,1 + δe) + 0,1)/3φl) + μαs((h0 – a)/h)2] = = 13200 кН 5. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета η = 1/(1 – 2082.5/13200) = 1.19 Расчетный эксцентриситет продольной силы е = η·е0 + 0,5·h – а = 1,13·1,19 + 0,5·50 – 4 = 22,3 см. Определим требуемую площадь сечения симметричной арматуры по формулам: 1. ξR = ω/(1 + (Rs/σsc,u)·(1 – ω/1,1)) = 0,749/(1 + (365/400)(1 – 0,749/1,1) = 0,58, где ω = 0,85 – 0,008Rb = 0, 85 – 0,008∙12,65 = 0,749; σsc,u = 400 МПа при γb2 > 1. 2. αn = N/(Rbbh0) = 2082*1000/1,1*11,5∙50∙46*100 = 0,72. 3. αs = αn (e/h0-1+ αn /2)/(1-δ) = 0.72(22,3/46-1+0.72/2)/(1-0.087)<0 4. δ = а/h0 = 4/46 = 0,087. При αs <0 требуемая площадь сечения симметричной арматуры принимается конструктивно. Окончательно принимаем в подкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба по 4Ø18 АIII (As = As` = 10,18 см2). Расчет промежуточной распорки Изгибающий момент в распорке Mds=QS/2=-60кНм. Сечение распорки прямоугольное: В=50см h=45см h0=41. так как эпюра моментов двухзначная As = As` = Mds /(h0-a)Rs = 6000000/36500(41-4) = 4.5 см2 , Принимаем 3Ø14 АIII (As = As` = 4,62 см2). Поперечная сила в распорке Qds=2 Mds/c=2*60/0.9=130 кН<= φb4γb2Rbtbh0=136кН Поперечную арматуру принимаем d=8 AI S=150мм. 6. Конструирование и расчет фундамента под колонну ряда А 6.1 Данные для проектирования Глубина заложения фундамента принимается из условия промерзания грунта равной d = 1,8 м. Обрез фундамента на отметке – 0,15 м. Расчетное сопротивление грунта основания R = 100 кПа, средний удельный вес грунта на нем γm = 17 кН/м3. Бетон фундамента В 15 с расчетными характеристиками γb2 = 1,1; R = 1,1∙8,5 = 9,74 МПа; Rbt =0,88 МПа. На фундамент в уровне его обреза передается от колонны следующие усилия. Таблица 7 Усилия от колонны в уровне обреза фундамента Вид усилия Величина усилий +Mmax расч +Mmax норм М, кН∙м -381 -331,3 N, кН 2082 1810,4 Q, кН -60 -52,2 Нагрузка от веса части стены ниже отм. 10,95 м, передающаяся на фундамент через фундаментную балку, приведен в таблице 8. Таблица 8 Нагрузки от веса части стены Элементы конструкций Нагрузка на   нормативная расчетная Фундаментные балки, 27,4 30,3 l = 10,75 м     Стеновые панели ∑h = 6,15м, 30,4 33,4 γ = 2,15 кН/м²     Остекление проемов 37,6 41,4 ∑h = 4,8м, γ = 2,15 кН/м²     Итого 95,5 Gw = 105,1 Эксцентриситет приложения нагрузки от стены еw = tw/2 + hс/2 = 300/2 + 1000/2 = 650 мм = 0,65 м, тогда изгибающие моменты от веса стены относительно оси фундамента: Мw = Gw∙ew = -105,1∙0,65 = -68,3 кН∙м. Определение размеров подошвы фундамента и краевых давлений Геометрические Размеры фундамента определяем по формуле: по справочнику проектировщика приниваем axb=5.4x4.8м, тогда площадь подошвы А = 26 м2, а момент сопротивления W = bа2/6 = = 4,8∙5,42/6 = 23,3 м3. Из условий рn,max ≤ 1,2R; pn,min ≤ 0; pn,m ≤ R. Уточняем нормативное сопротивление на грунт R=R0[1+k(B-b0)/β0](d+d0)/2 d0=0.1[1+0.05(4.8-1)/1](1.8+2)/4=1.3МПа Проверка давления под подошвой фундамента Проверяем наибольшее рn,max и наименьшее рn,min краевые давления и среднее pn,m давление под подошвой. Принятые размеры под подошвой должны обеспечивать выполнение следующих условий: Рис 5. Расчетная схема усилий для фундамента по оси А. рn,max ≤ 1,2R; pn,min ≤ 0; pn,m ≤ R. Давление на грунт определяется с учетом веса фундамента и грунта на нем по формуле рn = Nf/A ± Mf/W + γmd, где Nf = Nn + Gnw; Mf = Mn + Qn∙Hf + Mmax – усилие на уровне подошвы фундамента от нагрузок с коэффициентом γf = 1. При расчете поперечной рамы за положительное принималось направление упругой реакции колонны слева направо. Тогда положительный знак поперечной силы Q соответствует ее направлению справа налево. Следовательно, момент, создаваемый поперечной силой Q относительно подошвы фундамента. при положительном знаке Q действует против часовой стрелки и принимается со знаком «минус». Комбинация Nmax pn,max = 100,5 + 331,3*6/5,42*4,8 = 116,8 кПа < 1,2R = 1,2∙130 = 156 кПа; pn,min = 100,5 - 331,3*6/5,42*4,8 = 84,4 кПа > 0; рn,m = 1810,4/26+17*1,6 = 100,5 кПа < R = 150 кПа. В обеих комбинациях давление рn не превышает допускаемых, т.е. принятые размеры подошвы фундамента достаточны. Определение конфигурации фундамента и проверка нижней ступени Учитывая значительное заглубление подошвы, проектируем фундамент с подколонником и ступенчатой плитной частью. Размер подколонника в плане: lcf = hc + 2t1 + 2δ1 = 1000 + 2∙250 + 2∙100 = 1700 мм; bcf = bc + 2t2 + 2δ2 = 500 + 2∙250 + 2∙100 = 1200 мм, где t1,t2, и δ1,δ2 – соответственно толщина стенок стакана и зазор между гранью колонны и стенкой стакана в направлении сторон l и b. Высоту ступеней назначаем h1=h2=h3=0.3м. Высота подколонника hcf=0,75м. Рис 6. Геометрические размеры фундамента по оси А. Глубина стакана под колонну hd = 0,9м; размеры дна стакана: bh = 500 + 2∙50 = 600 мм; lh = 1000 + 2∙50 = 1100 мм. Расчет на продавливание Высота и вынос нижней ступени проверяются на продавливание и поперечную силу. Проверку на продавливание выполняем из условия: N≤(bl/Af0) Rbtbmh01, Так как hb=Hf - hh = 1.65-0.9=0.75<H+0.5(lct-hc)=0.6+0.5(1.7-1)=0.95 И hb=Hf - hh = 1.65-0.9=0.75<H+0.5(bct-bc)= 0.95, товыполняют расчет на продавливание фундамента колонной от дна стакана, а также на раскалывание фундамента колонной. Рабочая высота дна стакана h0b = 0,75-0,08 = 0,67м; средняя ширина bm=0.6+0.67=1.27 площадь Аf0 = 0,5b(l – hn – 2h0b) – 0,25(b – bn – 2h0b)2 = 0,5∙4,8∙(5.4 – 0.9 – 2∙0,67) – 0,25(4,8 – 0.6 – 2∙0,67)2 = 6.8 м2, тогда продавливающая сила 1.810<4.8*5.4*0.88*0.67/6.8=2.25-прочность дна стакана на продавливание обеспечена. Расчет на раскалывание Для расчета на раскалывание вычисляют площади вертикальных сечений фундамента в плоскостях проходящих по осям сечения колонны: Afb=0.75*1.2+0.3*4+0.3*4.8-0.9*0.5(0.7+0.6)+0.3*3.2=5.45 Afl=0.75*1.7+0.3*4.5+0.3*5.4-0.9*0.5(1.2+1.1)+0.3*3.6=6.9 При Afb/Afl=0,79>bc/hc=0.5 – прочность на раскалывание проверяют из условия : N≤0.975(1+ bc/hc) AflRbt=0.975(1+0.5)5.8*0.88=7.4 6.2 Подбор арматуры подошвы Под действием реактивного давления грунта ступени фундамента работают на изгиб как консоли, защемленные в теле фундамента. Изгибающие моменты определяют в обоих направлениях для сечений по граням уступов и по грани колонны. Площадь сечения рабочей арматуры подошвы определяется по формуле: As,i = Mi-i/(0,9Rsh0i), где Mi-i и h0i – момент и рабочая высота в i–ом сечении. Рис 7. К подбору арматуры подошвы фундамента. Определение давления на грунт pmax=2082/26+17*1,8+3,81*6/5,4*4,8=128,3 Сечение I – I p1 = pmax – (pmax – pmin)(c1/l) = 112 + (16,3*2,3)/1,8 = 132,8 кПа; Сечение II – II p2 = 112 + (16,3*1,8)/1,8 = 128,3 кПа; Сечение III – III p3 = 112 + (16,3*0,85)/1,8 = 119,7 кПа; Сечение IV – IV p4 = 112 + (16,3*0,5)/1,8 = 116,5 кПа Определение моментов Сечение I – I МI-I = Δа2(2pmax + p1)/24 = (5,4-4,5)2(132,8+2*128,3)/24 = 10,4 кН∙м; Аs,1 = 49,1∙106/(0,9∙280∙250) = 780 мм 2. Сечение II – II МII-II = (5,4-3,6)2(128,3+2*128,3)/24 = 52 кН∙м; Аs,II = 215,4∙106/(0,9∙280∙550) = 1554,1 мм 2. Сечение III – III МIII-III = (5,4-1,7)2(119,7+2*128,3)/24 = 214,6 кН∙м; Аs,III = 351,5∙106/(0,9∙280∙850) = 1640 мм 2. Сечение IV – IV МIV-IV = (5,4-1)2(116,5+2*128,3)/24 = 301,2 кН∙м; Аs,IV = 527,8∙106/(0,9∙280∙2350) = 891 мм 2. Определение требуемой площади арматуры и подбор сечения. Сечение I – I Аs,1 = 0,0052*2/(0,9∙280∙0,22) = 2 см 2. Сечение II – II Аs,II = 0,026*2/(0,9∙280∙0,52) = 4 см 2. Сечение III – III Аs,III = 0,107*2/(0,9∙280∙0,82) = 10,4 см 2. Сечение IV – IV Аs,IV = 0,1506*2/(0,9∙280∙1,52) = 7,9 см 2. Принимаем в направлении длиной стороны 5Ø18 А-II (As = 12,72 см2> As,III) с шагом 200 мм. Подбор арматуры в направлении короткой стороны Расчет ведем по среднему давлению по подошве pm = 112 кПа. Учитываем, что стержни этого направления будут во втором верхнем ряду, поэтому рабочая высота h0i = hi – a – (d1 + d2)/2. Полагаем, что диаметр стержней вдоль короткой стороны будет не более 12 мм. Сечение I` - I` M`I-I = 0,125pm(b – b1)2 = 0,125∙112∙(4,8 – 4,0)2 = 8,96 кН∙м; Сечение II` - II` M`II-II = 0,125∙112∙(4,8 – 3,2)2 = 35,84 кН∙м; Сечение III` - III` M`III-III = 0,125∙112∙(4,8 – 1,2)2 = 126 кН∙м; Сечение IV` - IV` M`IV-IV = 0,125∙112∙(4,8 – 0,5)2 = 191,7 кН∙м; Требуемая площадь арматуры Сечение I` - I` Аs,1` = 0,00896/(0,9∙280∙0,22) = 1,6 см 2. Сечение II` - II` Аs,II` = 0,03584/(0,9∙280∙0,52) = 2,7 см 2. Сечение III` - III` Аs,III` = 0,126/(0,9∙280∙0,82) = 6,1 см 2. Сечение IV` - IV` Аs,IV` = 0,1917/(0,9∙280∙1,57) = 4,8 см 2. Принимаем в направлении короткой стороны 5Ø14А-II As = 7,69 см2>As,III с шагом 200 мм. 6.3 Расчет подколонника и его стаканной части При толщине стенок стакана поверху t1 = 250 мм < 0,75hd = 0,75∙550 = 413 мм стенки стакана необходимо армировать продольной и поперечной арматурой по расчету. Подбор продольной арматуры Продольная арматура подбирается на внецентренное сжатие в сечениях V –V и VI – VI. Сечение V –V приводим к эквивалентному двутавровому: bf` = bf = bcf = 1200 мм; hf` = hf =300 мм; b = 600 мм; h = 1700 мм. Армирование подколонника принимаем симметричным: а = а` = 40 мм. Усилия в сечении V – V: М = -381-60*0,9-52,5 = -487,5 кН∙м; N = 2082+105,1+384=2571,1 кН; е0 = M/N = 487,5/2571,1 = 0,19 м.> еa=h/30=0.055 Эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести растянутой арматуры е = е0 + 0,5h – a = 0.19 + 0,5∙1.7 – 0.04 = 1м. Проверяем положение нулевой линии N = 2.571 MН < Rbbf`hf` = 9.74∙1.2∙0.3 =3.5 MН – нейтральная линия проходит в полке поэтому арматура подбирается как для прямоугольного сечения шириной b = bf = 1200 мм=1.2м и рабочей высотой h0 = h – a = 1700 – 40 = 1660 мм=1,66м. Вспомогательные коэффициенты: φn = N/(Rbbh0) = 2,571/(9,74∙1,2∙1,66) = 0,133 < ξR = 0,65; φm1 = (N·e)/(Rbbh02) = 2,571/9,74∙1,2∙1,662 = 0,08; δ = а`/h0 = 40/1660 = 0,024. Требуемая площадь сечения симметричной арматуры Аs = As` = (αm1 - αn(1 – αn/2)/(1 – δ) = (0,08 – 0,133∙(1 – 0,08/2)/(1 – 0,024) <0. По конструктивным требованиям минимальная площадь сечения продольной арматуры составляет Аs,min = 0,0005∙bсf∙hcf = 0,0005∙1,2∙1,7 = 10 см2 Окончательно принимаем в подкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба по 5Ø16 АII (As = As` = 10,05см2>Аs,min). Корректировку расчета не производим. У широких граней предусматриваем по 3Ø10 АII с тем, чтобы расстояние между продольными стержнями не превышали 400 мм. В сечении V –V усилия незначительно больше, чем в сечении IV – IV, поэтому арматуру оставляем без изменений. Подбор поперечной арматуры стакана Стенки стакана армируются также горизонтальными плоскими сетками. Стержни сеток Ø > 8 мм располагаются у наружных и внутренних граней стакана; шаг сеток 100…200 мм. Обычно задаются расположением сеток по высоте стакана, а диаметр стержней определяют расчетом. Так как 0,5hc=0.5м> е0=0.19> hc/6=0.17 – принимаем 6 сеток с шагом 150мм. Верхнюю сетку устанавливаем на расстоянии 50мм Расчет производится в зависимости от величины эксцентриситета продольной силы, причем усилия М и N принимабтся в уровне нижнего торца колонны. М = -381 – 60 ∙1 – 0,7*2082*0,19 =-164,1 кН∙м; Σzi=0.8+0.65+0.5+0.35+0.2+0.05=2.55м Принимаем сетки из арматуры класса А-I (Rs = 225 МПа) При hc/6 = 900/6 = 150 мм < е0 = 1,09 мм; е0 = 1,09 мм > hc/2 = 900/2 = 450 мм. Расчет ведется для сечения проходящего через точку К. Тогда площадь сечения арматуры одного ряда сеток определяется по формуле: Аs = 0,164/225*2,55=2,86см2 При четырех рабочих стержнях в сетке требуемая площадь сечения одного стержня Aw = 2,86/4 = 0,75см2. Принимаем стержни Ø10А-I (Asw1 = 0,785см2). 7. Расчет предварительно напряженной сегментной фермы пролетом L = 18 м 7.1 Данные для проектирования Требуется запроектировать сегментную ферму пролетом 18 м. Шаг ферм 6 м. Покрытие принято из железобетонных ребристых плит покрытия размером в плане 3х6 м. Коэффициент надежности по назначению γn = 0,95. Ферма проектируется с предварительно напряженной арматурой нижнего пояса и закладной решеткой. Бетон тяжелый класса В 40, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении: Rb = 22,0 МПа; Rb,ser = 29,0 МПа; Rbt = 1,40 МПа; Rbt,ser = 2,1 МПа; Eb = 32500 МПа. Коэффициент условия работы бетона γb2 = = 0,9. Напрягаемые канаты нижнего пояса класса К-7: Rs = 1080 МПа; Rs,ser = 1295,0 МПа; Es = 1,8∙105 МПа. Арматура верхнего пояса, узлов и элементов решетки класса А-III: при Ø ≥ 10 – Rs = Rsc = 365 МПа и Rsw = 290 МПа; при Ø < 10 - Rs = Rsc = 355 МПа и Rsw = 285 МПа; Es = 2∙105 МПа. Хомуты из арматуры класса А-I. Натяжение арматуры механическим способом на упоры стенда. Обжатие бетона производится при его передаточной прочности Rbp = 0,7∙В = 0,7∙40 = 28 МПа. К элементам фермы предъявляется 3-я категория по трещиностойкости. 7.2 Определение нагрузок на ферму Постоянные нагрузки Состав и величины распределенных по площади нагрузок от покрытия приведены в табл. 9. Таблица 9 Постоянные нагрузки на стропильную ферму   Нормативная Коэффициент Расчетная Собственный вес нагрузка, надежности нагрузка,   Н/м² по нагрузке Н/м² Железобетонных ребристых 2050 1,1 2255 плит покрытия размером в       плане 3х6 м с учетом       заливки швов       Обмазочной пароизоляции 50 1,1 60 Утеплитель (готовые плиты) мин/ват 160 1,2 190 Асфальтовой стяжки толщиной 350 1,3 455 2 см       Рулонного ковра 200 1,3 260 ИТОГО - - 3220 Рис 8. Геометрическая схема фермы. Рис 8. Схема приложения узловых постоянных нагрузок От веса кровли qкр = q*a=3.220*6=19.32кН/м Сосредоточенная узловая нагрузка от распределенной Узел 5(9) F=61,4 кН Узел 6(8) F=58,5 кН Узел 7 F=58,2 кН Снеговая нагрузка qcn=12 кН/м Узловые нагрузки от снега по рис.8: Узел 5(9) F=36 кН Узел 6(8) F=36 кН Узел 7 F=36 кН Собственный вес - узловые нагрузки Узел 2(3) F=13,55 кН Узел 5(9) F=6,0 кН Узел 6(8) F=5,7 кН Узел 7 F=7,12 кН 7.3 Определение усилий в стержнях фермы Длительно действующая часть снеговой нагрузки, составляет 50% от полного нормативного значения. Управление Тип Наименование Данные
1	Шифр задачи	ЖБК ферма Вова
2	Признак системы	1
39	Имена загружений	1: постоянная 2: Снеговая
33	Единицы измерения	Линейные единицы измерения: м; Единицы измерения размеров сечения: см; Единицы измерения сил: кН; Единицы измерения температуры: ;