Курсовая Расчет состава реакционной смеси и термодинамический анализ процесса

Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-25

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Имя

Выберите тип работы:

Принимаю Политику конфиденциальности

Скидка 25% при заказе до 25.11.2024

Федеральное агентство по образованию.

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования.

Самарский государственный технический университет.

Кафедра: «Технология органического и нефтехимического синтеза»

Курсовая работа

по курсу:

«Теория химических процессов органического синтеза»

На тему:

Расчет состава реакционной смеси и термодинамический анализ процесса

Руководитель: доцент, к. х. н. Нестерова Т.Н.

Самара

2006 г.

Задание №1

При взаимодействии мезитилена со спиртом получена реакционная масса следующего состава (% масс.): - мезитилен – 10,39, АО-40 – 62,25, м-ксилол – 2,23, тетраметилбензол – 14,15, исходный спирт – 7,98. Вычислить степень конверсии реагентов, селективность процесса по каждому из продуктов реакции в расчете на каждый реагент и выход на пропущенное сырье каждого из продуктов реакции в расчете на один реагент.

Решение: наиболее вероятная схема превращений:

Составим таблицу распределения мол. долей исх. вещества:

Компонент	% масс.	М	G	Кол-во мол. исх. в-ва
				мезитилен	спирт
мезитилен	10,39	120	0,0866	b₁ = 0.0866	0
4-гидроси	7,98	235	0,0340	b₂ =0	d₁ =0,0340
АО-40	62,25	771	0,0807	b₃ =0.0807	d₂ =0,2422
м-ксилол	2,23	109	0,0205	b₄ =0.0205	0
ТМБ	14,15	134	0,1056	b₅ =0.1056	0

Степень конверсии мезитилена определяется по формуле:

Степень конверсии спирта:

Селективность продуктов в расчете на мезитилен рассчитывается по формуле: , по спирту: . Результаты расчетов приведены в табл. 1.

Таблица 1

Компонент	Селективность
	по мезитилену	по спирту
АО-40	0,3904	1
м-ксилол	0,0989
ТМБ	0,5106

Проверка: , .

Выход продуктов на пропущенное сырье в расчете на пропилен рассчитывается по формуле: , в расчете на спирт: . Результаты представлены в табл. 2:

Таблица 2

Продукт/Пропущенное сырье	мезитилен	спирт
АО-40	0,2752	0,8770
м-ксилол	0,0697	0
ТМБ	0,3599	0

Задание № 2

Решение: Схема реакции представлена на рис. 1:

Рис. 1. Дегидрирование н-бутана.

Схема реактора представлена на рис. 2.

Рис. 2. Схема теплового баланса реактора.

Тепло, входящее в реактор, определяется по формуле:

, (1) здесь:

- определено для Т = 800К из логарифмического полиномиального уравнения, полученного по табличным данным;

определено для Т_вх из логарифмического полиномиального уравнения для С_р н-пентана с помощью функции «Поиск решения» программы «Microsoft Excel»;

- для 1000К определено по табличным данным;

- определено для Т_вх из полиномиального уравнения для С_р воды с помощью функции «Поиск решения» программы «Microsoft Excel»;

, ,

С помощью функции «Поиск решения» программы «Microsoft Excel» методом наименьших квадратов определено значение Т_вх = 966К.

Энтальпия реакции при данной Т_вх:

Теплота реакции определяется величиной энтальпии реакции, массового расхода реагента, степенью конверсии реагента.

Рассмотрим, когда степень конверсии .

Согласно уравнению теплового баланса:

Здесь: ,

- определено для Т_вых из логарифмического полиномиального уравнения с помощью функции «Поиск решения» программы «Microsoft Excel»;

- определено для Т_вых из логарифмического полиномиального уравнения для С_р н-бутана с помощью функции «Поиск решения» программы «Microsoft Excel»;

- определено для Т_вых из логарифмического полиномиального уравнения для С_р бутена с помощью функции «Поиск решения» программы «Microsoft Excel»;

С помощью функции «Поиск решения» программы «Microsoft Excel» методом наименьших квадратов определено значение Т_вых = 931К.

Аналогично определяем значения Т_вых для различных значений степени конверсии. Полученные значения представлены в таблице 3.

Таблица 3

α	Т_вых
0,1	34
0,2	45
0,4	66
0,6	88

Графическая зависимость перепада температур на входе и выходе от степени конверсии представлена на рисунке 3.

Рис. 3. Зависимость адиабатического перепада температур от степени конверсии.

Выводы

Как видно, характерной особенностью процесса является линейное увеличение адиабатического перепада температур в зоне реактора при увеличении степени конверсии исходного вещества. Это обуславливает некоторые технологические особенности промышленного процесса дегидрирования н-бутана.

Реактор процесса дегидрирования представляет собой колонну, снабженную провальными тарелками. Реакционная смесь подается вниз колонны и пары поднимаются через тарелки, проходя слой катализатора. При этом, как ясно видно из результатов расчетов, реакционная смесь охлаждается, и процесс дегидрирования замедляется. Во избежание подобного вверх колонны подается подогретый катализатор, регенерированный в регенераторе. Более горячий катализатор контактирует с частично прореагировавшей смесью, и наоборот, чем достигается выравнивание скоростей реакции по всему объему. На регенерацию закоксованный катализатор поступает, стекая по десорберу, где его отдувают от углеводородов азотом.

Таким образом, за счет дополнительного подогрева регенерированного катализатора и подачи его вверх колонны реактора достигается выравнивание температуры процесса.

Задание №1

Выполнить полный количественный анализ процесса пиролиза изопентана с образованием метана и изобутилена.

Дать анализ зависимостей равновесной степени конверсии изопентана и состава равновесной смеси от варьируемых параметров.

Аргументировать технологические особенности промышленных процессов пиролиза углеводородов и конструктивные особенности реакторов пиролиза.

Решение:

Проведем предварительный расчет процесса. Для этого необходимо ввести допущение, что побочных реакций не протекает, селективность процесса по целевому продукту 100%, то есть упрощенная схема реакции имеет вид:

Для определения параметров процесса необходимо определить термодинамические данные веществ, участвующих в реакции:

Для изопентана:

Т, К	∆Н, кДж/моль	S ,Дж/моль*К
298	-154,47	343,59
300	-154,68	344,34
400	-163,64	383,34
500	-171,00	420,74
600	-176,86	456,39
700	-181,33	490,28
800	-184,64	522,37
900	-186,82	552,79
1000	-188,03	581,62

Для изобутилена:

Т, К	∆Н, кДж/моль	S ,Дж/моль*К
298	-16,90	293,59
300	-17,03	294,18
400	-22,72	322,92
500	-27,61	349,87
600	-31,71	375,26
700	-35,02	399,15
800	-37,66	421,66
900	-39,62	442,96
1000	-40,96	463,13

Для метана:

Т, К	∆Н, кДж/моль	S ,Дж/моль*К
298	-74,85	186,27
300	-74,89	186,52
400	-77,95	197,44
500	-80,75	207,15
600	-83,26	216,15
700	-85,35	224,68
800	-87,11	232,80
900	-88,49	240,58
1000	-89,54	248,03

Для воды, которая служит инертным разбавителем в данном процессе:

Т, К	∆Н, кДж/моль	S ,Дж/моль*К
298	-241,84	188,74
300	-241,84	188,95
400	-242,84	198,70
500	-243,84	206,48
600	-244,76	212,97
700	-245,64	218,66
800	-246,48	223,76
900	-247,19	228,36
1000	-247,86	232,67

На основании полученных результатов определяем для температурного диапазона термодинамические параметры процесса, константу равновесия и степень конверсии реагентов:

Т, К	,Дж/моль	_, Дж/К моль	К_р⁰	К_р, кПа
298	62718,16	136,27	0,0001	0,01
300	62760,00	136,36	0,0002	0,02
400	62969,20	137,03	0,0860	8,71
500	62634,48	136,27	3,7567	380,65
600	61881,36	135,02	46,2817	4689,49
700	60960,88	133,55	267,4475	27099,12
800	59873,04	132,09	978,1709	99113,17
900	58701,52	130,75	2647,6177	268269,87
1000	57530,00	129,54	5772,6704	584915,83

Для данного процесса степень конверсии рассчитывается по формуле:

Рассчитаем равновесную степень конверсии при давлении 1 атм, отсутствии инертных разбавителей. Результаты расчетов приведены в таблице:

Т, К	х
298	0,01
300	0,01
400	0,28
500	0,89
600	0,99
700	1,00
800	1,00
900	1,00
1000	1,00

График зависимости представлен на рисунке:

Как видно, для ведения процесса подходит температура в интервале от 600 до 800К.

Состав равновесной смеси при изменении температуры ведения процесса представлен в таблице:

Т, К	Мол. доля в равновесной смеси
	изопентан	изобутилен	метан	вода
298	0,9772	0,0114	0,0114	0,0000
300	0,9753	0,0124	0,0124	0,0000
400	0,5608	0,2196	0,2196	0,0000
500	0,0589	0,4705	0,4705	0,0000
600	0,0053	0,4973	0,4973	0,0000
700	0,0009	0,4995	0,4995	0,0000
800	0,0003	0,4999	0,4999	0,0000
900	0,0001	0,5000	0,5000	0,0000
1000	0,0000	0,5000	0,5000	0,0000

Поскольку процесс идет с повышением числа молей газа, имеет смысл создавать вакуум. Рассчитаем для диапазона давлений 0,1-1,2 атм и интервала температур 600-800К и отсутствии инертных разбавителей равновесную степень конверсии реагента:

Р, атм	Р, кПа	х (Т=600K)	х (Т=700K)	х (Т=800K)
0,1	10,1325	0,9989	0,9998	0,9999
0,2	20,2650	0,9978	0,9996	0,9999
0,3	30,3975	0,9968	0,9994	0,9998
0,4	40,5300	0,9957	0,9993	0,9998
0,5	50,6625	0,9946	0,9991	0,9997
0,6	60,7950	0,9936	0,9989	0,9997
0,7	70,9275	0,9925	0,9987	0,9996
0,8	81,0600	0,9915	0,9985	0,9996
0,9	91,1925	0,9904	0,9983	0,9995
1	101,3250	0,9894	0,9981	0,9995
1,1	111,4575	0,9883	0,9979	0,9994
1,2	121,5900	0,9873	0,9978	0,9994

Зависимость состава равновесной смеси от давления при температуре 800К показана в таблице:

	Мол. доля в равновесной смеси
Р, атм	изопентан	изобутилен	метан	вода
0,1	0,0000	0,5000	0,5000	0,0000
0,2	0,0001	0,5000	0,5000	0,0000
0,3	0,0001	0,5000	0,5000	0,0000
0,4	0,0001	0,4999	0,4999	0,0000
0,5	0,0001	0,4999	0,4999	0,0000
0,6	0,0002	0,4999	0,4999	0,0000
0,7	0,0002	0,4999	0,4999	0,0000
0,8	0,0002	0,4999	0,4999	0,0000
0,9	0,0002	0,4999	0,4999	0,0000
1	0,0003	0,4999	0,4999	0,0000
1,1	0,0003	0,4999	0,4999	0,0000
1,2	0,0003	0,4998	0,4998	0,0000

Однако проводить процесс при вакууме опасно, в связи с высокой взрывоопасностью. Гораздо удобнее применять для ведения процесса инертные разбавители.

Рассчитаем зависимость равновесной степени конверсии от степени разбавления водой – инертным разбавителем при 800К, 700К, 600К и пониженном давлении 0,5атм. Результаты расчетов приведены в таблице.

х (Т=600K)

х (Т=700K)

х (Т=800K)

0,9946

0,9991

0,9997

0,9964

0,9994

0,9998

0,9985

0,9997

0,9999

0,9991

0,9998

1,0000

0,9994

0,9999

1,0000

0,9995

0,9999

1,0000

0,9996

0,9999

1,0000


30	0,9997	0,9999	1,0000
35	0,9997	0,9999	1,0000
40	0,9997	1,0000	1,0000
45	0,9998	1,0000	1,0000
50	0,9998	1,0000	1,0000

Рассчитаем зависимость равновесной степени конверсии от степени разбавления водой – инертным разбавителем при 800К, 700К, 600К и пониженном давлении 1атм. Результаты расчетов приведены в таблице.

n	х (t=600K)	х (t=700K)	х (t=800K)
0	0,9894	0,9981	0,9995
1	0,9929	0,9988	0,9997
5	0,9969	0,9995	0,9999
10	0,9982	0,9997	0,9999
15	0,9987	0,9998	0,9999
20	0,9990	0,9998	1,0000
25	0,9992	0,9999	1,0000
30	0,9993	0,9999	1,0000
35	0,9994	0,9999	1,0000
40	0,9995	0,9999	1,0000
45	0,9995	0,9999	1,0000
50	0,9996	0,9999	1,0000

Таким образом, термодинамический анализ показал, что для достижения максимальной степени конверсии реагента процесс пиролиза изопентана проводится при температуре 700-800К, пониженном давлении около 0,5 атм или степени разбавления водой 25-30 моль Н₂О/моль изопентана.

Лабораторная работа №3

При исчерпывающем жидкофазном алкилировании фенола изобутиленом получена реакционная масса, состав которой определяется равновесием реакций позиционной изомеризации и переалкилирования в системе, представленной фенолом, 2-ТБФ, 1,4-диТБФ, 2,6-диТБФ, 2,4,6-триТБФ.

Решение:

Выбираем независимые реакции в системе.