Курсовая Процессы и аппараты химической технологии

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Имя

Выберите тип работы:

Курсовая работа Дипломная работа Контрольная работа Реферат Отчет по практике Эссе Доклад Решение задач Научно-исследовательская работа Монография Аспирантский реферат Магистерская работа Научная статья Публикация статьи в ВАК Публикация статьи в Scopus Дипломная работа MBA Бизнес-план Тест/экзамен online Чертеж Рецензия

Принимаю Политику конфиденциальности

Продолжить

Скидка 25% при заказе до 11.11.2024

Санкт-Петербургский государственный технологический институт

(Технический университет)

Кафедра процессов и аппаратов химической технологии  


Учебная дисциплина:

Процессы и аппараты химической технологии
Курсовая работа на тему:

«Проектирование выпарной установки для концентрированного водного раствора хлорида аммония, производительностью 22 кг/с по концентрированному раствору».





IV Курс, III Группа: 491

Студент: Янин Я.А.

Руководитель: Марков А.В.

Оценка за курсовой проект
Санкт-Петербург-2002 г.


Задание по курсовому проектированию № В9

Студент Янин Я.А.

 Группа 491

Спроектировать однокорпусную выпарную установку непрерывного действия для выпаривания раствора хлорида аммония.

Основные исходные данные

1.     Аппарат с кипением в трубах и естественной циркуляцией раствора.

2.     Производительность по концентрированному раствору 2,2 кг/с

3.     Содержание растворенного вещества

Начальное 12% масс.

Конечное 25% масс.

4.     Начальная температура раствора 23

5.     Температура охлаждающей воды 18

6.     Избыточное давление греющего пара 3

Выполнить

1.     Технологический расчет установки.

2.     Полный расчет тепловой установки.

3.     Приближенный расчет остальных аппаратов.




Содержание
Введение

1 Аналитический обзор

2 Технологическая часть

3 Инженерные расчеты

3.1 Материальный баланс процесса выпаривания

3.2 Определение температур и давлений в узловых точках технологической схемы

3.2.1 Определение температуры конденсации и давления вторичного пара в барометрическом конденсаторе

3.2.2 Определение температур и давлений в выпарном аппарате

3.3 Тепловой баланс выпарного аппарата

3.3.1 Расход теплоты на выпаривание

3.3.2 Определение расхода греющего пара

3.4 Расчет греющей камеры выпарного аппарата

3.5 Полный тепловой расчет подогревателя начального раствора

3.5.1 Ориентировочный расчет теплообменного аппарата для подогрева раствора  перед подачей в выпарной аппарат

3.5.2 Подробный расчет теплообменного аппарата

3.5.2.1 Теплоотдача в трубах

3.5.2.2 Теплоотдача при пленочной конденсации водяного пара

3.5.2.3 Расчет коэффициента теплопередачи

3.5.3 Выбор типа аппарата

3.6 Расчет барометрического конденсатора

3.7 Расчет производительности вакуум – насоса

3.8 Приближенный расчет холодильника

3.9 Определение расходов греющего пара и воды на всю установку

Выводы по проекту

Литература

Введение

В данной работе стоит задача спроектировать установку для выпаривания раствора хлорида аммония.

Выпаривание – это процесс концентрирования  растворов твердых нелетучих веществ путем частичного испарения растворителя при кипении жидкости.

Выпариванию подвергают растворы твердых веществ (водные растворы щелочей, солей и др.), также высококипящие жидкости, обладающие при температуре выпаривания весьма малым давлением пара, - некоторые минеральные и органические кислоты, многоатомные спирты и др. Выпаривание иногда применяют также для выделения растворителя в чистом виде: при опреснении морской воды выпариванием образующийся из нее водяной пар конденсируют и воду используют для питьевых или технических целях.

При выпаривании обычно осуществляется частичное удаление растворителя из всего объема при его температуре кипения. Поэтому выпаривание принципиально отличается от испарения, которое, как известно, происходит с поверхности раствора при любых температурах ниже температурах кипения. В ряде случаев выпаренный раствор подвергают последующей кристаллизации в выпарных аппаратах, специально приспособленных для этих целей.

Для нагревания выпариваемых растворов до кипения используют топочные газы, электрообогрев и высокотемпературные теплоносители, но наибольшее применение находит водяной пар, характеризующийся  высокой удельной теплотой конденсации и высоким коэффициентом теплоотдачи.

Процесс выпаривания проводится в выпарных аппаратах. По принципу работы выпарные аппараты разделяются  на периодические и непрерывно действующие.

Периодическое выпаривание применяется при малой производительности установки или для получения высоких концентраций. При этом подаваемый в аппарат раствор выпаривается до необходимой концентрации, сливается и аппарат загружается новой порцией исходного раствора.

В установках непрерывного действия исходный раствор непрерывно подается в аппарат, а упаренный раствор непрерывно выводится из него.

Наибольшее применение в химической технологии нашли выпарные аппараты поверхностного типа, особенно вертикальные трубчатые выпарные аппараты с паровым обогревом непрерывного действия.

В зависимости от режима движения кипящей жидкости в выпарных аппаратах их разделяют на аппараты со свободной , естественной и принудительной циркуляцией, пленочные выпарные аппараты, к которым относятся и аппараты роторного типа.

В данном проекте используется аппарат с естественной циркуляцией, с вынесенной греющей камерой и трубой вскипания. В этом аппарате циркуляция раствора осуществляется за счет различия плотностей в отдельных точках аппарата. Выпариваемый раствор, поднимаясь по трубам, нагревается и по мере подъема вскипает. Образовавшаяся парожидкостная смесь направляется в сепаратор, где происходит разделение жидкой и паровой фаз.

В  таких аппаратах облегчается очистка поверхности от отложений, т.к. доступ к трубам легко осуществляется при открытой верхней крышке греющей камеры.

1 Аналитический обзор

Выпаривание под вакуумом имеет определенные преимущества перед выпариванием при атмосферном давлении, несмотря на то что теплота испарения раствора несколько возрастает с понижением давления и соответственно увеличивается расход пара на выпаривание 1 кг растворителя (воды). Применение вакуума дает возможность проводить процесс при более низких температурах, что важно в случае концентрировании растворов веществ, склонных к разложению при повышенных температурах. Также дает возможность использовать в качестве греющего агента, кроме первичного пара вторичный пар самой выпарной установки, что снижает расход первичного греющего пара. Вместе с тем при применении вакуума удорожается выпарная установка, поскольку требуются дополнительные затраты на устройства для создания вакуума (конденсаторы, ловушки, вакуум-насосы), а так же увеличиваются эксплуатационные расходы.

Конструкции аппаратов с выносными циркуляционными трубами несколько более сложны, но в них достигается более интенсивная теплопередача и уменьшается расход металла на 1  поверхности нагрева по сравнению с аппаратами с подвесной нагревательной камерой или центральной циркуляционной трубой.

Исходный раствор хлорида кальция с начальной концентрацией  масс. долей из емкости Е1 подается центробежным насосом Н2 в теплообменник АТ1, где подогревается до температуры, близкой к температуре кипения

Движение раствора и вторичного пара осуществляется вследствие перепада давлений. В выпарном аппарате давление и температура

. В барометрическом конденсаторе вода и пар движутся в противоположных направлениях (пар – снизу, вода – сверху). Давление в барометрическом конденсаторе . Для увеличения поверхности контакта фаз конденсатор снабжен переливными полками. Смесь охлаждающей воды и конденсата выводится из конденсатора самотеком при гидрометрической трубе с гидрозатвором.

Концентрированный раствор карбоната калия с концентрацией %масс. после выпарного аппарата подается в двухходовой холодильник

3 Инженерные расчеты3.1 Материальный баланс процесса выпаривания

                                                       (3.1)

                                                (3.2)

где , - соответственно массовые расходы начального и конечного раствора, кг/с;

, - соответственно массовые доли растворенного вещества в начальном и конечном растворе;

;

 кг/с.

;

 кг/с.

Поток	Обозначение	Численное значение, кг/с	Содержание соли, массовые доли
Исходный раствор		4,58	0,12
Упаренный раствор		2,2	0,25
Вторичный пар	W	2,38	-

3.2 Определение температур и давлений в узловых

точках технологической схемы

                     (3.3)

где  - температура конденсации греющего пара, ;

      - полезная разность температур, К.

      Принимаем = 40 К.

      - температурная депрессия, К;

       - гидростатическая депрессия, К.

       Принимаем = 5 К.

       - гидравлическая депрессия, К.

       Принимаем = 1 К.

где - атмосферное давление,

- избыточное давление греющего пара.

По,  находим по (/1/, табл.

,стр. 549) температуру греющего пара :

.

 полагаем равной  при  и . По (/1/, рис.

, стр. 568), находим :

Подставляя, найденные значения и  в уравнение для  получаем:

.

, стр. 548) находим, что при  . По (/1/, табл.

, стр. 549) находим температуру в барометрическом конденсаторе  при давлении :

.

Температура в сепараторе :

;

.

] находим давление вторичного пара в сепараторе  при температуре :

.

Температура кипения раствора в сепараторе выпарного аппарата, при которой конечный раствор выводится из аппарата  определяется по формуле: См. приложение.

;            (3.4)

.

;

.

                          (3.5)

где и - соответственно плотности раствора конечной концентрации и воды при средней температуре кипения , . Так как  не известно, то принимаем .- рабочая высота труб, принимаем  Плотность воды можно рассчитываем по формуле:

                           (3.6)

.

Плотность раствора  определяем по формуле:

        

где , , .

Откуда

Подставляя найденные значения и  в формулу 3.5 получаем:

Гидростатическое давление  в середине высоты труб при  определяем по формуле:

                                          (3.8)

.

Подставляя в формулу 3.4 давление , находим среднюю температуру кипения раствора:

Находим уточненное значение гидростатической депрессии :

.

Находим уточненное значение полезной разности температур :

Таблица 3.2 - Температурный режим работы выпарной установки

Узловые точки технологической схемы	Температура,		Давление,
Барометрический конденсатор		90		0.715
Паровое пространство аппарата		91		0.740
Выход кипящего раствора в сепаратор		98.57	в сепараторе	0.740
Трубное пространство (середина высоты труб)		99.48		0.801
Межтрубное пространство греющей камеры		142,9		4,03
Вход исходного раствора в выпарной аппарат		92,0	-	-

Тепловая нагрузка  выпарного аппарата равна:

 ,                              (3.9)

где  - расход теплоты на нагревание раствора, кВт; - расход теплоты на испарение влаги кВт; - теплота дегидратации. Обычно, эта величина мала по сравнению с другими статьями теплового баланса и ею можно пренебречь;- расход теплоты на компенсацию потерь в окружающую среду.

Расход теплоты на нагревание раствора , определяется по формуле:

,                                           (3.10)

где - теплоемкость разбавленного раствора, определяется по формуле:

                 (3.11)

где , , , , - удельная теплоемкость воды, определяется по формуле:

                                            (3.12)

где - температура воды,

.

Тогда по формуле 3.11  будет равна:

и по формуле 3.10 получим:

.

                                                    (3.13)

где - энтальпия вторичного пара,  при температуре .

, стр. 548) находим :

.

Теплоемкость воды по формуле 3.12 при температуре  будет равна:

,

.

Расход теплоты на компенсацию потерь в окружающую среду  ,при расчете выпарных аппаратов принимают 3-5% от суммы . Таким образом,  равняется:

.

.

Расход греющего пара  (в кг/с) в выпарном аппарате определяем по уравнению:

,                                                                 (3.14)

где - паросодержание (степень сухости) греющего пара; - удельная теплота конденсации греющего пара,  . Из (/1/, табл.

, стр. 550) находим для температуры ,

.

.

Выпарная установка работает при кипении раствора в трубах при оптимальном уровне. При расчете выпарного аппарата мы приняли высоту труб . При расчете установки мы приняли: тепловая нагрузка

; средняя температура кипения раствора хлорида аммония ; температура конденсации сухого насыщенного водяного пара . Для кипящего раствора коэффициент теплопроводности раствора

,                                               (3.15)

где , - коэффициент теплопроводности воды, :

 ,               (3.16)

.

,                                           (3.17)

где (/1/, табл. 4.6, стр. 162).

;

.

,                                           (3.18)

,                                       (3.19)

и - соответственно плотности раствора и его пара при средней температуре кипения , К; - динамический коэффициент вязкости, ; - поверхностное натяжение раствора, Н/м, при  и .

;

.

Плотность пара  находим по (/1/, табл.

.

.

 ,                              (3.20)

где - температура раствора, , , , ; - вязкость воды, :

                                           (3.21)

.

.

.

, стр. 531) стенки со стороны греющего пара  и со стороны кипящего раствора . Коэффициент теплопроводности стали по (/1/, табл.

,

.

Ввиду того, что  и , для расчета коэффициента теплопередачи принимаем метод последовательных приближений.

Для определения исходного значения , учитывая: что при установившемся режиме теплопередачи , выражаем  через :

.

Затем рассчитываем исходные значения  и , принимая :

;

.

.

Составляем расчетную таблицу 3.3, в которую записываем исходные данные , , ,  и результаты последующих расчетов.

Прибли-жения и провероч-ный расчет	Конденсация греющего пара
I	142,9	139,9		3,0		7529		24770
II	142,9	137,31		5,59		6594		36863
III	142,9	136,06		6,85		6267		42934
IV	142,9	135.17		7.73		6081		47008
Прибли-жения и провероч-ный расчет	Стенка и ее загрязнения	Кипение раствора
I	1785	13,88	125,73		109,9	28,65	2532		72548
II	1785	20,65	116,66		109,9	19,58	3301		64628
III	1785	24,05	112,01		109,9	14,93	3654		54552
IV	1785	26.33	108.84		109,9	11.76	3881		45646

;

;

;

;

Рассчитываем по первому приближению :

,

.

Величину  определяем, принимая

.

Расхождение  и  по второму расчету:

.

Рассчитываем по второму приближению :

,

.

Величину  определяем, принимая

.

Расхождение  и  по третьему расчету: .

По результатам расчетов второго и третьего приближения строим график . Полагая что при малых изменениях температуры поверхностные плотности  и  линейно зависят от , графически определяем  Графическая зависимость

Расхождение  и :

.

.

По (Таблице 2.2 стр. 16) принимаем аппарат Тип 1, Исполнение 2, группа А (С выносной греющей камерой и кипением в трубах), с площадью поверхности теплопередачи 132 (действительная), Трубы 38 х 2 мм, длинной Н = 4000 мм , т.е. с запасом .

3.5.1 Ориентировочный расчет теплообменного аппарата для подогрева раствора  перед подачей в выпарной аппарат

Раствор хлорида аммония			Греющий пар
, % масс.
12	23	92,0	142,9	4,03

;                                          (3.22)

;

.

.

Средняя температура раствора :

,

где - среднее арифметическое значение температуры теплоносителя, которое изменяется на меньшую величину (в данном случае температура конденсации греющего пара);

.

Расход раствора :

.

,                                     (3.23)

где - удельная теплоемкость раствора, рассчитанная по формуле 2.11, при  и % масс.

По формуле 3.12 удельная теплоемкость воды при  равна:

.

.

Принимая по (/1/, табл. 4.8 стр. 172) ориентировочный коэффициент теплопередачи , (аппарат со свободной циркуляцией, передача тепла от конденсирующегося пара к воде), рассчитываем ориентировочную поверхность теплопередачи:

.

Проходное сечение  трубного пространства рассчитываем по формуле:

 ,                                             (3.24)

где - внутренний диаметр труб; - динамический коэффициент вязкости начального раствора при средней температуре ;

По формуле 3.21 при  для воды получаем:

,

,

Максимальное проходное сечение считаем при критерии Рейнольдса :

,

минимальное – при :

.

По полученному оценочному значению поверхности теплопередачи с учетом  и , в качестве подогревателя, мы выбираем по (/3/ табл. 1.2 стр. 6) 2-у ходовый теплообменник, с внутренним диаметром кожуха , числом труб , поверхностью теплообмена , длиной труб , проходным сечением  и числом рядов труб , расположенных в шахматном порядке.

Находим, что теплоотдача для раствора  описывается уравнением:

,                        (3.25)

где - критерий Нуссельта; - поправочный коэффициент;

– критерий Прандтля; - критерий Прандтля при температуре стенки трубы.

Коэффициент  примем равным 1, полагая, что  (/1/, табл. 4.3, стр. 153), где - длина труб, - эквивалентный диаметр. Критерий Рейнольдса рассчитываем по формуле:

,                                                (3.26)

где - средняя скорость потока,  и - соответственно плотность раствора и динамический коэффициент вязкости, при средней температуре .

По формуле  3.7 плотность раствора при  и % масс. равняется:

,

.

Учитывая, что для труб круглого сечения диаметр труб и эквивалентный диаметр совпадают, то для труб получаем:

.

,                                                 (3.27)

где - удельная теплоемкость, ; - коэффициент теплопроводности, ; - динамический коэффициент вязкости, .

Коэффициент теплопроводности при  и % масс. по формуле 3.15 равняется:

,

.

при  и  равняется:

.

,                    (3.28)

.

Для водяного пара в случае конденсации на пучке горизонтальных труб осредненный по всему пучку коэффициент теплопередачи  можно рассчитать по формуле:

,                                             (3.29)

где - поправочный множитель, учитывающий влияние числа труб по вертикали; - наружный диаметр труб; =7430 (взято из /1/, табл.4.6, стр. 162 при температуре конденсации греющего пара); - разность средней температуры конденсации греющего пара  и температуры стенки со стороны греющего пара :

.

Поправочный множитель  находим по (/1/, рис. 4.7, стр. 162) для шахматного расположения труби при числе рядов труб по вертикали :

.

.

Принимаем в первом приближении . Тогда температура стенки со стороны греющего пара равняется:

.

,

.

,

.

Поскольку удельный тепловой поток от пара к стенке  равен удельному тепловому потоку через стенку , то можно получить:

,

при этом  - температура стенки со стороны раствора равна:

,

.

При температуре  удельная теплоемкость, динамический коэффициент вязкости и коэффициент теплопроводности, вычисленные, соответственно, по формулам 3.11, 3.15, 3.20 равны:

,

,

;

,

.

.

.

,

где  - вычисленная ранее средняя температура раствора.

.

Расхождение между  и  в первом приближении составляет

.

Прибли-жения и провероч-ный расчет	Конденсация греющего пара
I	142,9	137.9	5,0	10485	52428
II	142,9	131,4	11,5	8514	97913
III	142,9	132.6	9,1	9027	82148
Прибли-жения и провероч-ный расчет	Стенка и ее загрязнения	Нагревание раствора
I		118,73	1,642	2181	116899
II		98,2	1,804	2130	75402
III		100,08	1,783	2137	83642

Принимаем . Результаты - табл 3.5 строка

Расхождение по второму приближению: .

По результатам расчетов первого и второго приближения строим график . Полагая что при малых изменениях температуры, поверхностные плотности  и  линейно зависят от , графически определяем  (рис. 3.3, точка А). Графическая зависимость

Расхождение  и :

.

 Так как , то истинную поверхность теплообменника рассчитывают по формуле:

,

где - внутренний диаметр труб, - число труб,  - длина труб.

.

.

,

Определение температуры внутренней поверхности труб :

;

.

;

.

.

.

Величина  меньше 40 К (/1/, табл. 35, стр. 534), поэтому (/1/, стр. 213) принимаем кожухотрубчатый горизонтальный теплообменник с неподвижными трубными решетками типа ТН.

Расход охлаждающей воды  определяют из теплового баланса конденсатора:

,

где - энтальпия паров в барометрическом конденсаторе, Дж/кг; - начальная температура охлаждающей воды, ; - конечная температура смеси воды и конденсата, ; - расход вторичного пара (см. табл. 1), кг/с;   - теплоемкость воды, .

, стр. 548) находим, что при , . По заданию . Разность температур между паром и жидкостью на выходе из конденсатора должна быть 3-5 К, поэтому принимаем . Теплоемкость воды принимаем равной .

.

По расходу вторичного пара по (/3/, табл. 3.3, стр. 17) выбираем барометрический конденсатор смешения, диаметром , с диаметрои труб.

,                                (3.30)

где - высота водяного столба, соответствующая вакууму разряжения в конденсаторе и необходимая для уравновешивания атмосферного давления, м;

;

- динамический коэффициент вязкости воды, при температуре ,

.

Принимаем скорость смеси воды и парового конденсата  в пределах 0,5-1,0 м/с,

.

, стр. 519) принимаем среднее значение шероховатости стенки трубы , тогда отношение .

и  коэффициент трения равняется .

,

7,585м.

Выбираем барометрический конденсатор диаметром , 2-у ходовый, с высотой труб 7,585м.

Производительность вакуум-насоса  определяется количеством газа (воздуха), который необходимо удалять из барометрического конденсатора:

,

где - количество газа. Выделяющегося из 1 кг воды; 0,01- количество газа, подсасываемого в конденсатор через неплотности, на 1 кг паров. Тогда

.

,

где - универсальная газовая постоянная

= 8,314 ; - молекулярная масса воздуха

= 29 кг/кмоль; - температура воздуха, ; - парциальное давление сухого воздуха в барометрическом конденсаторе, Па.

.

- давление сухого насыщенного пара (Па) при .

Раствор хлорида аммония			Вода
, % масс.
25	93,55	35,0	18,0	30,0

;

,

;

;

;

;

.

.

,

;

.

.

,

где - удельная теплоемкость раствора, рассчитанная по формуле 3.11 при  и % масс.

По формуле 3.12 удельная температура воды при  равна:

.

.

,

где - теплоемкость воды при средней температуре . По формуле 3.12 находим:

.

.

Принимая по (/1/, табл. 4.8 стр. 172) ориентировочный коэффициент теплопередачи , рассчитываем ориентировочную поверхность теплопередачи:

.

Проходное сечение  трубного пространства рассчитываем по формуле 3.24, где - внутренний диаметр труб; - динамический коэффициент вязкости начального раствора при средней температуре ;

По формуле 3.21 при  для воды получаем:

,

,

,

Максимальное проходное сечение по трубам считаем при критерии Рейнольдса :

,

минимальное – при :       

.

,

где - наружный диаметр труб; - динамический коэффициент вязкости воды при средней температуре ;

Максимальное проходное сечение межтрубного пространства   считаем при критерии Рейнольдса

:

.

Минимальное проходное сечение межтрубного пространства  считаем при критерии Рейнольдса :

.

Полученное оценочное значение поверхности теплопередачи с учетом  и  позволяет сделать вывод о том, что в качестве холодильника может быть использован кожухотрубчатый двухходовой теплообменник с внутренним диаметром кожуха , числом труб , поверхностью теплообмена , длиной труб , проходным сечением трубного пространства , проходным сечением межтрубного пространства и числом рядов труб .
3.9 Определение расходов греющего пара и воды на всю установку
Расход греющего пара:
,
где - расход пара на подогрев раствора, - расход пара на выпаривание.



Расход воды:




,
где - расход воды в барометрическом конденсаторе, - расход воды в холодильнике.




Выводы по проекту
В данной курсовой работе представлен процесс выпаривания раствора хлорида аммония.

В результате приведенных выше расчетов были выбраны следующие аппараты:

-                     выпарной аппарат: тип 1 исполнение 2 группа А – выпарной аппарат с вынесенной греющей камерой и трубой вскипания с площадью теплообмена (по внутреннему диаметру трубы);

-                     Для подогрева мы выбираем: 2-у ходовый теплообменник, с внутренним диаметром кожуха , числом труб , поверхностью теплообмена , длиной труб , проходным сечением  и числом рядов труб , расположенных в шахматном порядке.

-барометрический конденсатор диаметром  с высотой трубы 7,585м.  (/5/, табл. 2.7 стр. 26).

-                     вакуум насос типа ВВН1-3 мощностью N=4,95 кВт

-                     холодильник: кожухотрубчатый двухходовой теплообменник с внутренним диаметром кожуха , числом труб , поверхностью теплообмена , длиной труб , проходным сечением трубного пространства , проходным сечением межтрубного пространства и числом рядов труб .

Расход греющего пара на всю установку: .

Расход воды на всю установку: .

Среда раствора хлорида аммония относится к слабоагрессивным средам, поэтому в качестве основного конструкционного материала для всех аппаратов применима сталь Ст3кп.


Литература
1.                   Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. Учебное пособие для вузов/Под ред. чл.- корр. АН СССР П. Г. Романкова, - 10-е изд., перераб. и доп. – Л.: Химия, 1987. – 576 с.

2.                   Борисов Г.С., Брыков В.П., Дытнерский Ю. И./Под редакцией Дытнерского Ю. И., 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Химия, 1991. – 496с

3.                   Курсовое проектирование по процессам и аппаратам химической технологии. Краткие справочные данные: Метод. указания/ЛТИ им. Ленсовета. – Л.: 1989. – 40 с.

4.                   Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии, 8-е изд., М.: Химия, 1971. – 784 с.

5.                   Методическое пособие №705