Федеральное агентство по образованию
Московский государственный горный университет
Кафедра геологии
Курсовая работа
по гидрогеологии и инженерной геологии
по теме «Оценка гидрогеологических и инженерно-геологических условий Стойленского месторождения»
Выполнил: ст. гр. ТО-3-08
Романов В. В.
Проверил: д.т.н. проф. Гальперин А.М.
к.т.н. Щекина М. В.
Москва, 2009 г.

Оглавление:
1. Введение
2. Характеристика Стойленского железорудного месторождения
3. Графическая часть:
План поверхности участка месторождения, гидроизогипс безнапорного водоносного горизонта и гипсометрии кровли водоупора.
План поверхности участка месторождения, гидроизопьез напорного водоносного горизонта и гипсометрии почвы верхнего водоупора. Гидрогеологический разрез по линии II-II
Сводная инженерно-геологическая и гидрогеологическая колонка
4. Расчетная часть
4.1 Определение гидрогеологических параметров
4.2 Определение скоростной высоты
4.3 Движение подземных вод
4.3.1 Движение подземных вод в напорном пласте. Определение расхода подземного потока в напорном пласте.
4.3.2 Движение подземных вод в безнапорном пласте. Определение расхода подземного потока в безнапорном пласте
4.4 Движение подземных вод к искусственным дренам
4.4.1 Движение напорных вод к совершенной вертикальной дрене. Определение величины притока воды к дрене
4.4.2 Движение безнапорных вод к совершенной вертикальной дрене. Определение величины притока воды к дрене
4.5 Определение инженерно-геологических условий месторождения
4.5.1 Определение показателей состояния горных пород
4.5.2 Гранулярный состав горных пород. Обработка результатов комбинирования гранулометрического анализа песчано-глинистых пород
5. Заключение
6. Список литературы
1. Введение
Теоретической основой при выполнении курсовой работы являются знания, при изучении цикла геологических дисциплин – «Основы геологии», «Месторождения полезных ископаемых», «Гидрогеология и инженерная геология».
Полученные в результате анализа имеющихся данных гидрогеологической разведки и расчетов показатели позволяют оценить характер и режимы водоносных горизонтов и принять действенные меры по дренированию горных выработок. Умение построить, читать и анализировать гидрогеологические планы, разрезы и другую документацию является неотъемлемой частью подготовки горных инженеров. Выполненное задание является исходным материалом для написания геологической части дипломных проектов и проектирования дренажных работ.

2. Характеристика Стойленского месторождения
Общие сведения о районе месторождения
Территория занимает часть Среднерусской возвышенности и в морфологическом отношении представляет невысокое плато, изрезанное оврагами и балками. Наиболее крупные реки – Сейм, Оскол, характеризующиеся равнинным режимом с высоким весенним половодьем и низкой летней меженью, средняя величина модуля стока составляет 4 л/с с 1 км².
Климат территории умеренно-континентальный с продолжительным летом и холодной зимой. Среднесуточные температуры воздуха ниже 0^оС устанавливаются в конце ноября – начале декабря; среднесуточная температура самого холодного месяца (января) -8,4^оС; абсолютная минимальная температура -41^оС, наибольшая глубина промерзания почвы 180см; снеготаяние начинается в мае. Среднемесячная температура самого жаркого месяца (июня) +41^оС. По количеству выпавших осадков территория относится к умеренно-влажной зоне. В году 130-170 дней с осадками. Средняя многолетняя сумма годовых остатков 400-600 мм; максимум осадков приходится на летние месяцы – в июле при ливнях выпадает 100 мм осадков и более. Однако вследствие ливневого характера и высокого испарения почвы (до 75% общей суммы осадков) дождевые воды почти не пополняют запасы подземных вод.
Значительная инфильтрация происходит осенью при длительных моросящих дождях и весной при снеготаянии. Зимой преобладают ветры юго-западного направления, весной – восточного и юго-восточного направлений, летом – западного и северо-западного.
Скорость ветра на территории изменяется от 2-2,8 м/с летом и до 4-6 м/с зимой.
Месторождение приурочено к  исконам Воронежского докембрийского кристаллического массива асимметричного строения. Северный склон довольно пологий, южный – крутой. Рельеф докембрийского массива отличается большой сложностью. Сбросы, возникшие в процессе образования Днепровско-Донецкой впадины, обуславливают наличие в ней системы уступов, а денудация и выветривание привели к образованию обширной густой сети глубоких впадин (древняя эрозионная сеть). Кристаллический массив сложен сланцами, гнейсами, кварцитами, известняками протерозойского возраста, отличающимся высокой степенью метаморфизма. В результате тектонических движений породы протерозойского комплекса собраны в сложную систему складок. Верхняя зона этих пород под воздействием процессов сильно изменена, в результате окисления железистых кварцитов образовались мартитовые, мартитово-магнетитовые и мартито-железнослюдковые кварциты. К коре выветривания железистых кварцитов приурочены залежи богатых железных руд.
Кристаллические породы перекрыты комплексом палеозойских и кайнозойских осадочных пород, преимущественно морского происхождения. Наличие сравнительно мощных пластов выдержанных по площади водонепроницаемых пород предопределяет общие потоки подземных вод на территории КМА, которая является областью распространения Днепровско-Донецкого (северо-восточное крыло) и Московского (южное крыло) артезианских бассейнов.
Геологическое строение месторождения
Стойленское месторождение железных руд и железистых кварцитов расположено в центральной части северо-восточной полосы КМА. В геологическом строении месторождении участвуют сильно дислоцированные метаморфические породы докембрия, в которых выделяются железорудная свита Курской серии протерозоя. Их трансгрессивно перекрывают осадочные породы палеозойского, мезозойского и кайнозойского возрастов мощностью от 50 до 200 м. Осадочные породы сверху вниз представлены суглинками, песками, песчаниками, рудными и безрудными брекчиями.
Кора выветривания железистых кварцитов, имеющая мощность от 5 до 80 м, представлена богатыми рудами, переходящими с глубиной в окисленные и полуокисленные железистые кварциты.
Литолого-стратиграфическое подразделение и характерные особенности в геологическом разрезе месторождения отражены в стратиграфической колонке (табл. 1).
Месторождение приурочено к юго-восточной части Тим-Ястребовской синклинали. Породы смяты в сложные, глубокие и узкие синклинальные и антиклинальные складки, преимущественно северо-западного простирания с крутым (60^о-90^о), нередко опрокинутым падением крыльев. В северной части месторождения развиты интрузии диоритов и габбро-диоритов, в юго-восточной части – интрузии конгломератов.
Широкое развитие имеют межпластовые и секущие дайки, а также жилы ультраосновных пород – диорит-порфиритов и гранитов мощностью от 10 см до 20 см. Железорудная свита сложена железистыми кварцитами и сланцами. Мощность ее изменяется от 400 м на северо-востоке до 800 м на юго-западе. В составе ее выделяют две подсвиты кварцитов и две подсвиты сланцев. Интенсивная складчатость докембрийских образований обусловила крутое, нередко почти вертикальное залегание рудных пластов. Площадь залежи железистых кварцитов по кровле составляет 4,1 км², детальная разведка выполнена до глубины 460 м (отметка – 250 м ), отдельными скважинами до 700 м. Граница рудных тел с осадочной толщей резкая, неровная.
Характеристика полезного ископаемого
Граница между богатыми рудами и кварцитами чаще всего четкая. По степени окисления и технологическим свойствам железистые кварциты разделяют на неокисленные Fe_раст/Fe_маг > 0,6, полуокисленные Fe_раст/Fe_маг =0,6-0,3, окисленные Fe_раст/Fe_маг  < 0,3. Неокиленные кварциты слагают 93,7% запасов месторождения.
Залежь неокисленных кварцитов имеет сложное строение, характеризуется частым переслаиванием различных минералогических разновидностей железистых кварцитов и наличием прослоев сланцев, на ряде  участков она пересекается большим количеством даек диорит-порфиритов. Мощность пластов и пачек отдельных типов кварцитов от 1-2 до 10-20 м , изредка достигает 50 м; мощность даек изменяется от 10 до 20 м . Полуокисленные кварциты (0,7% запасов) образуют подзону неполного окисления железистых кварцитов. На месторождении выделяют восемь разобщенных линзообразных залежей полуокисленных кварцитов площадью от 16 до 550 тыс. м² и общей площадью 1,5 км², мощность их достигает 27,2 м, в среднем составляет 4,5 м. Почва и кровля залежей неровные, с уступами и впадинами. Рудоносность полуокисленных кварцитов на всех участках почти одинакова.
Окисленные кварциты представляют собой подзону полного окисления железистых кварцитов, которая сплошной покровной залежью перекрывает окисленные и полуокисленные кварциты. Мощность их колеблется от 0,2 до 56 м. На долю окисленных кварцитов приходится 5,6% запасов. Основные породообразующие минералы железистых кварцитов – кварц, магнетит, рудная слюда; в разных залежах присутствуют магнезиально-железистые алюмосиликаты. В зависимости от минерального состава и количественного соотношения минералов, железистые кварциты подразделяются на 4 типа: магнетитовые (47,5% общих запасов), силикатно-магнетитовые (37,2%), железнослюдково-магнетитовые (14,6%), а также слаборудные кварциты (0,7%).
Кварциты месторождения тонкозернистые, размеры зерен в среднем равны 0,05-0,08 мм, размеры агрегатов магнетита 0,1-0,5 мм. В зависимости от минералогического состава материнских пород на месторождении выделяются следующие разновидности богатых руд: магнетито-мартитовые – 50%, лимонито-мартитовые и лимонитовые – 25% и железнослюдково-мартитовые – 10% общих запасов. Главные рудообразующие минералы – мартит, магнетит, лимонит, железная слюда и кварц; второстепенные – сидерит, кальцит, хлорит, пирит. Содержание железа в рудах колеблется от 25 до 68%. По морфологии и особенностям залежи железистых кварцитов в пределах месторождений выделяются западный, центральный, северо-восточный и юго-восточный участки.
Западная часть залежи характеризуется относительно простым строением и равномерной рудоносностью; содержание Fe_общ колеблется в блоках от 32,25 до 36,92%; Fe связанного с магнетитом – от 28,54 до 29,77%.
Центральная часть залежи имеет сложное внутреннее строение по сравнению с другими частями и характеризуется наименьшей рудоносностью, что обусловлено большим количеством даек диорит-порфиритов, наличием зон дробления и повышенным количеством сланцев в рудной зоне. При среднем объемном количестве даек в контуре, равном 3,3%, в центральной части количество их составляет 6,3-12,7% общего объема. Содержание Fe_общ  в блоках колеблется от 32,7 до 34,06%, связанного с магнетитом от 26,36 до 28,3%. На участке замыкания центральной антиклинали, на границе со сланцами, наблюдается обеднение железистых кварцитов – содержание Fe_раст снижается до 22-25%, связанного с магнетитом до 16,2-18,2%.
Северо-восточная часть залежи характеризуется сложным строением и относительно высокой рудоносностью. Содержание Fe_общ составляет 34,52-36,10%, связанного с магнетитом – 27,6-29,38%. Наиболее высокое содержание Fe_общ (38,27-39,39%) и связанного с магнетитом (33,10-33,77%) наблюдается в северо-восточной части месторождения. Юго-восточная часть залежи характеризуется относительно простым строением. Но в пределах ее развито наибольшее количество даек диорит-порфиритов.
Общая рудоносность по строению структуры юго-восточной части выдержана. Содержание Fe_общ в блоках составляет от 33,4 до 34,84%, а связанного с магнетитом от 27,3 до 28,55%. Здесь так же, как и в центрально части залежи, наблюдается обеднение железистых кварцитов.
Гидрогеологические условия месторождения
Гидрогеологические условия месторождения обусловлены геоморфологическими и структурными особенностями его расположения на водораздельном плато, расчлененным глубоко врезанной овражной сетью, и ограничением с севера, юга и востока долинами рек Осколька, Чуфички, Оскола, а также двухъярусным строением массива.
На месторождении имеет сплошное распространение сеноман-альбский каньон – туронский и рудно-кристаллический водоносные горизонты (табл.2). В целом для них характерна гидравлическая взаимность и связь с поверхностными водами, невыдержанность мощности и состава вмещающих пород, однородность состава и незначительная минерализация вод, общность источников питания и дренирования.
Приуроченные к сеноман-альбской толще, водоносный горизонт характеризуется безнапорным или слабо напорным режимом. Расходы горизонта компенсируются инфильтрующей частью дождевых и талых вод в местах выхода трещиноватых меловых пород на поверхность. Юрские и неокомские песчано-глинистые отложения вследствие их частичного размыва являются лишь относительным водоупором.
Рудно-кристаллический напорный горизонт приурочен к выветренной зоне докембрийского комплекса пород. Водообильность горизонта определяется характером трещиноватости пород. Питание осуществляется за счет вышележащего водоносного горизонта на участках выветривания или в местах малой мощности юрских и неокомских песчано-глинистых отложений. Среднее значение коэффициента фильтрации для выветривания кварцитов 2-2,5 м/сут, невыветрелых 0,02-0,07 м/сут. В связи со сложными гидрогеологическими условиями разработка месторождения производится при предварительном осушении, осуществляемом комбинированным способом – глубинным водоотливом.

Таблица 2
Инженерно-геологические условия
Геологический разрез месторождения характеризуется многоярусным строением; инженерно-геологические ярусы составляют два структурных этажа – верхний и нижний.
Верхний этаж представлен породами осадочного комплекса. Лессовидные суглинки по физико-механическим свойствам близки к аналогичным породам Михайловского месторождения. Наиболее слабыми являются аллювиальные глины. Мергельно-меловые породы представлены трещиноватым мелом, переходящим на отдельных участках в трещиноватый мергель. Прочность этих пород определяется трещиноватостью массива. Высыхание мелов в приповерхностных зонах и процессы выветривания приводят к их осыпанию. Под воздействием динамических нагрузок происходят тектонические изменения. Сеноман-альбские пески представлены средне- и мелкозернистыми разностями, слабо сцементированными окислами железа. Пески обладают хорошей водоотдачей, коэффициент неоднородности К_н=3-5, на участке высачивания отмечается оплывание, в сцементированных разностях – фильтрационный вынос вдоль трещин.
Неокомские и юрские глинистые пески и песчаные гидрослюдистые глины достаточно однородны по механическим свойствам. Небольшим набуханием обладают юрские глины при нормальных нагрузках до 2 кг/см² (0,2 МПа) (в песчаных глинах неокома около 0,5 кг/см² (0,05 МПа)). Ощутимое разупрочнение пород (сцепление падает до 50% исходного) отмечается в местах удаленных от поверхности обнажения на 4-5 м; с увеличением глубины прочность пород не уменьшается. Девонские отложения имеют ограниченное распространение и состоят из нерудных брекчий, песчаников, пестро-цветных плотных глин, характеризуются относительно высоким показателем прочности. Нижний этаж представлен скальными и полускальными разностями, при этом наименее прочными являются межрудные сланцы, породы даек и рыхлых руд. На участках распространения рыхлых разновидностей руд в ходе разработки отмечаются осыпи; обводненность пород рудной толщи не влияет на их устойчивость.

4. Расчетная часть
4.1 Определение гидрогеологических параметров
I. Расчет для безнапорного водоносного горизонта
1. Гидравлический градиент – это потеря напора на единицу длины пути фильтрации:
H₁-H₂                                 177-176
i =                          =                           = 0.002
l                             540
2. Приведенная скорость фильтрации - скорость, принимаемая из условий проницаемости минерального скелета породы- определяется по формуле Дарси:
v=i* k_ф=0,002^*5=0,01 м/сут,
где k_ф =5 м/сут – коэффициент фильтрации (для БВГ).
3. Действительная (фактическая) скорость фильтрации воды в породах с учетом их физического состояния(трещина, поры и т.п.)
V            0.01
U=         =         =0.5м/сут,
µ            0.02
где µ - эффективная пористость породы, численно равная величине водоотдачи.
4. Глубина залегания зеркала воды определяется разностью абсолютных отметок поверхности земли и зеркала воды, взятых для одной и той же точки.

т.1   187-177=10м
т.2   188-176=12м
5. Мощность водоносного горизонта определяется разностью абсолютной отметки зеркала воды и кровли водоупора, на котором сформировался водоносный горизонт.
т.1   177-154=23м
т.2   176-153,5=22,5м
II. Расчетная часть для напорного водоносного горизонта
1. Определяем гидравлический градиент
H₁-H₂                                 173-172
i =                          =                           = 0,003
l                            350
2. Приведенная скорость фильтрации
v=i k =0,003^*12=0,036 м/сут,
где k=12 м/сут – коэффициент фильтрации для НБГ
3. Действительная (фактическая) скорость фильтрации воды.
V            0.036
U=          =              =3,6 м/сут,
µ            0.01
где µ - эффективная пористость породы, численно равная величине водоотдачи.
4. Глубина залегания ПУНВГ (установившегося пьезометрического уровня) равна разности отметок поверхности земли и отметок ПУНВГ.
т.1   188-173=15м
т.2   187-172=15м
5. Мощность НВГ равна мощности вмещающих его трещиноватых известняков перхуровского возраста и составляет 15м
6. Определяем напорность НВГ, которая равна разности отметок ПУНВГ и кровли водоносного пласта (почвы верхнего водоупора)
т.1  173-147,5=25,5м
т.2  172-151,5=20,5м.
4.2 Определение скоростной высоты
Вода в состоянии покоя при отсутствии внешних сил и на свободной поверхности обладает гидростатическим давлением.
P=    ^*h*g=1^*8^*9,8=78,4 т/м²=0,78кПа,
где     - плотность воды,
h=8м – высота столба метра,
g=9,8м-с²– ускорение свободного падения.
На поверхности воды, связанной с атмосферой, атмосферное давление Р=100КПа=0,1МПа.
Энергетическим показателем воды, которая находится в порах горных пород, является гидростатический напор Н_г, представляющий совокупность пьезометрической h_p  и геометрической z  высот. Для безнапорного водоносного горизонта в центральной скважине  применительно к выбранной т.А.
H_Г=h_p+ z=8+20=28м.
Вода при движении обладает и кинетической энергией, доля которой оценивается величиной скоростного напора (или скоростной высотой) h_v.
u²        3,6²      (3.6/86400)²
h_v=       =            =                      =8.85^.10^-6м,
2g        19,6              19,6
где u – действительная скорость движения воды, размерность которой при расчетах переводится в м/с.
Тогда H_Г=h_p+ z+ h_v=28+8,85^.10^-6 м,
где h – высота столба воды в выработке с проницаемыми стенками или дном, измеряемая от дна выработки, z- это геометрическая высота от дна выработки до горизонтальной плоскости сравнения напоров.
Т. к. скоростная высота слишком мала и стремиться к нулю, то ею можно пренебречь.
4.3 Движение подземных вод
4.3.1 Движение подземных вод в напорном пласте
Рассчитаем приток воды НВГ в подземную выработку шириной В=100м, находящуюся между скважинами   и   и вскрывающую водоносный пласт трещиноватых известняков на всю его мощность т.
Определяем расход потока с учетом действительной скорости движения вод
mBk_ф(H₁-H₂)
Q=                     =m^.B^.u=6*100*3,6=2160 м³/сут.
l ^.

Расход потока на его ширине, равной единице, называется единичным расходом и обозначается q. Для нашей выработки определяем q на 1 погонный метр:
mk_ф(H₁-H₂)            B
q=                    = m         u=6*3,6=21,6 м³/сут.
l                  ^.100
Единичный расход позволяет оперативно определить приток воды в выработку при проходке и вовремя вводить в действие откачивающее оборудование. Например. Если за смену пройдено 6 м штрека, то дополнительный расход составит
Q=q6=21,6 ^. 6=129,6 м³/сут.
Уравнение депрессионной кривой
x                             175
Н=Н₁-        (H₁-H₂)=172-         (172-171)=171,5 м;
l                             350
x                            180
Н=Н₁-        (H₁-H₂)=173-         (173-172)=172,5 м;
l                            360
x                             260
Н=Н₁-         (H₁-H₂)=174-        (174-173)=173,5 м.
l                            520
Таким образом, депрессионная кривая подземных вод для данного примера является прямой линией, что свидетельствует об установившемся режиме движения подземных вод.

4.3.2 Движение подземных вод в безнапорном пласте
Определяем приток воды в траншею длиной 100 м, пройденную перпендикулярно направлению фильтрации между скважинами и до плотных глин московского возраста.
Расход потока при его ширине В равен с учетом фактической (действительной) скорости движения воды в БВГ
Bk_ф(H₁²-H₂²)       100 ^. 5(176²-175²)
Q=qB=                      =                                 =8775 м³/сут.
2l ^.                2 ^. 350  ^. 0.02
Уравнение для единичного расхода потока через известный напор H₁ и неизвестный напор Н в сечении на расстоянии х от начала координат:
k_ф(H₁²-H₂²)          5(176²-175²)
q=                       =                           =87,75 м³/сут.
2l ^.                 2 ^. 350  ^. 0.02
Уравнение депрессионной кривой
x                                         175
Н=   H₁²  -       (H₁²-H₂²)  =      176²-           (176²-175²)  =175,5 м;
l                                         350
x                                         270
Н=   H₁²  -       (H₁²-H₂²)  =      177²-           (177²-176²)  =176,5 м;
l                                         540
x                                         160
Н=   H₁²  -       (H₁²-H₂²)  =      179² -          (179²-178²)  =178,5 м.
l                                         320
Задаваясь любыми значениями х в пределах х<l и получая соответствующие им значения Н, можно по точкам построить депрессионную кривую между скважинами. Эта кривая является параболой.
4.4 Движение подземных вод к искусственным дренам
Горные выработки, из которых производится откачка воды, являются искусственными дренами водоносного пласта. Они подразделяются на горизонтальные (канавы, траншеи, галереи, штреки и т.п.) и вертикальные (скважины, стволы, колодцы, шурфы и т.п.). как вертикальные, так и горизонтальные горные выработки по степени вскрытия водоносного пласта делятся на совершенные (вскрывающие пласт на всю мощность и по всей его мощности имеющие водопроницаемые стенки) и несовершенные (вскрывают только часть пласта или имеют водопроницаемые стенки не по всей мощности).
Линия пересечения депрессионной воронки, образующейся вокруг выработки, из которой производится откачка воды, с вертикальной плоскостью, проходящей через ось выработки, называется депрессионной кривой, которая имеет максимальный наклон у стены  выработки, а по мере удаления от нее постепенно выполаживается и практически сопрягается с линией первоначального напора Н. Расстояние от оси колодца до точки сопряжения депрессионной кривой с линией первоначального напора называется радиусом влияния выработки R.
Сниженный в результате продолжительной откачки уровень воды в вертикальной выработке (например, скважине), соответствующий напору h_o в ней, называется динамическим уровнем, в отличие от статического уровня, который соответствует первоначальному напору Н в пласте. Величина S, на которую понижается уровень воды в скважине, называется понижением. Следовательно, понижение S=H – h. Уровень воды в дренажной скважине ниже уровня воды h за стенкой ее на величину   h=h - h_o, называемой гидравлическим скачком или высотой высачивания.

4.4.1 Движение напорных вод к совершенной вертикальной дрене
Данные для выполнения расчетов:
k_ф=12 м/сут – коэффициент фильтрации;
m=6 м – мощность водоносного пласта;
S – понижение
r=1 м – радиус выработки;
 

R=1,73     at – радиус влияния дрены, м,
k_ф H
a=            - коэффициент уровнепроводности, м²/сут;

t=1год=365суток, время для которого определяется радиус влияния.
Предположим, что мы 365 суток производим откачку воды из т.1. принимаем водопонижение до середины пласта трещиноватых известняков московского горизонта – отметка 150м. Следовательно, водопонижение составит S=H -150=173,5-150=23,5 м.
Радиус выработки r=1 м;
Коэффициент уровнепроводности с учетом фактической скорости
k_ф ^. i ^. H       12 ^. 0,003 ^. 173,5
движения воды,  a=                  =                         =624,6 м²/сут;
                    0,01
Время, для которого определяется радиус влияния  t=365 суток.
Определяем радиус влияния дрены:
 

R=1,73     at =1,73   624,6 ^. 365=826 м.
Расход Q потока подземных вод к выработке через это сечение
2,73 k_ф m S        2,73 ^. 12 ^. 6 ^. 23,5          4619,16
Q =                       =                            =                   = 1593 м³/сут.
lgR – lgr         lg826 – lg 1                     2,9
Уравнение депрессионной кривой имеет вид:
Q
y = H – 0,366            (lgR – lgx).
k_ф m
Для построения кривой принять:
х₁=0,1R=0,1 ^. 826=82,6м;
x₂=0,15R=0,15 ^. 826=123,9м;
х₃=0,2R=0,2 ^. 826=165,2м;
x₄=0,3R=0,3 ^. 826=247,8м;
x₅=0,5R=0,5 ^. 826=413м;
x₆=0,8R=0,8 ^. 826=660,8м.
Тогда:
1593
y₁=173,5 – 0,366               (lg826 – lg82,6)=165,4;
6 ^. 12
1593
y₂=173,5 – 0,366              (lg826 – lg123,9)=166,9;
6 ^. 12
1593
у₃=173,5 – 0,366              (lg826 – lg165,2)=167,9м;
6 ^. 12

1593
y₄=173,5 – 0,366              (lg826 – lg247,8)=169,3м;
6 ^. 12
1593
y₅=173,5 – 0,366              (lg826 – lg413)=171,1м;
6 ^. 12
1593
y₆=173,5 – 0,366              (lg826 – lg660,8)=172,9м.
6 ^. 12
4.4.2 Движение безнапорных вод к совершенной вертикальной дрене
Данные для выполнения расчетов:
k_ф=5 м/сут – коэффициент фильтрации;
m=6 м – мощность водоносного пласта;
S – понижение
r=1 м – радиус выработки;
R=1,5    at – радиус влияния дрены, м,
k_ф H
a=            - коэффициент уровнепроводности, м²/сут;

t=1год=365суток,время для которого определяется радиус влияния.
Предположим, что мы 365 суток производим откачку воды из т.1. принимаем водопонижение до середины пласта трещиноватых известняков московского горизонта – отметка 170м. Следовательно, водопонижение составит S=H₁-166=176,5-166=10,5 м.
Радиус выработки r=1 м;
Коэффициент уровнепроводности с учетом фактической скорости

k_ф ^. i ^. H       5 ^. 0,002 ^. 176,5
движения воды,  a=                  =                           =88,25 м²/сут;
                    0,02
Время, для которого определяется радиус влияния  t=365 суток.
Определяем радиус влияния дрены:
 

R=1,5    at =1,5  88,25 ^. 365=269,2 м.
Расход Q потока подземных вод к выработке через это сечение
1,37 k_ф (2H-S)S        1,37 ^. 5(2 ^. 176,5 –10,5)10,5
Q =                       =                                               = 10264.3 м²/сут.
lgR – lgr             lg269.2 – lg 1
Уравнение депрессионной кривой имеет вид:
 

(lgx – lgr)
y =     h² +S(2H-S)
(lgR – lgr)
Для построения кривой принять:
х₁=0,1R=0,1 ^. 269,2 =26,92м;
x₂=0,15R=0,15 ^. 269,2 =40,38м;
х₃=0,2R=0,2 ^. 269,2=53,84м;
x₄=0,3R=0,3 ^. 269,2=80,76м;
x₅=0,5R=0,5 ^. 269,2=134,6м;
x₆=0,8R=0,8 ^. 269,2=215,36м.

Тогда:
 

                                 lgx – lgr                                               lg26,92 – lg1
y₁=   h² + S(2H – S)                = 166²+10,5(2 ^.176,5 –10,5)                        
                                  lgR – lgr                                                lg269,2 – lg 1   
                                  1,43 
  =    27556+3596,25          = 172,3
                                 2,41
 

                                 lgx – lgr                                               lg40,38 – lg1
y₂=   h² + S(2H – S)                  =  166²+10,5(2 ^.176,5 – 10,5)                       =                                          lgR – lgr                                                   lg269,2 – lg 1      
 

                                  1,6
  =   27556+3596,25        = 173,04
                                  2,41
 

                                  lgx – lgr                                             lg53,84 – lg1
y₃=   h² + S(2H – S)                  =  166²+10,5(2 ^.176,5 –10,5)                        
                                 lgR – lgr                                            lg269,2 – lg 1        
 

                                  1,73
   =   27556+3596,25           = 173,5
                                   2,41
 

                                  lgx – lgr                                               lg80,76 – lg1
y₄=   h² + S(2H – S)                 =   166²+10,5(2 ^. 17 6,5–10,5)                          
                                   lgR – lgr                                                   lg269,2 – lg 1
 

                                    1,9
    =    27556+3596,25           = 174,3
                                    2,41
 

                                  lgx – lgr                                                    lg134,6 – lg1
y₅=   h² + S(2H – S)                 =   166²+10,5(2 ^. 176,5–10,5)                        
                                  lgR – lgr                                                    lg269,2 – lg 1
 

                                    2,12
    =    27556 +3596,25           = 175,2
                                    2,41
 

                                  lgx – lgr                                             lg215,36 – lg1
y₆=   h² + S(2H – S)                  =  166²+10,5(2 ^. 17 6,5–10,5)                        
                                 lgR – lgr                                             lg269,2 – lg 1       
 

                                     2,23
   =   27556+ 3596,25           = 176,1.
                                     2,42
 
4.5 Определение инженерно-геологических условий месторождения
4.5.1 Определение показателей состояния горной породы
Образец породы V₀=64 см³ и массой q₀=127,5 г после высушивания при температуре 105^оС занимает объем  V_с=47 см³ и весит  q_с=113,2 г.

1. Плотность – масса единицы объема горной породы естественного сложения и влажности, численно равная отношения массы породы к ее объему:
       q₀             127,5
 =           =             = 1,9  г/ см³.
V₀                 64
2. Плотность сухой породы – масса единицы объема твердой части породы естественного сложения, численно равная отношению массы минерального скелета к ее объему:
       q_с              113,2
_с =           =             = 1,8  г/ см³.
V₀                 64

3. Плотность минеральных частиц – масса минерального скелета породы в единице его объема, численно равная отношению массы минеральных частиц к их объему:
  q_с            113,2
=           =             = 2,4  г/ см³.
V_c                 47
4. Пористость – это отношение объема пор ко всему объему горной породы.
         V₀  -  V_c            64– 47                               - g_с            2,4 – 1,8
n=                   =                 = 0,26 или n=               =                      = 0,26 (26%)
   V₀                        64                                                    2,4
5. Коэффициент пористости – это отношение объема пор в горной породе к объему ее твердой части.

      
         V₀  -  V_c              64 – 47                             n             0,26
e =                   =                  = 0,36   или e =            =                      = 0,36
            V_c                  47                                 1 – n      1 – 0,26
6. Весовая влажность W – это отношение массы воды q_в, заполняющей поры породы, к массе сухой породы q_с :
q_в             q₀   -  q_c           127,5 – 113,2
W =         =               =                          = 0,12 доли единиц или 12%
q_c                   q_c                        113,2
7. Объемная влажность W_о – отношение объема воды V_в  этой породы:
          q_в                     q_o   -  q_c           127,5 – 113,2
W_о=        :V_o =               =                          = 0,216 доли единиц или 21,6%
              _{в                        в}  V_o                    1   ^. 64

         W  ^. g_с       0,12  ^. 1,8  
W_о=           =                    = 0,216 доли единиц или 21,6%.
              ^в                     1
8. Коэффициент водонасыщения – отношение объема воды V_в  в горной породе к объему пор V_n:
         q₀   -  q_c                                             q₀   -  q_c                  127,5 – 113,2
G=               :( V₀  -  V_c)=                         =                      =0,84
             ^в                                                   _в ( V₀  -  V_c)      1(64 –47)
         W         0,12^. 2,4  
G=           =                       =0,84 
          _в e          1 ^. 0,36
Вывод: по величине G=0 : 10 выделяют породы: маловлажные (0 : 0,5); влажные (0,5 : 0,8); водонасыщенные (>0,8), следовательно рассматриваемая порода является водонасыщенная.
4.5.2 Гранулярный состав горных пород
Состояние и свойства горных пород находятся в зависимости от степени заполнения объема горных пород минеральным веществом, структура минерального скелета и парового пространства, физической природы связи между минеральными частицами, фазового состояния породы. Это факториальные характеристики. На основании этого все породы, независимо от их происхождения, можно разделить на 3 основные группы: твердые; связные (глинистые); раздельно-зернистые.
Состояние и свойства связных и раздельно-зернистых горных пород определяет гранулярный (зерновой) состав, т. е. весовое содержание в породе частиц различной крупности в процентах от общей массы породы в абсолютно сухом состоянии.
Размеры частиц – от нескольких метров (крупные глыбы в крупнообломочных породах) до тысячных и миллионных долей миллиметров (коллоидные и глинистые частицы) в глинистых породах.
Гранулярный состав определяет такие показатели, как влажность, пористость, пластичность, сопротивление сдвигу, сжимаемость, водопроницаемость, набухание и т. п. Для определения гранулярного состава проводят гранулометрический анализ, который бывает прямой (непосредственное изменение диаметра частиц) и косвенный (через скорость осаждения частиц в воде ли воздухе).
Разберем комбинированный метод, основанный на комбинации ситового метода (прямого) и метода пипетки (косвенного).
Ситовой – определение гранулярного состава раздельно-зернистых и песчано-глинистых пород. Набор из 9 сит с размерами отверстий: 10; 7; 5; 3; 2; 1; 0,5; 0,25; 0,1 мм. Процентное содержание фракции составляет
q₁ ^. 100
Ф₁=              , где q₁ – масса фракций, q – масса образца.
q
Метод пипетки – оценка гранулярного состава песчано-глинистых пород через скорость осаждения частиц в приготовленной суспензии. Отбор проб суспензии через определенный интервал времени пипеткой с различной глубины с последующим высушиванием и взвешиванием.
Основной способ изображения гранулярного состава песчано-глинистых пород – кривая в полулогарифмическом масштабе.
Породы делятся по размерам частиц: валуны (камни) – более 200мм, галька (щебень) – 10-20мм; гравий (дресва) – 2-10мм; пески – 0,05-2мм; пыль – 0,005-0,05мм; глины - <0,005мм.
Количественный показатель гранулярной кривой – коэффициент неоднородности К_н = d₆₀ / d₁₀, где d₆₀ и d₁₀ – контролирующий и эффективный диаметры, определяемые с кривой грансостава. Для однородных пород К_н     1, равномерным распределением фракций - К_н =  25 – 100 (песок считается однородным при К_н <3.
Классификация глинистых пород по грансоставу
 SHAPE  \* MERGEFORMAT

Название пород                             Процентное содержание частиц d<0,005мм Песчаных частиц (d=0,05-2,0) больше, чем пылеватых (d=0,005-0,05)  1 Глина тяжелая                                                                             >60%  2 Глина                                                                                      от 30 до 60 % 3. Суглинок: Тяжелый                                                          от 20 до 30% Средний                                                          от 10 до 20% Легкий                                                             от 6 до 10 % 4. Супесь: Тяжелая                                                            от 3 до 6 % Легкая                                                                   < 3 % Пылеватых частиц (d=0,005-0,05) больше, чем песчаных (d=0,05-2,0)  5 Пылеватая глина                                                                         > 30%  6 Пылеватый суглинок                                                             от 30 до 10  7 Пылеватая супесь                                                                  от 10 до 3                                     Для раздельно зернистых пород - Песок крупнозернистый – масса всех частиц крупнее 0,5 мм составляет более 50 % - Песок мелкозернистый – масса всех частиц крупнее 0,1 мм составляет 75 % и более   - Песок пылеватый – масса всех частиц крупнее 0,1 мм составляет менее 75 %

 

Исходные данные:
q₁ – масса образца (г); W_г – гигроскопическая влажность; q_в.с. – масса водорастворимых солей; V_c – объем суспензии; V_п– объем пипетки.
q₁ = 17,25 г; W_г  = 1,10 %; q_в.с. = 0,41 г; В = 10= Ф_2,0-0,5
V_c =1000 см³; V_п = 25 см³; А_0,5-0,25=0,52 г ; А_0,25-0,1=0,74г;
А _<0,05=0,29г; А _<0,01=0,25г; А _<0,005=0,21г; А _<0,001=0,16г.
Необходимо:
- рассчитать процентное содержание фракций 0,5-0,25; 0,25-0,1; 0,1-0,05; 0,05-0,01; 0,01-0,005; 0,005-0,001; <0,001 мм;
- построить суммарную кривую гранулярного состава;
- определить процентное содержание глинистых, пылеватых и песчаных частиц;
- установить наименование породы.
1. Вводим поправку в величину массы воздушно-сухого образца на содержание гигроскопической влажности:
100 ^.  q      100  ^.  17,45
q₁^г =              =                     = 17,06 г.
100+W      100+1,10
2. Водим поправку в величину массы воздушно-сухого образца на содержание водорастворимых солей:
q₀ =q₁^г  - q_в.с. = 17,25-0,41=16,84г.
3. Определяем в образце содержание фракций, выделенных ситовым методом:
а) Ф_2-0,5= В = 10%;
А(100-В)      0,52(100-10)
б) Ф_0,5-0,25=                      =                        = 2,77%
q₀                  16,84
в)                 А(100-В’)      0,74(100-12,77)
Ф_0,25-0,1 =                    =                          = 3,93%
q₀                     16,84
В’=В+ Ф_0,5-0,25 = 10+2,77=12,77%
4. Определяем совокупное содержание в образце фракций, выделенных пипеточным способом:
А V_c (100-В”)      0,29 ^. 1000(100-16,7)
а) Ф_<0.05 =                          =                                      = 57,38%
q₀ V_п                    16,84^. 25
В”= В’+ Ф_0,25-0,1 = 12,77+3,93 = 16,7 %
А V_c (100-В”)      0,25 ^. 1000(100-16,7)
б) Ф_<0.01 =                          =                                      = 57,38%
q₀ V_п                    16,84^. 25
А V_c (100-В”)      0,21 ^. 1000(100-16,7)
в) Ф_<0.005 =                         =                                      = 41,55%
q₀ V_п                    16,84^. 25
А V_c (100-В”)      0,16 ^. 1000(100-16,7)
г) Ф_<0.001 =                         =                                      = 31,65%
q₀ V_п                    16,84^. 25
5. Определяем интервальное содержание фракций, выделенных пипеточным способом:
а) Ф_0,1-0,05 = 100- В”- Ф_<0.05 =100 – 16,7 – 57,38= 25,92%
б) Ф_0,05-0,01 = Ф_<0.05 -  Ф_<0.01 = 57,38– 49,46= 7,92%
в) Ф_0,01-0,005 = Ф_<0.01 -  Ф_<0.005 = 49,46– 41,55= 7,91%
г) Ф_0,005-0,001 = Ф_<0.005 -  Ф_<0.001 = 41,55– 31,65= 9,9%
6. Ф = В + Ф_0,5-0,25 + Ф_0,25-0,1 +  Ф_0,1-0,5  +  Ф_0,05-0,01 + Ф_0,01-0,005 + Ф_0,005-0,001 + +Ф_<0.001 = 10 + 2,77+ 3,93+ 25,92+ 7,92+ 7,91+ 9,9+ 31,65= 100%
7. Результаты расчетов:

Содержание частиц                 в интервальном виде                                               в совокупном виде          d, мм                                Ф, %                               d, мм                               Ф, %         2,0 – 0,5                              10                                <2,0                                100         0,5 – 0,25                           2,77                              <0,5                                90         0,25 – 0,1                           3,93                              <0,25                             87,23         0,1 – 0,05                          25,92                             < 0,1                              83,3        0,05 – 0,01                         7,92                               <0,05                             57,38       0,01 – 0,005                        7,91                               <0,01                             49,46     0,005 – 0,001                         9,9                               <0,005                            41,55          <0,001                             31,65                              <0,001                           31,65

 

8. Необходимо по данным таблицы построить кривую гранулярного состава. Так как по оси абсцисс данные откладываются в полулогарифмическом масштабе, то необходимо выбрать масштаб, позволяющий разместить график на листе формата А4. Кратными значениями для десятичного логарифма будут следующие размеры частиц: 0,0001 – 0,001 – 0,01 – 0,1 – 1,0 – 10,0 мм. При размерах листа 30 см наиболее целесообразно выбрать масштаб 5 см, тогда 5 диапазонов умножить на 5 см равно 25 см. Начало координат 0,0001 мм через 5 см – 0,001, еще через 5 – 0,01 и т. д. Так как lg 1,0 = 0, то все значения менее 1,0 будут отсчитываться влево от этой величины, а более – вправо. Например, чтобы найти положение оси абсцисс значение диаметра 0,5 мм, необходимо:
- определить lg 0,5 = -0,301
- масштаб построения 5 см, поэтому: - 0,3 х 5 см = - 1,5 см
- откладываем 1,5 см влево от значения 1,0 мм (lg 1,0 = 0). Остальные значения определяются аналогично.
9. По кривой гранулярного состава определяем коэффициент неоднородности:
d₆₀             0,0075
К_н=         =               = 25,
d₁₀        0,00025
если К_н= 1, то порода однородная по составу, К_н= 25-1000 порода с равномерным распределением, следовательно в нашем случае порода с равномерным распределением фракций.
10. Определяем по процентному содержанию частиц d < 0,005 мм название породы по классификации.
Процентное содержание глинистых частиц – 58,31%, пылеватых частиц – 13,33 %, песчаных частиц – 17,9 %
Т. к. песчаных частиц больше пылеватых, а глинистых частиц d < 0,005 мм в исследуемой породе равно 58,31 %, следовательно, наша порода – глина.

Список используемой литературы:
1.                 Геологический словарь. – М.: Недра, 1978, Т.1; Т.2.
2.                 месторождении полезных ископаемых. // Под ред. Ермолова В. А. – М.: МГГУ, 2001, 570с.
3.                 Гальперин А. М., Зайцев В. С., Норватов Ю. А. Инженерная геология и гидрогеология. – М.:1989, 383с.
4.                 Горное дело. Терминологический словарь. // Л. И. Барон, Г. П. Деминюк, Г. Д. Лидин и др. – М.: Недра, 1981Ю 479с.
5.                 Справочник по инженерной геологии. // Под ред. М. В. Чурининокова. – М.: Недра, 1981,325с.
6.                 Горная энциклопедия в 5-ти томах. – М.: Советская энциклопедия, 1986.
7.                 Условные обозначения для горной графической документации. – М.: Недра, 1981, 304с.
8.                 Геология месторождений угля и горючих сланцев СССР. Энциклопедия. – М.: Недра, 1973.
9.                 Геология, гидрогеология и железные руды бассейна Курской магнитной аномалии. В трех томах. – М.: Недра, 1969
10.            Краткий курс месторождений полезных ископаемых. /Под ред. Вахромеева С. А. – М.: Высшая школа, 1967
11.            Гальперин А. М., Зайцев В. С., Кириченко Ю. В. Практикум по инженерной геологии. – М.: МГГУ, 2001, 101с
12.            Курс рудных месторождений // Под ред. В. И. Смирнова. – М.: Недра, 1986
13.            Леоненко И. Н., Русинович И. А., Чайкин С. И. Геология, гидрогеология и железные руды бассейна Курской магнитной аномалии. Т. З. Железные руды. – М.: «Недра», 1969, 319с.

Заключение
Полученные в результате анализа имеющихся данных гидрогеологической разведки и расчетов показатели позволяют оценить характер и режимы водоносных горизонтов и принять действенные меры по дренированию горных выработок. В ходе выполнения курсовой я научилась строить, читать и анализировать гидрогеологические планы, разрезы и другую документацию. Научилась определять гидрогеологические параметры, скоростную высоту; определять расход подземного потока в напорном и безнапорном пластах. А так же определять величины притока к дренам, определять инженерно-геологические условия месторождений, показатели состояния горных пород; научилась обрабатывать результаты комбинирования гранулометрического анализа песчано-глинистых пород.