Введение

Одной из важных проблем при производстве сварных конструкций является определение сварочных деформаций и напряжений, влияние которых на характеристики сварных соединений и конструкций в процессе эксплуатации весьма разнообразно. Наличие сварных деформаций и напряжений приводит к отклонениям действительных геометрических форм и размеров от проектных, что, в свою очередь, увеличивает трудоемкость изготовления сварной конструкции, снижает эксплуатационные качества, способствует понижению устойчивости и несущей способности, затрудняет сборку отдельных узлов, а в некоторых случаях делает ее невозможной.

Расчетно-графическая работа заключается в расчете деформаций, возникающих при сварке поясных швов балки двутаврового поперечного сечения. Результатом работы являются значения прогибов балки для различных вариантов последовательности выполнения сварочных операций, и что служит основанием для выбора рациональной последовательности выполнения сварных швов.




1.    
Задание


Основные размеры свариваемой балки:

L = 7м;

H = 220мм;

B₁ = 130мм;

B₂ = 150мм;

δ₁ = 6мм;

δ₂ = 6мм;

δ₃ = 5мм.

Материал: 09Г2С.

Способ сварки: Ручная дуговая сварка покрытыми электродами.

Поперечное сечение сварной двутавровой балки представлено на рисунке 1.
2. Выбор конструктивного оформления и размеров сварных соединений
В соответствии с ГОСТ 5264-80 [5] выберем двустороннее тавровое сварное соединение без скоса кромок Т3. Эскиз данного сварного соединения показан на рисунке 2. Минимальный катет данного сварного соединения 6 мм.


Рисунок 2 – Конструктивные элементы:

а) подготовленных кромок свариваемых деталей; б) сварного шва.
3.
Выбор ориентировочных режимов сварки
Режимы однодуговой сварки неплавящимся электродом сплава АМГ6М приведены в таблице 1.
Таблица 1 – Режимы сварки под флюсом материала 09Г2С [1, стр. 103]

Толщина металла, мм	6
Сила тока, А	175
Напряжение, В	20
Скорость сварки, м/ч	15
Диаметр электрода, мм	4,0

4. Расчет геометрических характеристик сечений
Произведем расчет геометрических характеристик сечений балки. Для проверки правильности расчетов используем средства пакета САПР «КОМПАС».

Определим координату  центра тяжести, величину эксцентриситета  и момент инерции относительно оси y I₁ балки состоящей из элементов 1 и 3.


Рисунок 3 – Эскиз поперечного сечения балки состоящей из элементов 1 и 3.


Найдем координату центра тяжести фигуры 1:

Координаты центра тяжести балки состоящей из элементов 1 и 3 по отношению к выбранным осям z и y определяются по формуле:


где Si – площадь i-й фигуры; zi – координата ее центра тяжести.











Найдем величину эксцентриситета :



Найдем момент инерции I₁:




Определим координату  центра тяжести, величину эксцентриситета  и момент инерции относительно оси y I₂ балки состоящей из элементов 2 и 3.




Рисунок 4 – Эскиз поперечного сечения балки состоящей из элементов 2 и 3.






Найдем координату центра тяжести фигуры 2:

Координаты центра тяжести балки состоящей из элементов 2 и 3 по отношению к выбранным осям z и y определяются по формуле:


где Si – площадь i-й фигуры; zi – координата ее центра тяжести.





Найдем величину эксцентриситета :



Найдем момент инерции I₂:







Определим координату  центра тяжести и момент инерции относительно оси y I_Σ балки состоящей из элементов 1,2 и 3.




Рисунок 5 - Эскиз поперечного сечения балки состоящей из элементов 1, 2 и 3.












Координаты центра тяжести балки состоящей из элементов 1, 2 и 3 по отношению к выбранным осям z и y определяются по формуле:


Найдем момент инерции I_Σ:




5. Расчет усадочной силы,
продольного укорочения и прогибов балки

При сварке на проход весьма жесткой сварной конструкции величина усадочной силы в Ньютонах согласно [2] вычисляется по формуле:

где q - эффективная мощность (в ваттах);  - скорость сварки, мм/с; B – экспериментально определяемый коэффициент.

Эффективная тепловая мощность сварочного источника теплоты, т. е. количество теплоты, вводимой при сварке источником в деталь в единицу времени, если известны параметры режима электродуговой сварки, определяется по формуле

где I – сварочный ток; U–напряжение на дуге; η – эффективный к.п.д. процесса нагрева. Эффективный к.п.д. зависит от способа сварки и может быть взят по данным справочника [3]:  Найдем эффективную тепловую мощность сварочного источника теплоты:





Экспериментально определяемый коэффициент B для конструкционных сталей вычисляется в зависимости от погонной энергии и толщины листов S в миллиметрах (средней толщины при сварке пластин разной толщины), следующим образом:
   
здесь s - толщина свариваемых пластин (средняя толщина при сварке пластин разной толщины).

Определим продольное укорочение и прогиб балки для случая, когда вначале приваривается полка 1, затем полка 2.







Найдем значение эксцентриситета для данного случая:






Найдем значение изгибающего момента:


Найдем значение прогиба балки после сварки элементов 1 и 3:

Значение прогиба вычисляется по формуле:



Найдем прогиб балки после приварки полки 2 к уже соединенным элементам 1 и 3:





Общий прогиб определим из соотношения:

Определим продольное укорочение и прогиб балки для случая, когда вначале приваривается полка 2, затем полка 1.







Найдем значение эксцентриситета для данного случая:


Найдем значение изгибающего момента:


Найдем значение прогиба балки после сварки элементов 2 и 3:

Значение прогиба вычисляется по формуле:



Найдем прогиб балки после приварки полки 1 к уже соединенным элементам 2 и 3:








Общий прогиб определим из соотношения:

Сравним результаты определения прогибов для обоих случаев:

Определим продольную деформацию балки для обоих случаев:







Заключение
В данной расчетно-графической работе проведен расчет деформаций, возникающих при сварке поясных швов балки двутаврового поперечного сечения.

Значение прогиба балки после сварки элементов 1 и 3:

Значение прогиба балки после сварки элементов 2 и 3:

Получены значения прогибов балки для различных вариантов последовательности выполнения сварочных операций:

Прогиб балки после приварки полки 2 к уже соединенным элементам 1 и 3: Общий прогиб:

Прогиб балки после приварки полки 1 к уже соединенным элементам 2 и 3: Общий прогиб:

Продольная деформация балки для обоих случаев:

Сравнив результаты определения прогибов для обоих случаев, мы можем сделать вывод, что рациональным будет вариант, когда вначале приваривается полка 2, а затем полка 1, так как в этом случае общий прогиб балки наименьший.




Список литературы
1. Сварка и свариваемые материалы: В 3-х т. Т.П. Технология и оборудование. Справ. изд./Под ред. В.М. Ямпольского. – М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 1996. 574 с.

2. Сварка. Резка. Контроль. Справочник. В 2-х томах / под общей редакцией Н.П. Алешина, Г.Г. Чернышева. М.: Машиностроение 2004. Т.1 / Н.П. Алешин, Г.Г. Чернышев, Э.А. Гладков и др. 624 с.

3. Сварка и свариваемые материалы: В 3-х т. Т I. Свариваемость материалов. Справ. изд./ Под ред. Э.Л. Макарова -М.: Металлургия, 1991. 528 с.

4. Медведев, А. Ю. Остаточные деформации и перемещения при сварке и наплавке: лабораторный практикум по дисциплине "Теоретические основы реновации" / А. Ю. Медведев ; УГАТУ .— Уфа : УГАТУ, 2007 .

5 ГОСТ 5264-80 Ручная дуговая сварка. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры.

6. СТО УГАТУ 016-2007 Графические и текстовые конструкторские документы. Общие требования к построению, изложению, оформлению.