Реферат Электровакуумные приборы СВЧ
Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-28Поможем написать учебную работу
Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Электровакуумные приборы СВЧ
Часть I
Введение
Работа СВЧ- генераторов или усилителей заключается в преобразовании энергии источников постоянного тока в энергию электромагнитных колебаний (волн). Приборы СВЧ диапазона подразделяются на электровакуумные, электронно-плазменные, квантовые, полупроводниковые и плазменные, которые в свою очередь также подразделяются на подклассы. Класс электровакуумных приборов включает приборы, преобразующие кинетическую энергию свободных электронов, ускоренных в вакууме, в энергию СВЧ колебаний. Этот класс приборов, получивших наибольшее распространение, делится на три основных подкласса - приборы с электростатическим управлением электронным потоком (триоды, тетроды); приборы с динамическим управлением электронным потоком, основанном на принципе скоростной модуляции, это приборы “О- типа” и, наконец, - приборы “М-типа”. Приборы “О-типа” имеют прямолинейную геометрию электронного потока в продольном внешнем магнитном поле (клистроны, лампы бегущей и обратной волны, соответственно - ЛБВ, ЛОВ). В приборах “М-типа” модулированные электронные потоки формируются в результате дрейфового движения электронов в скрещенных электрическом и магнитном полях (магнетроны, платинотроны, ЛБВ-М, ЛОВ-М). К приборам вакуумной электроники относится также подкласс релятивистских приборов “О” и “М” типов, в которых используются сильноточные электронные потоки больших энергий, когда релятивистский g-фактор заметно отличается от 1 (релятивистские ЛОВ, магнетроны, а также гиротроны). Релятивистские приборы, являющиеся мощнейшими импульсными источниками СВЧ полей, тем не менее, могут иметь ограничения по току из-за тормозящего электроны отрицательного потенциала, возникающего в пучке из-за высокой плотности электронного объемного заряда. Для снятия токового ограничения в приборах плазменной СВЧ электроники используется компенсация объемного заряда электронов пучка ионами плазмы, создаваемой специальными плазменными источниками. К квантовым приборам СВЧ относятся атомные и молекулярные генераторы, квантовые парамагнитные усилители, объединяемые термином “мазеры”. Класс полупроводниковых приборов СВЧ включает подклассы СВЧ транзисторов, диодов с отрицательным сопротивлением: лавинопролетных (ЛПД) и туннельных диодов, диодов Ганна. Представителями класса плазменных СВЧ приборов можно считать газоразрядные генераторы шума. Объектом внимания данной лекции являются мощные СВЧ приборы вакуумной электроники.
Прежде, чем приступить к рассмотрению физических основ работы электровакуумных приборов СВЧ, ответим на вопрос, чем эти приборы отличаются от родственных им “обычных” низкочастотных, ламповых усилителей и генераторов. Известно, что обычные лампы характеризуются некоторым верхним частотным пределом, за которым работа ламп резко ухудшается: резко падает выходная мощность генераторов, коэффициент усиления усилителей, падает их эффективность. Происходит это из-за двух основных причин: во-первых, паразитные межэлектродные емкости и индуктивности лампы в диапазоне СВЧ становятся сравнимыми с реактивными параметрами внешнего анодного контура, а также с паразитными реактивными параметрами его монтажа, вследствие чего возрастают потери из-за нарушений работы схемы, утечки тока и излучения самого контура, проявляющего на высоких частотах свойства антенны. Во-вторых, это происходит из-за соизмеримости времени пролета электроном межэлектродного пространства с периодом колебаний. Известно, что частота резонансного радиочастотного контура, являющегося обязательным атрибутом усилителя или генератора связана с общими параметрами емкости и идуктивности C и L выражением:
w = (LC)-1/2,
которое указывает на то, что увеличение резонансной частоты контуров при переходе от УВЧ к СВЧ возможно лишь с уменьшением их индуктивности и емкости. Простым и наглядным примером предельного вида радиочастотного контура при переходе к СВЧ является тороидальный резонатор (Рис.0-1а), у которого узкий зазор в его центральной части - емкость, а тороидальный виток вокруг емкости - индуктивность. Такие резонаторы в первых СВЧ приборах (триодах, тетродах, клистронах) стали частью самих приборов: емкость в виде параллельных проницаемых для электронов сеток монтировалась внутри вакуумной колбы лампы, их выводы представляли собой диски, которые гальванически замыкались на внешнюю индуктивную часть резонаторного контура в виде тороидальной полости (Рис.0-1б). Применение полых резонаторов, заключающих внутри себя поле электромагнитных колебаний решило одну часть проблемы продвижения в область СВЧ. Что же касается времени пролета электрона через межэлектродное пространство t, то для большинства обычных ламп оно составляет порядок 10-9с. Действительно, электрон с энергией 100 В пролетает плоский зазор 0,2 см за 0,7×10-9с. Если период колебаний поля в зазоре много больше времени пролета t, что соответствует малым углам пролета q:
q = wt << 1, (0-1)
то мы имеем случай т.н. электростатического управления электронным потоком лампы, когда электрон в процессе своего движения испытывает на себе действие почти постоянного поля. Ситуация усложняется, когда q®1 и затем превосходит ее. За время пролета электрона поле может изменить знак и даже не один раз. На Рис.0-2 представлены пространственно-временные диаграммы движения электронов в плоском диоде с накаленным катодом при нулевых начальных скоростях (а) в постоянном ускоряющем поле (здесь не учитывается роль пространственного заряда) и (б) - в переменном ускоряющем поле в плоском насыщенном диоде (электроны набирают энергию в области катодного падения, прижатой к катоду). Если в первом случае движение электронов, эмитированных в разное время, изображается одинаковыми параболами, то во втором случае электроны, эмитированные в разных фазах колебаний поля, ведут себя по разному: часть из них тормозится и возвращается на катод, некоторая их часть достигает анода в благоприятной фазе, остальная же часть электронов достигает анода после нескольких возвратно-поступательных движений. Пространственно-временные диаграммы, построенные для большого ансамбля электронов, эмитированных катодом через равные короткие интервалы времени, могут дать картину мгновенной плотности конвекционного тока на любом расстоянии от катода, по густоте линий, пересекающих заданную координату x = const. Касательная к любой из кривых в точке (x,t) дает мгновенную скорость (энергию), что позволяет, в частности, судить о мощности, выделяемой как на аноде, так и на катоде. Если анод плоского диода заменить прозрачной сеткой, за которой создать эквипотенциальное пространство для свободного дрейфа электронов, то в пространстве дрейфа возникнут периодические сгущения и разрежения плотности электронного потока, связанные с модуляцией электронов по скорости. Наиболее ясно этот эффект иллюстрирует диаграмма Рис.2в для электронов, попадающих в ускоряющее поле в зазоре между двумя сетками, разделяющими два эквипотенциальных пространства: до сеток и после них. До сеток все электроны движутся с постоянной скоростью (их траектории параллельны). Пусть в интервале времени t1£ t £ t2 происходит нарастание напряжения, приложенного к сеткам. Проходя через сетки, электроны получают прирост энергии (скорости), соответствующий мгновенной разности потенциалов. Так как электроны, прошедшие через сетки в более ранние моменты времени, медленнее прошедших позднее, последние догоняют первых пока не сойдутся в точке xф, которую называют фазовым фокусом. Для схождения всех электронов в одной точке нужно возрастание напряжения на указанном временном интервале по определенному закону. Периодически создавая такие импульсы напряжения, можно вызвать на определенном расстоянии от сеток периодическое изменение плотности электронного потока, что в отличие от электростатического управления получило название динамического управления электронным потоком. Принцип динамического управления электронным потоком был предложен в 1932 г. советским физиком Д.А.Рожанским. Благодаря использованию этого принципа было разработано множество современных и эффективных приборов СВЧ диапазона.
Зачем нужна модуляция электронного потока станет понятным из последующего рассмотрения того, как происходит преобразование энергии электронного потока в высокочастотную энергию. Вопрос о связи между движением электронов и током, протекающем во внешней цепи, находится в основе действия СВЧ лампы. Ток во внешней цепи какого-либо электрода низкочастотной лампы отождествляется с конвекционным током электронов на этот электрод. Если этим электродом является прозрачная сетка, на которой не оседают пролетающие мимо нее электроны, то ток в его цепи отсутствует. В электронике низких частот это подтверждается и на практике. Если учитывать конечное время пролета электронов, то возникает вопрос: когда во внешней цепи диода начинает протекать ток (?), в момент ли выхода электрона из катода, в момент ли его вхождения в анод или во время движения в межэлектродном пространстве. Ответ на этот вопрос надо искать в явлении электростатической индукции, в том что на поверхности электродов лампы движущиеся свободные заряды (электроны) создают наведенные ими заряды. Плотность поверхностного заряда будет больше на том электроде, к которому свободный заряд будет ближе: вначале на катоде, на подлете к аноду - на аноде. Наведенные заряды по мере приближения свободного электрона к аноду будут по внешней цепи перетекать от катода к аноду, создавая в ней наведенный ток.
Для количественного описания наведенного тока обратимся снова к плоскому диоду, представляющему собой одномерную модель (Рис.0-3). Пусть между катодом и анодом находится тонкий плоскопараллельный слой заряда с поверхностной плотностью s, движущийся к аноду со скоростью v. Во внешней цепи диода включен источник постоянного (переменного) напряжения U, имеющий нулевое внутреннее сопротивление. В отсутствие свободного заряда на электродах как в плоском конденсаторе образуются поверхностные заряды с плотностью sк, sа, определяемой по теореме Гаусса:
|sк| = |sа| = s0 = e0E0, (0-2)
где e0 - диэлектрическая постоянная, E0 = U/d - напряженность электрического поля. При внесении свободного отрицательного заряда с удельной плотностью -s на электродах по закону электростатической индукции появятся дополнительные поверхностные заряды s1, s2, связанные с -s условием сохранения заряда:
- s + s1 + s2 = 0. (0-3)
Напряженность поля слева и справа от заряда изменяется относительно E0:
E1 = - (s0 - s1) / e0 ; E2 = (s0 + s2) / e0. (0-4)
Так как к электродам приложено напряжение U, его можно представить в виде суммы напряжений на участках, разделяемых слоем свободного заряда:
E1x + E2(d - x) = U = E0d, (0-5)
где x - текущая координата слоя. Подставляя (0-4) и (0-2) в (0-5), получаем:
-(s0 - s1)×x / e0 + (s0 + s2)(d - x) / e0 = s0d/e0 . (0-6)
После простых преобразований приходим к выражению:
s1x + s2(d - x) = 0. (0-7)
Наведенные заряды в рассматриваемом одномерном случае изменяются линейно с координатой слоя x, граничные условия требуют, чтобы на границах наведенные заряды принимали значение внесенного заряда с обратным знаком, т.е. s1(0) = s2(d) = s. Используя (0-3), приходим к выражениям для плотности наведенных зарядов:
s1 = s (1 - x/d); s2 = s x/d. (0-8)
Полные мгновенные значения плотности зарядов катода и анода:
sК = -s0 + s(1 - x/d); sА = s0 + sx/d. (0-9)
Найдем теперь мгновенную плотность тока на анод путем дифференцирования
(0-9) по времени:
j = dsA/dt = ds0/dt + (s/d)dx/dt = ds0/dt + sv/d. (0-10)
Первое слагаемое представляет собой плотность емкостного тока в диоде, а второе - плотность наведенного тока. Умножив (0-10) на площадь электродов S, получим ток во внешней цепи диода в виде суммы емкостного и наведенного токов. Для бесконечно тонкого слоя внесенного заряда выражение (0-10) можно представить в дифференциальной форме (емкостную составляющую тока далее опускаем):
djнав = (ds/dx)(v/d)dx = (rv/d)dx = (1/d) jк dx, (0-11)
где r = ds/dx - объемная плотность пространственного заряда; jк = rv - плотность конвекционного тока в слое. В общем случае движущиеся заряды могут иметь
иметь функциональные зависимости параметров r и v от координаты x. Тогда плотность наведенного тока может быть представлена в интегральной форме:
jнав = (1/d)r(x)v(x)dx = (1/d)jк(x) dx. (0-12)
Смысл выражения (0-12) заключается в том, что плотность наведенного тока есть усредненное значение конвекционного тока по межэлектродному промежутку (0,d).
Проведенный анализ имеет одно важнейшее следствие - в цепи электродов, находящихся под воздействием электрических полей движущихся зарядов, протекает наведенный ток даже тогда, когда заряды не попадают на эти электроды.
Приведем пример: электрон пролетает мимо заземленного электрода (Рис.0-4). По мере приближения к электроду в его цепи возникнет импульс наведенного тока положительной полярности, который в момент прохождения над электродом меняет знак. При удалении от электрода наведенный заряд стекает и формирует импульс тока отрицательной полярности. Пространственно однородный поток электронов не создает наведенных токов на электродах, поскольку токи, наводимые электронами, приближающимися к электроду, компенсируются токами другого знака, наводимыми удаляющимися электронами. Лишь потоки электронов, модулированные по плотности, способны возбуждать наведенные токи.
Переменные электрические поля возбуждаются в СВЧ контурах благодаря источникам, роль которых исполняют токи, наведенные в этих контурах модулированными электронными потоками.
Как происходит отбор энергии из контуров? Рассмотрим это на примере прохождения одиночного электрона или сгустка электронов сквозь сеточный зазор, являющийся частью тороидального резонатора (Рис.0-5). Если внешняя часть контура - короткозамкнутая цепь, то рассеиваемая мощность от тока, наведенного проходящим зарядом, отсутствует. Если в цепь включить активное сопротивление (Рис.0-5а), то в нем выделится джоулево тепло. Однако, как от электронов отобрать энергию в виде СВЧ колебаний? Движущийся в зазоре заряд наводит во внешней цепи ток, который, проходя по сопротивлению, создает падение напряжения с полярностью, тормозящей электроны (Рис.0-5а). Заметим, что тормозящее электрическое поле создается автоматически. Электроны теряют часть своей кинетической энергии на торможение, которая может быть отобрана в виде СВЧ колебаний, если роль активного сопротивления внешней нагрузки R играет тороидальный резонатор, имеющий чисто активное полное сопротивление на частоте собственного резонанса (Рис.0-5б). Резонатор имеет свойство накапливать энергию колебаний, если сгустки электронов будут периодически попадать в его зазор в тормозящей фазе поля. Энергия колебаний отводится из резонатора к нагрузке по коаксиальному фидеру через индуктивную связь как показано на рисунке. Нужно иметь в виду, что наиболее эффективный отбор энергии от электронов достигается при коллинеарности векторов E и v, т.е. когда электроны движутся в продольном тормозящем электрическом поле.
Приборы с локальным взаимодействием потока электронов с СВЧ полем.
К данной категории принадлежат СВЧ приборы, в которых обмен энергией между электронным потоком и СВЧ полем происходит в узком по сравнению с длиной генерируемых волн межэлектродном пространстве. Сюда относятся диоды, триоды и тетроды, а также клистроны, широко используемые в радиоэлектронике как генераторы и усилители СВЧ диапазона.
По своей конструкции диод является достаточно простым электронным прибором. При анализе работы многоэлектродных приборов (триодов, тетродов) применяют метод сведения их к последовательности эквивалентных диодов. Однако физические особенности работы самого диода в диапазоне СВЧ оказываются достаточно сложными, не говоря уже о многоэлектродных приборах. Перечислим эти особенности: а) время пролета электрона и период колебаний поля соизмеримы: q ~ 1 (см. диаграмму Рис.2б), при этом конвекционный ток начинает отставать по фазе от катода с ростом координаты x и уже на аноде сильно отстает от фазы анодного напряжения согласно (0-12), наведенный ток оказывается при этом меньше конвекционного; б) в отличие от пролетного клистрона (см. ниже) формирование электронного потока, модуляция по скорости, группирование и возбуждение наведенного тока происходят в общем пространстве катод-анод, что не позволяет управлять этими процессами раздельно. В результате максимальный электронный к.п.д. диодов и триодов в области перехода от дециметровых к сантиметровым волнам оказался на уровне нескольких процентов, что ограничило применение этих приборов там, где требовалась большая СВЧ мощность.
1.1. Клистроны
Клистрон (название происходит от греческих слов klis[ma]+[hlek]trоn, первое из которых означает прилив, прибой) - СВЧ прибор, в котором впервые было использовано динамическое управление электронным потоком или фазовая фокусировка электронов. Основные процессы, характерные для современных СВЧ приборов: модуляция электронного потока по скорости, фазовая фокусировка (группирование) и, наконец, отбор энергии от модулированного по плотности пучка в клистроне реализованы раздельно, что позволяет независимо оптимизировать каждый из этих процессов. Клистроны подразделяются на пролетные и отражательные. В первом случае электронный поток проходит пространство взаимодействия в одном направлении, а во втором - дважды из-за “зеркального” отражения.
1.1.1.Пролетный клистрон
Двухрезонаторный пролетный усилительный клистрон был предложен и осуществлен в 1939 г. братьями Вариан, в те же годы Н.Д. Девятковым и его сотрудниками были разработаны первые конструкции отечественных клистронов, схемы которых изображены на Рис.1-1. Электронный пучок двухрезонаторного клистрона (Рис.1-1а) формируется электронной пушкой или системой катод (1) - ускоряющий электрод (2), где электроны ускоряются потенциалом U0. Первый резонатор пролетного клистрона (5) служит для модуляции электронного пучка по скорости и называется группирователем. Второй резонатор (6) служит для отбора СВЧ энергии от пучка, имеющего модуляцию по плотности. Металлическая труба (8), соединяющая резонаторы, будучи запредельным волноводом на рабочей частоте, экранирует пространство дрейфа пучка (12), в котором модуляция электронного потока по скорости, благодаря фазовой фокусировке, преобразуется в модуляцию потока по плотности. Оба резонатора, анод и ускоряющий электрод находятся под общим статическим потенциалом U0. Проходя зазор первого резонатора, к которому приложено переменное напряжение U = U1sinwt, предварительно ускоренные электроны подвергаются модуляции по скорости.
Модуляция электронного пучка
Полное приращение энергии электрона в зазоре составляет:
DW = (1/d)eU1sinwt dx. (1-1)
Положим далее, что амплитуда модуляции мала: U1<< U0, и, пренебрегая малым изменением скорости электрона в зазоре, найдем связь времени t c текущей координатой x:
t = t1 + x/v0, (1-2)
где t1 - момент нахождения электрона в центре зазора, а v0 = (2eU0/m)1/2- скорость электрона на входе в зазор. Подставляя (1-2) в (1-1), после интегрирования по x имеем:
DW = eU1sinwt1 [sin(q/2)/(q/2)] = eU1M sinwt1. (1-3)
M = sin(q/2)/(q/2) (1-3’)
M - коэффициент взаимодействия пучка с зазором (коэффициент модуляции), q = wd/v0 - невозмущенный угол пролета электронов сквозь модулирующий зазор. Полная кинетическая энергия электрона с учетом (1-3):
W = mv2/2 = eU0 + eMU1sinwt1. (1-4)
Находя полную скорость электрона v из (1-4) с последующим разложением подкоренного выражения в ряд по малому параметру U1/U0 и оставляя член первого порядка малости, получаем:
v » v0[1 + (1/2)(MU1/U0) sinwt0] = v0 [1+ (v1/v0) sinwt1], (1-5)
v1/ v0 = f(q) = M(q)U1/2U0 (1-6)
где v1 амплитуда скорости. При q = 0, M =1: v1= v0U1/2U0 -принимает максимальное значение скорости модуляции в зазоре нулевой протяженности. Конечное значение угла пролета снижает эффективность модуляции пропорционально M(q) (поведение этой функции показано на Рис.1-2).
Группировка электронов в пространстве дрейфа
Электрон, пройдя первый зазор в момент t1, войдет во второй зазор в момент t2:
t2 = t1 + s / (v0 + v1sinwt1), (1-7)
где индексы 1 и 2 приписаны соответственно порядку самих резонаторов. Вынося в (1-7) за скобки параметр s/v0, а затем, проведя его разложение по малому параметру v1/v0 и отбросив члены выше первого порядка, получаем:
t2 = t1 + (s/v0)[1 + (v1/v0)sinwt1] -1 » t1 + (s/v0) - (sv1/v02)sinwt1. (1-8)
Умножим (1-8) на w и введем т.н. параметр группировки X:
X = wsv1/v02 = (ws/v0) (v1/v0), (1-9)
который с помощью (1-6) и нового обозначения Q = ws/v0 - угла пролета в пространстве дрейфа преобразуем к виду:
X = QMU1/2U0. (1-10)
Используя введенные обозначения, перепишем уравнение (1-8) в виде
wt2 - Q = wt1 - Xsinwt1. (1-11)
Уравнение (1-11) устанавливает связь фазы прибытия электрона во 2-й зазор от фазы его вхождения в 1-й зазор. Если в 1-м зазоре модулирующее поле отсутствует U1= 0 и X = 0, то указанные фазы связаны линейно, в общем случае U1 ¹ 0 и X ¹ 0 эта связь нелинейна, что иллюстрируется Рис.1-3а для параметров X = 0; 0,5; 2,0. С ростом X график функции (1-11) все сильнее отклоняется от прямой и при больших X становится неоднозначным. Значение сказанного станет понятным при рассмотрении формы волн конвекционного тока в пространстве дрейфа.
Чтобы подойти к этому рассмотрению воспользуемся законом сохранения заряда, сделав предположение о том, что электроны по пути следования не теряются на сетках или стенках дрейфового пространства. Пусть некоторый элемент заряда dq, взятый на интервале dx, проходит последовательно два сечения x1 и x2 в моменты времени t1 и t2. Плоскость x1 он пересекает за время dt1 и переносит ток i1, а плоскость x2 - за время dt2 и переносит ток i2.
dq = i1dt1 = i2dt2 (1-12)
Перепишем это соотношение i2 = i1(dt1/dt2) = i1/(dt2/dt1), (1-13)
затем, взяв производную от зависимости (1-11) dt2/dt1 = 1 - X coswt1, подставляем ее в (1-13) и производим замену i1 на I0, значение тока еще не возмущенное модуляцией, связывая тем самым сечение x1 с зазором первого резонатора:
i2 = I0/( 1 - X coswt1) или i2/I0 = |1 - X coswt1| -1. (1-14)
Выражение (1-14) справедливо для произвольной координаты x2 дрейфового пространства, нужно лишь иметь в виду, что X зависит от угла пролета Q. Модуль в правой части окончательного выражения (1-14) */ исключает возможные
________________________________________________________________________
*Примечание: Выражение в знаменателе (1-14) представляет собой проекцию трохоиды на ось, перпендикулярную направлению качения оружности.
отрицательные значения тока i2, для случаев, когда X > 1. Из (1-14) следует, что ток в заданной координате x2 изменяется периодически с частотой w, но несинусоидально. Вид зависимости тока от времени представлен на Рис.1-4 для X = 0,5; 1,0 и 1,5. Сдвоенные импульсы тока при X > 1 являются следствием неоднозначности зависимости t2= f(t1) (Рис.1-3а) и связаны с опережением одних
групп электронов другими. Заметим, что даже слабую модуляцию скорости электронов можно компенсировать увеличением пути дрейфа s, чтобы достигнуть X ³ 1.
Каким должен быть оптимальный угол пролета в пространстве дрейфа Qопт? Электроны, выйдя из первого резонатора, будут группироваться в пространстве дрейфа относительно того электрона, который пройдет зазор первого резонатора в момент перехода переменного напряжения в нем через 0, но при положительной производной, поскольку медленные электроны, вышедшие из зазора до этого момента, будут догонять более быстрые, вышедшие позднее. Сформированный в пространстве дрейфа сгусток должен входить во второй резонатор в фазе тормозящего поля, чтобы отдать энергию на возбуждение колебаний, т.е.
Qопт = (ws/v0)опт = (3/2)p - yос + 2pn = 2p(n + 3/4) - yос, n = 0, 1, 2 ... (1-15)
Здесь yос - учитывает сдвиг фаз колебаний между резонаторами за счет обратной связи, если клистрон используется в качестве генератора. Уравнение позволяет найти U0 опт при заданном s, и наоборот - sопт при заданном U0.
Возбуждение второго резонатора конвекционным током
Конвекционный ток в зазоре 2-го резонатора может быть представлен суммой гармоник частоты w. Опуская математические подробности, запишем разложение мгновенного конвекционного тока модулированного пучка в виде ряда Фурье:
i2(t2) = I0[1 + 2Jn(nX)cos n(wt2 - qs)], (1-16)
где Jn(nX) - функции Бесселя первого рода, n - номер гармоники. В частности амплитуда тока произвольной гармоники:
I2n = 2I0Jn(nX). (1-17)
Амплитуда тока n-ой гармоники, наведенного во 2-м резонаторе n-ой гармоникой конвекционного тока (1-16), численно равна амплитуде (1-17), умноженной на коэффициент взаимодействия электронного пучка с зазором M2n при частоте данной гармоники, который может быть определен согласно (1-3’). Тогда мощность, отбираемая 2-м резонатором из пучка, по законам электротехники:
P2n = (1/2) [M2nI2n ]навU2n cosj, (1-18)
где U2n - амплитуда напряжения в зазоре выходного резонатора, j - фазовый сдвиг между наведенным током и напряжением из-за влияния импеданса внешней нагрузочной цепи. Мощность постоянного тока, подводимая к ускоряющему электроду I0U0, при малом параметре U1/2U0 не расходуется на модуляцию пучка по скорости, так как количество ускоренных электронов примерно равно количеству замедленных. Эта мощность расходуется лишь на возбуждение наведенных токов в выходном резонаторе и оставшаяся мощность пучка - в аноде. Беря отношение (1-18) к мощности постоянного тока источника, получаем электронный к.п.д. клистрона:
hэл = (U2n/U0)M2nJn(nX)cosj (1-19)
Оценим максимально возможный электронный к.п.д. Все входящие в (1-19) сомножители - независимы, поэтому каждый из них может принимать наибольшее значение, тогда пусть: (U2n/U0) = 1; для малого пролетного угла M2n » 1; j = p, так как для отдачи энергии пучок должен двигаться против тормозящего поля, тогда
hэл макс = {Jn(nX)}макс . (1-20)
Оптимальная величина параметра X, отвечающая hэл макс, для любого n больше 1.
Таблица1
.Максимальный электронный к.п.д. 2-хрезонаторного клистрона на гармониках частоты модуляции электронного потока на входном резонаторе.
-
n
hэл макс
Xмакс
1
58,2
1,84
2
48,7
1,53
3
43,4
1,40
8
32,0
1,22
16
26,0
1,13
Пролетные клистроны успешно используются в качестве усилителей мощности при неизменной амплитуде и частоте входного сигнала. При этом удается исключить влияние нелинейных искажений, добиться высокого к.п.д. при оптимальном группировании. Для дополнительного повышения к.п.д. пролетные клистроны делают многорезонаторными (Рис.1-1б). Каждый следующий резонатор одновременно играет две роли: улавливателя по отношению к первому резонатору и группирователя по отношению к третьему (их может быть три-четыре и более). Максимально возможный электронный к.п.д. многорезонаторного пролетного клистрона достигает 74%. Импульсные многорезонаторные клистроны в дециметровом диапазоне достигают мощности порядка десятков МВт, а в сантиметровом диапазоне - доли МВт. Напряжение питания таких клистронов доходит до сотен кВ, а реальный к.п.д - до 40 ¸ 50%. Большое содержание высших гармоник в конвекционном токе пучка позволяет их использовать также в качестве умножителей частоты. Пролетный клистрон усилитель можно сделать генератором если осуществить положительную обратную связь между резонаторами: улавливателем и группирователем.
Отражательный клистрон
Отражательный клистрон был впервые предложен Н.Д.Девятковым, Е.Н.Данильцевым, И.В.Пискуновым и независимо В.Ф.Коваленко в 1940 г. (Рис.1-1в). Он состоит из электронной пушки (1-2), резонатора (3) и отражателя (4). Как и в пролетном клистроне, проходя сквозь резонатор, электроны модулируются по скорости. За резонатором они оказываются в тормозящем электрическом поле отражателя, находящегося под отрицательным потенциалом. По пути торможения и ускорения (в обратном направлении) электроны группируются и, пройдя резонатор второй раз, возбуждают в нем наведенные токи. Таким образом, резонатор совмещает в себе функции группирователя и улавливателя.
Скорость электронов, прошедших через резонатор, будет промодулирована так же, как и в пролетном клистроне (1-5):
v » v0[1 + (1/2)(MU1/U0) sinwt1] = v0 [1+ (v1/v0) sinwt1],
Рассмотрим, как будет происходить группирование электронов в тормозящем поле. Пусть t1 - время вылета электрона из резонатора, а t2 - время его возврата, тогда время пребывания электрона в тормозящем поле t = t2 - t1. Найдем t , решая задачу о движении электрона в этом поле md2x/dt2 = - eE, где E = (U0 + |Uотр|)/D - напряженность тормозящего поля. В результате интегрирования уравнения движения получаем:
t = t2 - t1 = d/v + 2mv/eE, (1-21)
Первое слагаемое учитывает время движения электрона от середины зазора до сетки и обратно. Подставляя (1-5) в (1-21), умножая на w и раскладывая первый член (1-21) по малому параметру v1/v0, получаем выражение для w(t2 - t1) в виде:
w(t2 - t1) = wd/v0 + (2m /eE)v0w + [(2m/eE)wv1 - wdv1/v02] sinwt1. (1-22)
Используя обозначение: q = wd/v0 и введя новое обозначение
Q* = (2me/E)wv0, (1-23)
соответствующее углу пролета в пространстве группировки, перепишем (1-22) по аналогии с (1-11):
wt2 - (Q* + q) = wt1 + Xsin wt1, (1-24)
где X = (MU1/2U0)(Q* - q) - параметр группировки, а M - коэффициент взаимодействия электронов с СВЧ полем зазора (1-3’). Отличия в уравнениях (1-11) и (1-23) не являются принципиальными, так как в случае Q* >> q углом пролета в зазоре можно пренебречь по сравнению с углом пролета в пространстве группировки, а стоящий перед правым слагаемым знак (+) легко изменить на (-), если исходно в уравнении (1-5) положить аргумент sin в виде (wt1 + p). В результате график зависимости фазы возвращения электрона в зазор от фазы его первого прохождения через зазор (Рис.1-3б) оказывается идентичным с графиком для пролетного клистрона (Рис.1-3а), но со сдвигом начала координат на p.
Чтобы получить конвекционный ток i2, повторим процедуру (1-13)- (1-14):
i2 = I0 / | dt2/dt1 | = I0/[1 - X cos(wt1- p) ] = I0/[1 - (MU1/2U0) cos(wt1- p) ]. (1-25)
Форма волны конвекционного тока имеет такой же вид , как у двухрезонаторного пролетного клистрона (Рис.1-4). Далее можно было бы провести и процедуру разложения (1-25) в гармонический ряд аналогично (1-15), однако, поскольку единственный резонатор отражательного клистрона совмещает в себе функции модулятора и улавливателя, высшие гармоники в нем не возбуждаются за исключением первой. Первая и единственная гармоника конвекционного тока может быть представлена в виде:
(i2)1 = 2I0J1(X)cos [wt2- (Q* + q)] (1-26)
Каким должно быть Q*опт у отражательного клистрона? Электронные сгустки формируются в тормозящем поле дрейфового пространства относительно электрона, влетающего в него в момент перехода напряжения в зазоре через 0, но, в отличие от пролетного клистрона, при отрицательной производной напряжения. Это понятно, поскольку более быстрые электроны, вылетевшие из зазора раньше, залетают от него дальше и дольше движутся в тормозящем поле, чем медленные электроны, вышедшие из зазора позднее, но быстрее преодолевающие более короткий путь. Возвращаясь, электроны должны входить в зазор в тормозящей, т.е.сдвинутой на p, фазе поля. Такой же сдвиг фазы группирующего напряжения на p (замена положительной производной на отрицательную(U1sinwt)’при U1sinwt = 0) дает в результате идентичное с (1-15) условие на Q*опт (углом q пренебрегаем):
Q*опт = 2p(n + 3/4), n = 0, 1, 2, 3 .... (1-27)
Условие (1-27) определяет “квантование” зон генерации отражательного клистрона. Подставляя в (1-23) параметры, определяющие работу прибора: v0 = (2eU0/m)1/2; w = 2pn, где n - его резонансная частота ; E = (U0 + |Uотр|)/D, где Uотр - напряжение отражателя, а D - расстояние между отражателем и обращенной к нему сеткой зазора; получаем рабочую формулу для центра зон генерации клистрона:
n + 3/4 = 4pnD(eU0/m)1/2(U0 + |Uотр|) -1 . (1-28)
Чем выше |Uотр|, тем ниже порядковый номер зоны генерации n (см.Рис.1-5), поскольку с ростом напряжения |Uотр| время пребывания электронов в пространстве дрейфа сокращается.
Опуская выводы, дадим выражения для мощности генерации отражательного клистрона и его электронного к.п.д.
P* = I0U0XJ1(X)[p(n + 3/4)]-1 , (1-29)
hэл* = XJ1(X)[p(n + 3/4)]-1 . (1-30)
При X » 2,41 функция XJ1(X) имеет максимум, равный 0,398, таким образом максимальный электронный к.п.д.:
hэл*макс » 0,4/(n + 3/4). (1-31)
С увеличением номера зоны генерации к.п.д. клистрона и мощность уменьшаются.
Таблица 2
Максимальный электронный к.п.д. отражательного клистрона
n | 0 | 1 | 2 | 3 | 7 |
hэл*макс% | 53,1 | 22,7 | 14,5 | 10,6 | 5,1 |
Отражательные клистроны относятся к категории маломощных СВЧ генераторов. Они работают в диапазоне от 1 до многих десятков ГГц, но их максимальная мощность не превышает нескольких Вт, чаще всего их мощность составляет единицы-десятки мВт. Они находят широкое применение на практике в передатчиках радиорелейных линий связи, в гетеродинах СВЧ приемников, в измерительной технике и пр., где требуется их способность к перестройке частоты, которая может быть и электронной и механической. Диапазон механической перестройки частоты составляет от 1 до 20 и даже до 40%. Диапазон электронной перестройки отражательного клистрона ограничен нагруженной добротностью его резонатора. Это компактные, легкие и недорогие приборы, которые продолжают использоваться в СВЧ технике, несмотря на конкуренцию со стороны твердотельных приборов (ЛПД и диодов Ганна).
Приборы с распределенным взаимодействием потока электронов с СВЧ полем. Волновые лампы.
К волновым лампам относят СВЧ приборы с длительным взаимодействием пространственно модулированного электронного потока с электромагнитными полями замедляющих структур. При этом различают лампы бегущей волны (ЛБВ) и лампы обратной волны (ЛОВ), использующие для усиления сигнала кинетическую или потенциальную энергию электронного пучка в пространстве взаимодействия. В отличие от клистронов, в которых взаимодействие электронного потока с СВЧ полями “зажато” в узких зазорах резонаторов, в лампах бегущих волн электронный поток испытывает взаимодействие на большом протяжении с замедленной СВЧ волной, распространяющейся в нерезонансной колебательной системе вместе с потоком. Важным преимуществом ламп бегущей волны в отличие от клистронов являются их широкополосность и диапазон электронной настройки, качества незаменимые при создании широкополосных управляемых усилителей и генераторов СВЧ. Первые из них называются приборами “О-типа”, а вторые - “М-типа”.
Лампы бегущей волны “О-типа”
Схема ЛБВ представлена на Рис.2-1. Электронная пушка 1 создает узкий коллимированный пучок электронов, который пронизывает по оси замедляющую структуру 4, выполненную, например, в виде спирали с малым шагом, и далее поступает на коллектор 6. Для преодоления поперечного расплывания пучка как силами собственного объемного заряда так и силами поперечной составляющей электрического поля волны служит продольное магнитное поле соленоида 3. Начало и конец спирали оптимально связаны с входным 2 и выходным 5 волноводами настройкой с помощью согласующих поршней 9. Локальный поглотитель 7 вводят для разделения входа и выхода усилительной лампы с целью устранения ее самовозбуждения, когда небольшое отражение мощной волны на выходе создает нежелательную обратную связь.
Электронный поток взаимодействует внутри спирали с осевой компонентой электрического поля бегущей волны в прямом направлении и при определенных условиях отдает ей часть своей кинетической энергии, приводя к усилению ее сигнала. В той же последовательности, как и в клистронах, электронный пучок должен пройти стадию группирования электронов в сгустки и затем - стадию передачи энергии электромагнитному полю через наведенные токи в замедляющей структуре. Наилучший результат группирования достигается если фазовая скорость
волны равна скорости электронного потока, т.е. vф=v0. */ Пространственная волна
электрического поля в системе координат, связанной с потоком, выводит электроны из состояния равновесия и вынуждает их скапливаться вблизи точек Ez = 0, где электрическое поле волны меняет знак c (+) на (-) в направлении распространения, поскольку положительная полуволна ускоряет электроны, а отрицательная - тормозит их (Рис.2-2а). На группирование нужно достаточное время, особенно если входной сигнал слабый. Это происходит на некотором начальном участке спирали до локального поглотителя 7 (Рис.2-1). При выбранном условии vф = v0 количество ускоренных и замедленных электронов равно друг другу и общая их энергия остается неизменной.
Картина изменится, если равенство скоростей слегка нарушить: vф ¹ v0. Пусть, например, v0< vф, процесс группирования остается удовлетворительным, но волна сгруппировавшихся электронов начинает постепенно отставать по фазе от бегущей волны, пока сгустки не окажутся в ее ускоряющем поле. Электромагнитная волна будет затухать, отдавая энергию электронам (Рис.2-2б). Наоборот, при v0> vф электронные сгустки будут испытывать торможение со стороны волны, находясь в фазе тормозящего поля, их кинетическая энергия будет трансформироваться в энергию волны.
Перекачка энергии от электронов волне увеличивает амплитуду ее поля, но верно и обратное: увеличение поля волны усиливает процесс группирования. Оба процесса, поддерживая друг друга, экспоненциально нарастают по мере движения электронного потока вдоль замедляющей структуры.
Теория волн пространственного заряда в электронном потоке
Рассмотрим вывод дисперсионного уравнения для волн пространственного заряда, распространяющихся в электронном потоке в безграничном пространстве. Вывод строится на основании уравнений электродинамики и гидродинамики:
уравнения движения:
dv/dt = eE/m (2-1)
уравнения непрерывности:
¶r/¶t + div(rv) = 0 (2-2)
уравнения Пуассона
divE = r/e0e* , (2-3)
где e0 - диэлектрическая постоянная, e* - относительная диэлектрическая проницаемость среды, для вакуума e* = 1.
Примечание: Заметим, что направляемые ТЕМ волны имеют фазовую скорость, vф=c. Электронные же пучки всегда имеют скорость v0 < c. Поэтому, чтобы добиться выполнение условия vф = v0 < c для замедления электромагнитных волн нужно использовать замедляющие структуры.
Используются следующие допущения: а) решается одномерная задача: направления электрического поля волн, возмущений плотности зарядов совпадают с направлением потока; б) переменные составляющие всех величин много меньше их постоянных значений: r << r0; v << v0; в) постоянная составляющая электронного пространственного заряда в пучке скомпенсирована ионами. С учетом этих допущений уравнения (2-1) - (2-3) принимают вид:
¶v/¶t + v0¶v/¶z = (e/m)E; (2-4)
¶r¶t +r0 ¶v/¶z + v0 ¶r/¶z = 0; (2-5)
¶E/¶z = r /e0 . (2-6)
Запишем решение для любой переменной (r, v или E) в общем виде:
A = Amexp{i(wt - gz)}, (2-7)
где g - постоянная распространения волны (действительная величина).
После подстановки (2-7) в (2-4) - (2-6) получаем систему алгебраических уравнений:
iwv - i gv0v = (e/m)E (2-8)
iwr - igr0v -igv0r = 0 (2-9)
- igE = r /e0 (2-10)
Совместные преобразования уравнений дают новое уравнение, устанавливающее связь между характеристиками волны и потока электронов:
(w - gv0)2 = er0/(e0m) (2-11)
или (w - gv0)2 = wb2, (2-12)
где wb2 = [er0/(e0m)]1/2 - плазменная частота электронного потока.
Полученное дисперсионное уравнение показывает, что при данной частоте w существует два значения постоянной распространения g:
g1 = (w + wb)/v0 и g2 = (w - wb)/v0 , (2-13)
которые соответствуют двум волнам с разными фазовыми скоростями vф = w/g1,2:
vф1 = v0(1 + wb/w)-1 и vф2 = v0(1 - wb/w)-1, первая (1) из которых медленнее самого потока (vф1< v0), а вторая (2) - быстрее (vф1> v0).
Покажем, что энергосодержание этих волн различно. Для этого проведем вычисление средней плотности кинетической энергии для каждой волны, вычтя из полной энергии Wк соответствующую энергию немодулированного потока Wк0:
Wк - Wк0 = (2el ) -1 m(v0 + v)2(r0 + r)dz, - m v02 r0/2e (2-14)
Интегрирование проводится в объеме, ограниченном единичной площадкой поперек потока и длиной l, соответствующей длине каждой из волн. Подставив в (2-14) выражения для v и r в форме (2-7) и проведя отдельно интегрирование каждого из слагаемых и суммируя их, получаем:
Wк - Wк0 = (mr0vm2/4e) [1 ± 2(wb±w)/wb], (2-15)
Здесь vm - амплитуда модуляции скорости электронов в волне; верхние знаки соответствуют медленной волне (1), а нижние - быстрой волне. Определим теперь избыток плотности энергии в модулированном электронном потоке DW1, 2, добавив к (2-15), усредненную по l плотность энергии электрического поля волн
We = mr0vm2/4e, т.е.: (2-16)
DW = Wк - Wк0 + We, (2-17)
что после несложных преобразований дает:
DW1 = - (mr0vm2/2e)w/wb для медленной волны (2-18)
и DW2 = + (mr0vm2/2e)w/wb для быстрой волны. (2-19)
Таким образом, медленная волна имеет дефицит энергии по отношению к невозмущенному потоку, а быстрая ее - избыток. Это значит, что медленная волна будет усиливаться, отбирая у него излишек энергии, а быстрая волна, наоборот, будет затухать, отдавая потоку свой избыток энергии. Характерно и то, что фазы волн плотности заряда и волн скорости у обеих волн различны (Рис.2-3). У быстрой волны максимумы плотности электронов совпадают с максимумами их скорости (а), а у медленной - они в противофазе (б), что и предопределяет низкое энергосодержание этой волны и ее способность к усилению. Передача энергии от электронного потока к медленной волне приводит к увеличению ее амплитуды, что, в свою очередь, усиливает группирование потока. Благодаря положительной обратной связи, оба процесса развиваются экспоненциально быстро по направлению течения электронного потока вдоль замедляющей системы. Чтобы отобрать энергию из медленной волны пространственного заряда необходимо обеспечить ее синхронизм с электромагнитной волной замедляющей системы, в которую в конечном счете перекачивается кинетическая энергия электронов при посредничестве медленной волны пространственного заряда. Замедляющие системы направляемых электромагнитных волн неизбежно ограничивают рассматривавшийся теорией безграничный поток электронов в направлении, поперечном распространению волн и самого потока. Поэтому теория ЛБВ должна учитывать обстоятельства, связанные с этим ограничением.
Волны пространственного заряда в пучках ограниченного сечения
Для построения теоретической модели ЛБВ достаточно рассмотреть тонкий электронный пучок, помещенный на оси идеально проводящего цилиндрического экрана, радиусы которых удовлетворяют условию:
a £ b << l, (2-20)
где a - радиус пучка, b - радиус экрана, l = 2pv0 / w - длина волны пространственного заряда в пучке. Условие (2-20) позволяет устанавливать связь параметров пучка и волн в поперечном направлении в приближении электростатики. Так, вместо плотности объемного заряда r введем погонный заряд (заряд единицы длины пучка), q = dQ/dl, вместо плотности тока пучка j - ток пучка i, вместо напряженности электрического поля E - разность потенциалов между пучком и стенкой U. При этом продольное электрическое поле Ez = - ¶U/¶z, а поперечное Er = - ¶U/¶r. Чтобы не рассматривать движение зарядов под действием Er поперек пучка, наложим сильное статическое магнитное поле Bя® ¥, которое “заморозит” поперечное движение электронов, благодаря чему задача принимает одномерный характер.
Уравнения (2-1) - (2-3) в новых переменных примут вид:
уравнение движения
¶vz/¶t + v0¶vz/¶z = (- e/m)¶U/¶z , (2-21)
уравнение непрерывности
¶q/dt = - ¶i/¶z, (2-22)
вместо уравнения Пуассона
U = q/C’ (2-23)
здесь конвекционный ток дается в линейном приближении:
i = q0vz + v0q, (2-24)
а C’ - представляет собой погонную емкость пучка относительно экрана:
C’ = 2pe0/ln(b/a). (2-25)
Искомое решение записывается, по-прежнему, в общем виде:
A = Amexp[i(wt - gz)], (2-26)
подставляется в (2-21) - (2- 23) и затем решение полученной системы линейных алгебраических уравнений приводит к дисперсионному уравнению:
(w - gv0)2 = vb2g2 (2-27)
Уравнение имеет два решения для vф быстрой и медленной волн:
vф 1,2= v0 ± vb. (2-28)
Для эффективной передачи энергии пучка в электромагнитную волну скорость последней должна быть близка к скорости электронов пучка v0 < c и кроме того, эта волна должна обладать продольной с пучком составляющей электрического поля. Одновременно этим требованиям может отвечать только замедленная волна. Простейшим видом замедляющей системы для электромагнитных волн является спираль (Рис.2-4а). Считается, что скорость распространения волны вдоль провода равна c. Волна, проходя по витку спирали путь s = [(2pa)2 + h2]1/2, продвигается по оси системы z на шаг спирали h. Отсюда фазовая скорость волны
vф = ch/s, (2-29)
а параметр ее замедления b = c/vф= 1/siny, где y - угол намотки спирали. Согласно (2-29) замедление в спирали определяется только ее геометрией и не зависит от частоты. Длина волны в спирали L:
L = 2p/g = l0/b, (2-30)
где l0 - длина электромагнитной волны в свободном пространстве. Спираль переносит волну зарядов на своей поверхности, знак которых меняется через L/2 (см.Рис.2-4б). Наибольшая напряженность поля волны сосредоточена вблизи самой спирали, наружу и внутрь от нее поле быстро (почти экспоненциально) убывает.
Итак, соответствие фазовых скоростей медленной электронной волны пучка и электромагнитной волны замедляющей системы
v0 - vb = ch/s
является необходимым условием, но не достаточным для построения теории ЛБВ, так как в этом выводе не учтена взаимная связь полей замедляющей структуры и конвекционного тока электронного пучка.
Элементарная теория ЛБВ
Теория ЛБВ строится в приближении малого сигнала, когда возмущение полей в замедляющей структуре конвекционным током пучка мало. Представим замедляющую структуру ЛБВ эквивалентной длинной линией (Рис.2-5), в непосредственной близости от которой течет продольный конвекционный ток I. Конвекционный ток представим в виде суммы постоянной и переменной слагаемых:
I = I0 + I1; |I1| << |I0|; I1 = I1 mexp(iwt - gz). (2-31)
Здесь g может быть комплексной величиной.
Аналогично объемная плотность заряда и скорость его движения могут быть записаны в виде:
r = r0 + r1; |r1| << |r0|; r1 = r1 m exp(iwt - gz); (2-31’)
v = v0 + v1; |v1| << |v0|; v1 = v1 m exp(iwt - gz).
Здесь g - постоянная распространения волны в структуре с учетом возмущения ее конвекционным током.
Задача о взаимовлиянии конвекционного тока пучка и напряжения в длинной линии решается тремя последовательными действиями: 1) Вначале находится зависимость напряжения длинной линии Uл от возмущения, вносимого конвекционным током; 2) Затем рассматривается обратное влияние полученного напряжения в линии на конвекционный ток; 3) Наконец, объединение выводов позволяет найти связь напряжения в замедляющей структуре с параметрами пучка и коэффициенты усиления ЛБВ.
Пренебрегая омическими потерями, запишем телеграфные уравнения длинной линии с учетом влияния переменной составляющей конвекционного тока через наведенный ею ток Iн :
¶Iл/¶z = -iwCUл + ¶Iн/¶z; ¶Uл/¶z = -iwLIл. (2-32)
Здесь Iл - ток в линии. При оптимальной связи пучка с линией можно считать наведенный ток равным конвекционному, т.е. ¶Iн/¶z = ¶I/¶z. Считая, что величины Uл и Iл изменяются как и I1 согласно (2-26) или (2-31), и подставляя их в (2-32), получаем:
- gIл = - iwCUл - gI1; - gUл = - iwLIл. (2-33)
Исключая из (2-33) Iл, получаем:
Uл(g2 +w2LC) = i gwLI1 , (2-34)
или Uл(g2 + kz2) = i gZ0kzI1
где kz = w (LC)1/2 - постоянная распространения волны напряжения в длинной линии без учета влияния тока пучка, wL = Z0kz , а Z0 = (L/C)1/2 - волновое сопротивление линии. Итак,
Uл = [i gZ0kz /(g2 + kz2)] I1. (2-35)
Теперь найдем влияние напряжения линии на конвекционный ток. Представляя ток в виде I = j1S = ervS, затем подставляя (2-31’) и исключая постоянную составляющую и члены малого порядка, получаем:
I1 = j1S = (r0v1 + r1v0)S, (2-36)
Найдем v1 из уравнения движения:
m dv/dt = e¶Uл/¶z
или d(v0 + v1)/dt = (e/m) ¶Uл/¶z.. (2-37)
Раскрывая полную производную скорости, получаем: ¶v1/¶t + (v0 + v1) ¶v1/¶z = (e/m) ¶Uл/¶z. (2-38)
Дифференцируя (2-38) после подстановки (2-31’) и пренебрегая v12 , получаем
(iw - v0g)v1 = - (e/m) g Uл ,
откуда находим v1 = - e g Uл/[mv0(ike - g)], (2-39)
где ke= w/v0 - волновое число электронной волны.
Найдем теперь r1 из уравнения непрерывности:
¶j1/¶z = - ¶r/¶t . (2-40)
Используя (2-29’) и проводя дифференцирование, получаем:
r1 = - i g j1/w. (2-41)
Подставим найденные выражения для v1 (2-39) и r1(2-41) в (2-36) и разрешим относительно j1:
j1 = - iker0geUл/[mv0(ike - g)2]. (2-42)
Переходя к полному току в сечении пучка I1 , умножим и разделим (2-42) на v0, после чего произведем замену параметров: r0v0S = I0, а mv02/e = 2Uа. Тогда
I1 = - iI0kegUл /[2Ua(ike - g)2]. (2-43)
Исключая I1 и Uл из (2-33) и (2-41), получаем общее решение в виде дисперсионного уравнения длинной линии, нагруженной током пучка:
2Uа(ike - g)2(kz2 + g2) = I0kekzg2Z0. (2-44)
Представим коэффициент распространения волны в линии в виде суммы
g = ikz + x , (2-45)
где x - является поправкой к постоянной распространения в линии, связанной с влиянием тока, |x| << |kz|. Считая, что средняя скорость пучка и фазовая скорость волны в линии согласованы, т.е. v0 = vф, будем считать волновые вектора также равными: ke = kz = k. Подставляем (2-45) в (2-44) с учетом того, что x = g - ikz:
2Uаx2(2ikx + x2) = I0k2(x2 + 2ikx - k2)Z0.
Пренебрегая членами второго и третьего порядка малости (вторым слагаемым слева и первыми двумя - справа), получаем:
x3 = ik3Z0I0/4Uа. (2-46)
Обозначим Z0I0/4Uа = С03 , где C0 - параметр усиления. Тогда решение (2-46) представим в виде кубических корней мнимого числа:
x = kC0 exp [i(2pn/3 + p/6)], n = 0, 1, 2. (2-47)
В комплексном виде: x1 = kC0(0,87 + 0,5i); x2 = kC0(- 0,87 + 0,5i); x3 = -i. (2-48)
Напряжение в линии изменяется согласно определению:
Uл = Uл m exp (iwt - gz). (2-49)
Подставляя сюда (2-48) через (2-45), получаем три типа решения для волн в замедляющей структуре:
Uл 1 = Uл mexp{i[wt - k(1 + 0,5C0)z]}exp(0,87kC0z); (2-50)
Uл 2 = Uл mexp{i[wt - k(1 + 0,5C0)z]}exp(- 0,87kC0z); (2-51)
Uл 3 = Uл mexp{i[wt - k(1 - C0)z]}. (2-52)
Первые две волны - медленные, вторая волна (2-51) затухает с ростом z, и ее не следует рассматривать. Третья волна (2-52) - быстрая, ей электроны не могут передать энергию, поэтому амплитуда волны остается постоянной. Амплитуда же медленной волны (2-50) возрастает с z по экспоненциальному закону с показателем, определяющим коэффициент усиления ЛБВ, Ку, если положить z = l, где l - длина замедляющей структуры:
Ку = 0,87kC0l. (2-53)
Выразим Ку в децибелах:
Ку = 20 lg[Uл(l)/Uл(0)] = 20lg[exp(0,87C02pN)] = 47,3C0N, (2-54)
где N - число волн lв, укладывающихся на длине структуры. Чтобы учесть потери входного сигнала, будем считать, что этот сигнал делится поровну между тремя волнами, из которых усиливается лишь одна. Это соответствует потере сигнала по мощности в 9 раз или - 9,54 дБ. Кроме того, сигнал теряется на локальном поглотителе - A, дБ. Итоговый коэффициент усиления ЛБВ:
К = 47,3C0N - 9,54 - A, дБ (2-55)
Усиление лампы зависит в большей степени от длины спирали лампы и в меньшей степени от параметров, определяющих С0.
Параметр усиления С03 = Z0I0/4Uа можно также выразить через поток мощности P и амплитуду напряженности поля Ez m , полагая, что они связаны между собой через сопротивление связи, роль которого здесь играет волновое сопротивление Z0: Rсв = Z0 = Ez m2/(2k2P):
С03 = Ez m2I0/(8k2PUа) (2-56)
Электронный к.п.д. ЛБВ определим в виде:
h = (W0 - Wk)/W0 = 1 - Wk/W0 , (2-57)
где W0 = mv02/2 - начальная кинетическая энергия электронов, а Wk -конечная энергия, которая остается у электрона в конце замедляющей структуры, где v(l) = vф = w/[k(1 + 0.5C0)]. Так как w/k » v0, Wk = mv02/[2(1 + 0,5C0)2], следовательно
h = 1 - (1 + 0,5C0) -2 » C0. (2-58)
Оказалось, что к.п.д. лампы тоже определяется параметром усиления, который мал в сравнении с 1. Это означает, что к.п.д. тоже невелик. В действительности h у мощных ЛБВ не более 20 -30%. Пути увеличения h: 1)замедление фазовой скорости структуры vф синхронно с торможением пучка; 2)наложение постоянного ускоряющего электрического поля вдоль пучка для поддержания синхронизма электронов с волной в тормозящей фазе поля; 3)рекуперация энергии электронного пучка путем его торможения в пространстве между спиралью и коллектором, при котором часть неиспользованной энергии пучка возвращается в источник. Указанные пути позволяют увеличить полный электронный к.п.д. до 50 - 60%.
Рассмотрим характеристики ЛБВ в зависимости от изменения различных параметров (Рис.2-6). Зависимость выходной мощности Pвых от ускоряющего напряжения Uа (а) имеет оптимальное напряжение, при котором v0 ³ vф, когда электроны группируются в тормозящих областях поля волны. При увеличении v0 выше некоторой пороговой скорости, электроны перестают отдавать энергию волне и, могут даже, наоборот, отбирать от нее энергию, при этом ухудшается и группировка пучка. Амплитудная характеристика ЛБВ (б) показывает нарушение линейности усиления из-за уменьшения коэффициента усиления лампы с ростом мощности входного сигнала выше некоторого уровня P2, а выше некоторого P3 выходная мощность может даже уменьшаться из-за нарушения процесса образования сгустков электронов. Частотная характеристика ЛБВ-усилителя в рабочей полосе (в) имеет вид изрезанной холмообразной кривой: на краях полосы коэффициент усиления лампы падает из-за нарушения синхронизма между фазовой скоростью основной волны и скоростью пучка, изрезанность связана с изменением числа замедленных волн n на длине замедляющей структуры.
ЛБВ имеет склонность к самовозбуждению из-за внутренней обратной связи, обусловленной несовершенным согласованием замедляющей системы на выходном и входном фидерах лампы при неполном поглощении отраженных волн развязывающим поглотителем. При оптимальном подборе амплитудного и фазового условия для прошедшей за поглотитель отраженной волны, когда
|Aвх отр| / |Aвх перв| ³ 1, а l = nlvф/2с , где n = 1, 2, 3 ..10 ... , (2-59)
ЛБВ может работать как генератор волн. Для этого нужно лишь создать положительную внутреннюю или внешнюю (по фидеру) обратную связь. Запишем фазовое условие самовозбуждения ЛБВ в виде:
gосlос + g0l = 2pn, (2-60)
которое требует, чтобы суммарный набег фазы в кольце обратной связи (лампа«фидер) был кратным 2p. Для работы в широком диапазоне частот необходимо, чтобы фаза (2-60) в кольце обратной связи при изменении рабочей частоты сохранялась при n=const, т.е.
( gосlос + g0l) = 0 или lос/(vгр)ос + l / vгр = 0, (2-61)
где (vгр)ос = dw/dgос и vгр = dw/dgо - групповые скорости (движения энергии) волн во внешней цепи обратной связи и в лампе соответственно. При нормальной (положительной) дисперсии оба слагаемых изменяются с w с положительным знаком, и поэтому выполнить требования (2-60) и (2-61) в широкой полосе частот не удается. Несмотря на широкополосные характеристики ЛБВ как усилителя, ее реализация в качестве генератора с широкополосной электронной перестройкой частоты оказалась невозможной. Реальный диапазон электронной перестройки ЛБВ-генератора составляет не более нескольких процентов от средней частоты, что не дает ЛБВ преимуществ по сравнению, например, с отражательным клистроном, имеющим резонансную колебательную систему.
Лампа обратной волны
Стремление разработчиков СВЧ генераторов расширить рабочую полосу частот в лампах с распределенным взаимодействием пучка с полем замедляющей структуры привело их к созданию ламп обратной волны (ЛОВ). Чтобы добиться электронной перестройки частоты на октаву и более, сохраняя при этом фазу входного сигнала (2-60) при n = const, нужно искать такие условия, при которых суммарный фазовый сдвиг в кольце обратной связи оставался бы постоянным при изменении частоты генератора. Этого можно было бы достигнуть, если бы цепь обратной связи обладала аномальной дисперсией и набег фазы в этой цепи уменьшался с увеличением частоты. Однако обычные передающие линии имеют нормальную дисперсию (dvф/dw < 0) и не могут служить этой цели. Решение проблемы было найдено в использовании аномальной дисперсии пространственных гармоник поверхностной волны замедляющей структуры.
Дисперсионные характеристики замедляющей структуры
Рассмотрим пути решения этой проблемы в следующей последовательности: сначала в общем виде рассмотрим дисперсионные свойства периодической передающей линии, проявляющиеся в наличии пространственных гармоник у основной волны передающей линии, затем выведем дисперсионное уравнение для основной волны, например, периодической структуры типа гребенки и, наконец, дадим диаграмму, отображающую дисперсию основной волны и ее гармоник, с помощью которой проиллюстрируем свойство отрицательной дисперсии у обратной волны, которая играет главную роль в ЛОВ.
1)При распространении электромагнитной волны в замедляющей системе, у которой пространственный период h и длина замедленной волны L соизмеримы, волна испытывает пространственно-периодическое возмущение, связанное с ее отражением от дискретных элементов системы. Последующая за этим интерференция отраженных волн с основным типом распространяющейся волны рождает сложное распределение электромагнитного поля вдоль замедляющей системы, которое может быть представлено в виде:
E(x,y,z.t) = EMexp{i(wt - gz)}A(x,y,z), (2-62)
где A(z) - периодическая функция с периодом, равным шагу замедляющей структуры h. Согласно теореме Флоке:
A(x,y,z +nh) = A(x,y,z), (2-63)
где n = 0; ±1; ±2 ... Периодическая функция (2-63) может быть представлена рядом Фурье по пространственным гармоникам:
A(x,y,z) = am(x,y) exp{- i2pmz/h}. (2-64)
Подставив (2-64) в (2-62), получим электрическое поле в виде ряда
E(x,y,z.t) = EMm (x,y) exp i{wt - (g +2pm/h)z}. (2-65)
Здесь: Em k = Emak- амплитуда гармоник. Выражение
(g0 +2pm/h) = gm (2-66)
будем рассматривать как постоянную распространения гармоник, а g0 - как постоянную распространения основной волны, когда m = 0. Из (2-66) получим выражение для фазовой скорости волны и ее гармоник:
vфm = w/gm = w/[g0(w) +2pm/h]. (2-67)
Номера гармоник m могут принимать как положительные, так и отрицательные значения, при этом с ростом m модуль фазовой скорости уменьшается, что облегчает условие синхронизации с пучком, поскольку позволяет снизить его скорость. При m<0 фазовая скорость гармоник отрицательна. C ростом m второй член в знаменателе (2-67) может превзойти g0(w) и тогда vфm будет стремиться к пропорциональности с w.
Групповая скорость гармоник согласно определению и (2-66) :
vгрm = dw/dgm = dw/dg0 = vгр 0 , (2-68)
оказывается не зависящей от m и синхронна с групповой скоростью основной волны.
2)Дисперсионные свойства основной волны рассмотрим на примере замедляющей структуры типа гребенки (Рис.2-7а). Пусть высота зуба L, его толщина d и период повторения h по отношению к длине волны в вакууме l удовлетворяют неравенствам:
l > L >> h >> d; l > L. (2-69)
Выберем направление осей: x - по нормали к плоскости гребенки, y - вдоль пазов гребенки, z -в направлении распространения волны. Поле поверхностной волны при удалении от гребенки по x экспоненциально убывает, как это видно из уравнений для комплексных амплитуд:
Ex1 = ig0pA exp(-px)exp(-ig0z),
Hy1= iwe0pA exp(-px)exp(-ig0z), (2-70)
Ez1 = p2A exp(-px)exp(-ig0z),
Hx1 = Ey = Hz = 0.
Поле в пазах гребенки, которые можно рассматривать как закороченные отрезки плоских волноводов длиной L имеет лишь две составляющие:
Ez2 = Bsin[k(x + L)],
Hy2 = iBZ0-1cos[k(x + L)], (2-71)
где g0 = 2p/L - продольное волновое число замедленной волны; A, B - амплитудные коэффициенты, Z0 = (m0/e0)1/2 - волновое сопротивление вакуума. Приравнивая попарно тангенциальные электрические и магнитные составляющие поля на границе раздела, x = 0: Ex1 = Ex2; Hy1 = Hy2 и затем деля почленно одно уравнение на другое:
Ex1/Hy1 = Ex2/Hy2 , (2-72)
получаем характеристическое уравнение гребенки вида:
p = k tg(kL). (2-73)
Продольное волновое число замедленной волны g связано с поперечным волновым числом p и волновым числом плоской волны k характеристическим уравнением:
g0 = (k2 + p2)1/2 . (2-74)
Исключив p из уравнений (2-73) и (2-74), получаем дисперсионное уравнение гребенки:
g0 = k /cos (kL), (2-75)
которое легко может быть преобразовано к виду:
vф0 = c cos (kL). (2-76)
Рис.2-7б иллюстрирует формулу (2-76) для r = µ, где r = L/h - параметр, отсутствующий в данном выводе, в виду того, что шаг гребенки согласно (2-69) принимался малым g0h <<1. Область существования замедленной волны находится в интервале 0 < kL < p/2 (т.е. 0 < L < l/4). В области p/2 < kL < p такой волны нет , так как правая часть (2-73) отрицательна. При L® 0, p® 0, vф ® с, по оси z распространяется обычная плоская волна. Строгая теория с учетом конечного значения периода решетки и его параметра r заметно корректирует дисперсию гребенки (Рис.2-7б). Учет высших пространственных гармоник показывает, что поверхностная волна может распространяться лишь при условии g0b £ p, когда b £ L/2. Попытка дальнейшего замедления приводит к срыву волны. Крайние правые точки на Рис.2-7б соответствуют именно этому условию g0b = p.
Проиллюстрируем сказанное диаграммой w - gm (Рис.2-8). Пусть пунктирная прямая отображает рабочую частоту w = w1, которая находится в середине полосы пропускания, ограниченной снизу частотой отсечки wс передающей линии (гребенчатой структуры, заключенной в волновод), а сверху - частотой wp, при которой сдвиг фаз на одну ячейку для основной гармоники (m=0) составляет p (L=lp/4), когда волна, входящая в периодическую структуру, полностью отражается назад, и ее распространение прекращается. Для основной волны зависимость w=f(g0) получим из (2-75). Наклон касательной к дисперсионной кривой в точке пересечения с прямой w = w1 соответствует vгр0(w1) (2-68), а наклон прямой, соединяющей начало координат с этой точкой, соответствует vф0(w1), что говорит о нормальной (положительной) дисперсии основной волны. На краях полосы пропускания касательные к дисперсионной кривой становятся горизонтальными, так как vгр0®0, распространение прекращается. Дисперсионные зависимости для гармоник основной волны m = ± 1, ±2 ...согласно (2-66) повторяются с периодом 2p/h вправо и влево по оси g. При этом касательные к точкам их пересечения с w=w1 имеют одинаковый наклон: vгрm(w1) = vгр0(w1), что вытекает из (2-68), а прямые из начала координат в эти же точки пересечения имеют разный наклон не только по величине, но и по знаку. С ростом m наклон уменьшается, что говорит об уменьшении фазовой скорости гармоник. Заполнение разрывов между дисперсионными кривыми симметричными пунктирными линиями не имеет физического смысла. Этот смысл появляется тогда, когда область отрицательных значений g мы переносим в область положительных значений для более компактного изображения графика или когда изменяем направление самой волны. Дисперсионная кривая гармоники m = -1 показывает, что ее групповая и фазовая скорости имеют противоположное направление, при этом она обладает аномальной дисперсией: dvф(-1)/dw>0, удовлетворяющей условию (2-61), которое не выполняется для основной волны, используемой в ЛБВ, в качестве генератора. Высшие гармоники с |m| >1 не имеют практического значения, так как их поле все сильнее прижимается к поверхности замедляющей структуры (x=0) и все слабее взаимодействует с электронным пучком, имеющим конечный поперечный размер по x.
Устройство и характеристики ламп обратной волны
Устройство ЛОВ (Рис.2-9) очень похоже на устройство ЛБВ-генератора за исключением расположения вывода энергии, который находится не в конце замедляющей системы, как в ЛБВ, а в ее начале по отношению к электронному инжектору. Предположим, что СВЧ поле в ЛОВ каким-то образом возбудилось. Тогда электроны пучка, синхронизованного с фазовой скоростью гармоники m= -1, двигаясь в прямом направлении и “сталкиваясь” с периодическими возмущениями продольного СВЧ поля в одной и той же фазе, будут испытывать со стороны поля такое же группирующее воздействие, как это происходило бы на основной волне в ЛБВ. Двигаясь далее к коллектору модулированный по плотности электронный поток наводит в замедляющей системе высокочастотный ток. Однако энергия, связанная с наведенным током и возбуждаемой им волной, со скоростью vгр(-1) движется навстречу потоку электронов. Наведенное поле на выходе лампы около электронного инжектора усиливается и возникают условия для автогенерации. При этом поле отрицательной гармоники через связь с пучком обеспечивает необходимую для этого положительную обратную связь Набег фазы в кольце обратной связи по электронному пучку остается близким к 0 в широком диапазоне электронной перестройки лампы. Для ЛОВ необходимо хорошее согласование с нагрузкой, чтобы не было отражения волны назад. Такая волна, снова отражаясь уже в самой ЛОВ от коллектора, может ухудшить ее генерацию. Коэффициент отражения волны от коллектора может быть частотно зависимым, и поэтому механизму распределенной обратной связи мешает дискретная обратная связь, которая портит частотную характеристику лампы. Чтобы этого избежать, перед коллектором на стенках лампы помещают поглотитель в качестве согласованной нагрузки, которая не отбирает на себя генерируемую мощность, благодаря тому, что поток энергии в лампе направлен в обратную сторону.
Лампы обратной волны могут быть самых различный конструкций, подробности которых не изменяют их существа и поэтому здесь не рассматриваются.
На Рис.2 представлены типичные характеристики маломощной лампы обратной волны в зависимости от ускоряющего напряжения. Видно, что частота генерации монотонно растет с увеличением U0 в широком диапазоне перестройки. Этим ЛБВ обязана, как мы уже знаем, отрицательной дисперсии обратных волн. С ростом U0 естественно растет и мощность генерации. Изрезанность кривой Pвых связана с неидеальность согласования поглотителя с замедляющей системой. К.п.д. с ростом U0 однако падает из-за более медленного роста роста Pвых по сравнению с мощностью , вкладываемой в пучок.
ЛОВ работают в широком диапазоне длин волн: от субмиллиметров до дециметров. К.п.д. ламп невелик, он обычно не превышает нескольких процентов, что связано со сниженной эффективностью взаимодействия пучка с гармониками, а не с основной волной. Поэтому ЛОВ используются как маломощные генераторы с мощностями не более нескольких ватт. Главное их достоинство в другом - они обладают способностью быстрой (за несколько микросекунд) перестройки в широком интервале частот - от октавы и более - путем изменения ускоряющего напряжения U0.