Министерство образования РФ
Марийский государственный технический университет

Кафедра СТЛ

Курсовой проект на тему:

Мелиорация лесосплавного пути и

гидротехнических сооружений.
Выполнила студентка гр. ЛД-43

 Романова О.Ю.

Проверил ассистент

Роженцов А.П.
Йошкар-Ола

2000

Задание на курсовой проект

"Мелиорация лесосплавного пути".
1 Характеристика лесосплавного пути.

1.1 Название реки и номер замыкающего створа Кама (5)

1.2 Характеристика водосборной площади:

-дерность 3%;

-заболоченность 10%;

-лесистость 70%.

1.3 Характеристика участка, требующего улучшение:

-протяженность участка от 1510 до 1590 от устья;

-средний уклон на участке i=0,0009;

-средний коэффициент шероховатости h=0,025.

1.4 Характеристика расчетного лимитирующего створа:

-положение створа 1570 км от устья;

-водосборная площадь в створе F_лс=2200 км²;

-уклон свободной поверхности I=0.0008;

-коэффициент шероховатости n=0.03
2. Условия и требования лесосплава.

2.1 Вид лесосплава по реке смешанный.

2.2 Молевой лесосплав:

-осадка микропучка 0.56;

-ширина микропучка -;

-длина микропучка -;

-дефицит лесопропускной способности в расчетном лимитирующем

 створе 480 тыс. м³

-директивный срок окончания молевого лесосплава 10.08.
3. Возможные створы строительства плотин

Номер створа	Положение створа, км от устья	Водосборная площадь F ,км2	Пред. отметка подпоры, Zпроц
1	1630	1600	18,1
2	3560	2100	19,6

4. Проектируемая плотина.

4.1 Участок под плотину показан на плане N-4.

4.2 Кривая расхода воды в створе плотины Q=f(z), принята по типу 1

4.3 Заданная пропускная способность лесопропускного устройства для молевого лесосплава N=830 м³

4.4 Грунт основания и берегов в створе плотины суглинок.

4.5 Сроки строительства плотины 1.08-31.03
ВВЕДЕНИЕ
Важное место в единой транспортной системе страны занимает водный транспорт леса, который является весьма эффективным, а в некоторых районах единственным средством доставки лесных грузов потребителям.

Водный транспорт леса требует меньших капиталовложений, чем автомобильные и железнодорожные перевозки, так как при лесосплаве используется естественные водные пути – реки и озера. Однако лесосплав, как и другой вид транспорта, будет иметь высокие экономические показатели в том случае, если его путь находится в хорошем техническом состоянии. Лишь не многие реки в их естественном виде удовлетворяют всем требованиям лесосплава. Кроме того, уже в процессе эксплуатации реки, может потребоваться увеличение ее лесопропускной способности или габарита лесосплавного хода, произойти переформирования русла или изменение режима стока. В этих и других подобных случаях необходимо улучшения (мелиорация) лесосплавного пути.

Задачей мелиорацией лесосплавного пути является обеспечение различными техническими мероприятиями оптимальных условий лесосплава при определенном его виде и заданном объеме. Одним из наиболее эффективных методов улучшения реки является регулирование стока.

В заданном курсовом проекте рассматривается улучшение реки именно этим методом. Здесь решаются также вопросы как: получение гидрологической характеристики лесосплавного пути в объеме необходимом для проектирования мелиоративных мероприятий; просмотр возможных вариантов улучшения реки регулированием ее стока и выбор наилучшего из них; проектирование гидротехнического сооружения – плотина, обеспечивающей создание водохранилища.
I. ГИДРОЛОГИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЛЕСОСПЛАВНОГО ПУТИ
Для расчета гидравлических и гидрологических характеристик лесосплавного пути применяется методика для неизученных рек и отсутствии данных многолетних наблюдений за режимом реки с применением строительных норм 371-97, 356-96.
1.1  Определение  режима расхода воды в расчетном маловодном году.

1.1.1. Расчет многолетних средних расходов воды.

Средний многолетний расход воды в расчетном створе устанавливается по зависимости:
 
F – площадь водосброса, в рассматриваемом створе реки, км²

М₀ – средний многолетний модуль стока, л/с с 1 км² площади бассейна, определяемый при отсутствии многолетних наблюдений за стоком реки по карте изолиний среднего годового стока.

Определение среднего годового стока воды Q_­0­, как и все последующие расчеты элементов гидрологического режима, проводятся для всех расчетных створов, т.е. для лимитирующего створа и створов возможного строительства плотины. Результаты расчетов представляются в табличной форме. (Таблица №1)

3.5. Лесопропускные устройства плотины и разбивка ее отверстия на пролеты.
3.5.1. Определяем ширину лесопропускного устройства.

Число бревен, которые должны одновременно входить в отверстие лесопропускного устройства:

- заданная пропускная способность лесопропускного устройства плотины,

 - скорость подачи бревен в лесопропускное устройство, м/с 0,5¸1,0 м/с  =0,5 м/с

d – средний диаметр бревен, м     d=0,7 м

k -  поправочный коэффициент на неравномерность впуска;   к=0,6

Принимаем  штуку.
Ширина лесопропускного устройства в свету.
м
0,1 м – зазор по ширине между соседними бревнами и между бревнами и стенками лесопропускного устройства.

Так как получилось, что <1,5 м, то, учитывая трудность подачи бревен в узкие отверстия и возможность их заклинивания, принимаем =1,5 м.

3.5.2. Устанавливаем тип лесопропускного устройства. Простейшим и наиболее удобным в эксплуатации типом является лесопропускное отверстие (ЛПО), с порогом на уровне порога плотины. Этот вид лесопропускного устройства применим, если

 


- расход воды через полностью открытое лесопропускное отверстие при отметке НПУ в верхнем бьефе.

- минимальный зарегулированный расход воды или минимальный расход попуска;
 = 20,45 м³/с
В этих условиях водослив всегда оказывается незатопленным и, следовательно,:

- сжатая ширина лесопропускного устройства;


условие выполняется, следовательно, устанавливаем лесопропускное отверстие шириной =1,5 м

3.5.3. Намечаем разбивку отверстия плотины между устоями на более мелкие пролеты путем устройства постоянных промежуточных опор – контрфорсов.

а) При установке постоянных промежуточных опор пролеты назначаются между контрфорсами .

б) Ширина отверстия между промежуточными сторонами в свету, с учетом толщины стен ряжевых опор и средней толщины контрфорсов, составляет: .

в) В результате разбивки отверстия плотины на пролеты для водосливного фронта плотины должно быть выдержанно условие:

с допустимым отклонением от +10 до –5 %
      
      
          
Отклонение составляет – 1,88%, что допустимо.
3.5.4. Вычерчиваем схему разбивки отверстия плотины на пролеты (рис.13)

Рис.13. Разбивка отверстия плотины на пролета контрфорсами.
3.5.5. Принятое отверстие плотины проверяем на пропуск максимального расхода воды 1%-ной обеспеченности - . Возвышение уровня верхнего бьефа над порогом плотины определяется по формуле:

В эту формулу подставляем фактическую величину

Поскольку, не зная величину  нельзя определить, будет ли в этом случае водослив затоплен или нет, расчет ведется подбором.

Принимаем  и определяем , а затем находим отношение.
18,3 - 15,4=2,9 м
Если < 0,8  - расчет выполнен правильно. Если же > 0,8 – водослив затоплен и нужно задаваться .





-         условие не выполняется.
Отметка подпорного уровня высоких вод 1%-ной обеспеченности:

3.6. Расчет подземного контура плотины и боковой фильтрации.
Размеры подземного контура плотины устанавливаются фильтрационным расчетом. Расчет ведется в следующей последовательности.

3.6.1. Выбираем тип подземного контура плотины, назначаем его предварительные размеры и вычерчиваем схему (Рис.14). В зависимости от напора сооружения (Н =2,8) и грунта основания (суглинок            ) флютбет плотины устраиваем свайным. При  назначении размеров подземного контура плотины руководствуемся следующими практическими формулами:

Длина предпонурной подушки
Длина понура
Длина водобоя
Длина слива
Длина рисбермы
Глубина забивки королевого шпунта, отсчитываемая от отметки дна котлована  принимаем .

Глубина забивки понурного шпунта (также от дна котлована).

Общая глубина забивки шпунтов
             (2,5+2)<6        4,5<6
условие выполняется


Рис.14. Расчетная схема подземного контура плотины на свайном основании.
3.6.2. Вычисляем фильтрационный напор , под действием которого движется фильтрационный поток. Максимального значения эта величина достигает при полном напоре на плотине и закрытых щитах.

 - уровень воды нижнего бьефа при закрытых щитах, т.е. при Q=0 определяемый по кривой расхода в створе плотины.
3.6.3. Применяемые в п.6.1. размеры водонепроницаемых частей подземного контура проверяем по формуле Лена:

- приведенная длина водонепроницаемых частей подземного контура;

- длина вертикальных участков пути фильтрации;

- длина горизонтальных участков пути фильтрации;

- фильтрационный напор;

- коэффициент, характеризующий грунт в основании плотины, т.к. у нас суглинок,  то С_­0­ =2,5.



        13>8               
Может быть допущен небольшой запас в пределах 10-20%, следовательно условие выполняется.

3.6.4. Строим приведенную эпюру фильтрационного давления на флютбет и на основании ее определяем величину фильтрационного давления на понур и водобой (рис15)

Рис.15. Приведенная эпюра фильтрационного давления воды на флютбет плотины.
Для получения величины полного давления на водонепроницаемый элемент флютбета нужно учесть взвешивающее давление со стороны нижнего бьефа.

- возвышение горизонта воды нижнего бьефа при закрытой плотине под дном котлована.
м

                 
 и - напор фильтрационного потока в начале и в конце контура с учетом взвешенного давления со стороны нижнего бьефа.

Величина противодавления на 1 пог.м. ширины понура и водобоя вычисляется по формулам:

- объем веса воды. (1,0 т/м³)

- длина понура, м

- длина водобоя, м
Расчет боковой фильтрации.



                   14>8

условия выполняются.
3.7. Статические расчеты основных элементов плотины.
3.7.1. Расчет промежуточной стойки без подкоса.

Рис. 16 Схема к расчету промежуточных стоек.
Так как , то выбираем расчетную схему на рис.16.

Превышение центра верхней балки над НПУ:

-превышение центра верхней опоры над :

 - превышение  над НПУ

Расчетная длина промежуточной стойки:

Н - напор на пороге плотины при в ее верхнем бьефе, м.
Для того, чтобы все щиты в пролете имели одинаковую ширину необходимо, чтобы расстояние в осях стоек соответствовали равенству:

L - пролет в осях лицевых стен постоянных опор, м.

k - расстояние от оси лицевой стены опоры до оси коренной стойки; k=0,2

n - число промежуточных стоек в пролете.

Для принятых обозначений и выбранной схемы нагрузки верхняя и нижняя опорные реакции вертикальной стойки составляет:
 

- удельный вес воды (=1 т/м³).
Максимальный изгибающий момент возникает в сечении, отстоящем от центра верхней опорной балки на величину.

Значение максимального изгибающего момента находится по зависимости:

Требуемый момент сопротивления:

- расчетное сопротивление древесины при изгибе, кг/см² 

=100 кг/см²        

Типовое сечение деревянной промежуточной стойки выбирается по таблице 1[2]. При  выбираем сечение W=2843 cм³
                    

3.7.2. Расчет свайного флютбета на сдвиг.

 Сдвигающей силой является гидростатическое давление воды при закрытой плотине и наивысшем уровне верхнего бьефа, т.е. при . Устойчивость против сдвига создается за счет круглых свай и шпунтов, забитых в грунт основания и работающих на горизонтальную нагрузку.

Задача расчета - проверка принятой при конструировании схемы забивки свай, их сечений и глубины забивки.

Расчет ведется на ширину отсека флютбета  равной расстоянию между соседними продольными рядами свай, т.е. на один продольный ряд свай в пролете плотины.


Рис.18. Схема к расчету свайного флютбета на сдвиг.
                 принимаем    

Расчетная сдвигающая сила при

В пределах расчетной схемы имеется 7 свай площадью F, м² каждая и шпунтовые ряды толщиной  и , м, нагрузка приходящаяся на одну сваю или на каждый из шпунтовых рядов определяется по формулам:

  
  
Площадь сваи определяется по формуле:



Рис.19

Прочность грунта обеспечена при соблюдении следующих условий:


h - глубина забивки свай, м.

d - диаметр сваи, м

а - возвышение оси насадки над дном котлована. (а=0,5 м)

m - коэффициент зависящий от характера грунта.

 - удельный вес грунта, кН/м³

 - угол внутреннего трения грунта, град
При насыщении основания водой объемный вес грунта принимается во взвешенном состоянии.

                0,26<1,7
                         2,5<2,8
                        1,66<1,7
Глубину забивки свай принимаем 4 м, понурного шпунта 2 м, королевского шпунта - 2,5 м.

Максимальный изгибающий момент для сваи или шпунта в тм:



Прочность сваи или шпунта проверим по зависимости:
                 
 - моменты сопротивления сваи и расчетные секции шпунта, см³



- расчетное сопротивление при изгибе, кг/см³

1000 т/м³
       
             
Таким образом условия выполняются.
3.7.3. Расчет ряжевого устоя на сдвиг.

Ряжевые устои рассчитываются на сдвиг в сторону отверстия плотины под действием распора грунта береговой засыпки. Плоскость сдвига - верх насадок при свайном флютбете.:

Расчет ведется на секцию устоя, расположенного в самой узкой части между открылками. Ширина расчетной секции, а принимается равной продольному размеру ящика устоя, то есть расстоянию в осях его поперечных стенок.

Высота устоя:

 - отметка верха устоя, м

- отметка основания устоя, м
             

Рис.20 Расчетная схема ряжевого устоя и его основания.
Ширина ряжевого устоя в узкой его части берется в пределах В=(0,6¸1,0);     а=1,5 м

В=0,6×4,8=2,88 м принимаем В=4 м.

Объем расчетной секции ряжа:
   
Объем деревянного каркаса ряжа:
                
Объем загрузки:
                 
Вес деревянного каркаса ряжа и вес загрузки при водопроницаемых водобое и загрузке:
                
              
Сдвигающая сила - распор грунта засыпки со стороны берега или земляной дамбы:

************************************************************************


- высота устоя от плоскости сдвига, м.

а - ширина расчетной секции устоя, м.

,  - удельный вес и угол внутреннего трения грунта засыпки за устоем.
         

Сила сопротивления сдвигу берутся из двух компонентов:

а) силы трения деревянного каркаса расчетной секции устоя по насадкам или по ряжу флютбета:

-действующий вес ряжа расчетного отсека.

i - коэффициент передачи веса нагрузки на каркас.

- коэффициент трения ряжа по насадкам или по ряжу флютбета с учетом врубок;

б) силы трения остальной части засыпки расчетного отсека по грунту основания:

- коэффициент трения засыпки ряжа по грунту основания;
Устойчивость ряжевого устоя обеспечивается если выполняется условие:


условие выполняется.
7.4. Расчет свайного основания ряжевого устоя.

Задача расчета - подбор глубины забивки свай, поддерживающих устой.

Опрокидывающий момент относительно оси А-А (рис. 20)    

Удерживающий момент:



Расстояние от лицевой стенки ряжа до пересечения равнодействующей вертикальных и горизонтальных сил R с основание ряжа:

Эксцентриситет равнодействующей:

Нагрузка на новую сваю в расчетной секции при одинаковом диаметре и глубине забивки всех свай:

n - число свай в расчетной секции устоя; n=3

х - расстояние от центра тяжести свайного основания до соответствующей сваи;

Отсчитывается в сторону отверстия плотины со знаком «+», в сторону берега «-».
                             





Глубина забивки свай h и их диаметр d подбираются так, чтобы выполнялось условие:

 - допускаемая нагрузка на сваю;
, т
- допускаемое давление на грунт; 45т/м³



k - коэффициент зависящий от рода грунта; k=0,25
- удельный вес грунта; =1,9
h - глубина забивки свай; h=4м
F - площадь поперечного сечения сваи;

d - диаметр сваи; d=0,2 м
U - периметр сваи;

t - удельное сопротивление трения грунта 45т/м³

                                  условие выполняется.
7.5. Расчет стоечного контрфорса.
Стоечные контрфорсы могут использоваться постоянные промежуточные опоры в пролете плотины.

При расчете контрфорса учитываются следующие силы:
1)      Гидростатическое давление воды P_­0­ на контрфорсе и на щиты, непосредственно на него опирающиеся.

2)      Горизонтальная сила, передаваемая на контрфорс верхними опорными балками, на которые в смежных с рассчитываемым контрфорсом пролетах опираются промежуточные стойки.

Гидростатическое давление воды (т)


В=
- удельный вес воды;
Н - расчетный напор на пороге плотины
- расстояние между осями контрфорса и промежуточных  стоек, м.

Расстояние в свету
- ширина контрфорса; 0,5 м
L - ширина выбранной промежуточной стойки. L =0,25 м

Другая действующая  на контрфорс горизонтальная сила:

 - число промежуточных стоек в смежных с расчетным контрфорсом пролетах; n=3
 - верхняя опорная реакция промежуточной стойки;

Контрфорс рассматривается как ферма, и поэтому все действующие силы считаются  приложенными в узлах (рис.21)

С учетом этого, сила  раскладывается на две составляющие. При треугольной форме эпюры нагрузка :



Рис. 21.  Расчетная схема контрфорса с одиночными подкосами.



Вертикальные составляющие , действующие по осям первой и второй стоек контрфорса и растягивающие эти стойки:


 -  углы наклона к горизонту первого и второго подкосов контрфорса.
Стойки контрфорса проверяют на расстоянии усилиями :        

F - площадь поперечного сечения стойки.



Силы, действующие в подкосах контрфорса:




Подкосы контрфорса проверяют на сжатие усилиями  и на продольный изгиб, с учетом которого действительное напряжение определяется по формуле:

 - расчетные усилия в подкосе, кг
F - площадь поперечного сечения подкоса;
W - момент сопротивления сечения подкоса, см³
М - изгибающий момент
Е - наибольший эксцентриситет силы S относительно оси подкоса, м


W=


7.6. Расчет нижних упорных брусьев.

Нижние упорные брусья воспринимают через поперечный распределительный брус горизонтальное давление от нижних концов промежуточных стоек и передают его через прямые зубья  на продольные брусья.

Необходимая площадь смятия:

 - сила, равная нижней реакции промежуточной стойки.
 - коэффициент смятия поперек волокон на части длины.

Высота упорного бруса по конструктивным соображениям берется в пределах:        ;            ширина его    
Примем ,

В конструкции примем 1 брус, т.к.
Длина зуба  находится по допускаемому напряжению на скалывании вдоль волокон:

- допускаемое напряжение на скалывании вдоль волокон

Принимаем
Приняв число зубьев n=2 и назначив высоту зуба  проверяем напряжение  на смятие зуба вдоль волокон:

 - коэффициент смятия 100 кг/см²

условия выполняется.
7.7. Расчет щитов и выбор подъемников.

В качестве затворов низконапорных деревянных плотин используем скользящие щиты. (рис.22)



Рис. 22. Схема к расчету длины щита
Длина щита:

В - расстояние в осях промежуточных стоек;
Е - зазор между щитами и стойкой 0,01-0,02 м

Расчетная длина щита между условными точками опоры:



Расчет прочности производится для нижней доски нижнего щита, ширину доски принимаем .

Напор над центром этой доски:

Давление на один метр доски (Т/м)

Максимальный изгибающий момент ()

Необходимый момент сопротивления:


Толщина щита:

Принимаем толщину щита d =

Высота щитов назначается так, чтобы усилие для подъема каждого из них было примерно одинаковым. Высоту нижнего щита назначают:  


Рис. 23. Схема к расчету высоты щитов.
Назначаем
Гидростатическое давление на нижний щит (Т) при расчетном напоре Н (м).


Необходимое усилие для подъема щита - подъемные усилия.

G - вес  щита с поковками, т
F - коэффициент трения между щитами и стойкой с учетом возможности загрязнения поверхности (дерево по стали-      )


G =
T =
При подъеме щитов воротом усилие (Т); приложенное к его рукоятке. (Рис. 24)

r - радиус вала ворота; 0,1 - 0,15 м; r = 0,1 м
с - длина рукоятки от оси вала; 0,5-0,75 м
n - число рукояток (1 или 2)
h - КПД ворота; 0,8



Рис.24. Схема к расчету ворота.
N =
Т.к. в расчете получилось                          , то ставятся двое рабочих.
7.8. Расчет верхней упорной балки и служебного моста.
При проектировании верхнего строения плотины выбираем схему, когда верхняя упорная балка служит для подпирания верхних концов промежуточных стоек и работает только на горизонтальную нагрузку; служебный мост имеет самостоятельные прогоны. (Рис.25)


Рис. 25. Расчетная схема верхнего строения плотины.
1-     верхняя упорная балка.

2-     Прогон

3-     Промежуточная стойка.
Верхняя упорная балка опирается на лицевые стены устоев, в нашем же случае на верхнюю насадку контрфорса. Таким образом, расчетный пролет верхней упорной балки  равен расстоянию в осях контрфорсов. Расчетная схема верхней упорной балки изображена на Рис.26.


Рис.26. Расчетная схема верхней упорной балки.
Находим максимальный изгибающий момент:

По максимальному изгибающему моменту устанавливаем необходимый момент сопротивления.

Число бревен, составляющих опорную балку находим из условия:

 - число бревен в упорной балке.
 - момент сопротивления одного бревна.
Для составления верхних упорных балок используем бревна , примем d = 0,28 м.
=
Число бревен возьмем
Условие выполняется.
Верхняя упорная балка будет иметь вид: Рис.27.



Рис.27. Составление верхней упорной балки.
Расчет служебного моста, схема которого приведена на рис.28 ведем в следующей последовательности:



Рис.28 Схема служебного моста.
Доску полового настила рассчитываем на изгиб, как балку на двух опорах, на которую действует нагрузка от разрешенной массы . На доску шириной  на расстоянии между поперечинами  удельная нагрузка (т/м)
                    т/м²
Максимальный изгибающий момент:

Момент сопротивления:

Толщина доски настила:

Конструктивно принимаем
Поперечину рассчитываем как балку на двух опорах с пролетом .Ее равномерно распределенная нагрузка, передаваемая от настила.
 т/м

Находим максимальный изгибающий момент:

Момент сопротивления:

По конструкционным соображениям поперечины из бревен должны иметь диаметр не менее 16 см. (d = 16 см)

Прогон служебного моста рассчитывается как балка на двух опорах с тем же пролетом , что и верхняя упорная балка.

Сосредоточенная нагрузка на прогон от одной поперечины при двухпрогонном мосте:

Приходящаяся на один прогон сосредоточенная нагрузка от подъемного усилия Т и веса подъемника  приложена в данном случае посередине пролета (Рис.29)

для расчетной схемы на рис 29 строим эпюру изгибающихся моментов и определяем .



Рис. 29. Расчетная схема прогона служебного моста.
Максимальный изгибающий момент:

Момент сопротивления:

Прогоны делаем из бревен  принимаем d=28 см.

Количество бревен n=1, остальные прогоны конструктивно принимаем таких же размеров
.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В данной курсовой работе была получена гидрологическая характеристика лесосплавного пути в объеме, необходимом для проектирования мелиоративных мероприятий. Были рассмотрены возможные варианты улучшения реки регулированием ее стока., был выработан вариант сезонного регулирования стока. Была запроектирована плотина,. Которая в целом характеризуется как деревянная ряжевая плотина сквозной рубки на свайном основании с контрфорсами, отверстиями, перекрываемыми обыкновенными плоскими щитами по съемным стойкам со служебным мостом.

Запроектированная плотина обеспечивает создание водохранилища, что позволяет продлить сроки лесосплава.
ЛИТЕРАТУРА
1.      В.В.Савельев «Мелиорация лесосплавных путей и гидротехнические сооружения», М.:Лесная промышленность., 1982.

2.      М.М.Овчинников «Мелиорация лесосплавных путей и гидротехнические сооружения». Методические указания. С-Петербург., ЛТА - 1996

3.      П.Ф.Войтко «Мелиорация лесосплавных путей и гидротехнические сооружения». Методические указания к выполнению курсового проектирования, Йошкар-Ола, МарПИ, 1994

4.      Савельев, Овчинников «Мелиорация лесосплавных путей и гидротехнические сооружения».Методические указания к курсовому проектированию., Л.: ЛТА, 1974.
СОДЕРЖАНИЕ
Введение.................................................................................................................................

1.     Гидрологическая характеристика лесосплавного пути................................................

1.1.Определение режима расходов воды в расчетном маловодном году. ......................

1.2.Построение интегральной кривой стока в расчетных створах. .................................

1.3.Расчет максимальных расходов воды в створах проектируемых сооружений.........

1.4.Построение кривой расхода в лимитирующем створе. ..............................................

2.     Выбор и обоснование схемы регулирования стока реки. ............................................

2.1.Определение сроков лесосплава на естественных уровнях и расчет необходимого его продления. .................................................................................................................

2.2.Выбор варианта схемы регулирования стока. .............................................................

2.3.Водохозяйственный расчет по принятому варианту схемы регулирования стока...

3.     Проект лесосплавной плотины........................................................................................

3.1.Исходные данные............................................................................................................

3.2.Выбор створа плотины....................................................................................................

3.3.Выбор типа и конструкции плотины.............................................................................

3.4.Гидравлический расчет ширины отверстия плотины..................................................

3.5.Лесопропускные устройства плотины и разбивка ее отверстия на пролеты.............

3.6.Расчет подземного контура плотины и боковой фильтрации.....................................

3.7.Статические расчеты основных элементов плотины...................................................

Заключение.............................................................................................................................

Литература..............................................................................................................................

Содержание............................................................................................................................