Реферат Конструкции и проектирование электрических печей
Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-28Поможем написать учебную работу
Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
от 25%
договор
Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
«ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»
ЮРГИНСКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
Факультет – Механико-машиностроительный
Специальность – Металлургия черных металлов
Кафедра – Металлургия черных металлов
Дуговая сталеплавильная печь вместимостью 100 тонн
Курсовой проект по дисциплине «Конструкции и проектирование электрических печей»
ФЮРА 240112.000 ПЗ
Студент группы «______»___________
Дата Подпись
Руководитель
Ст.преподаватель «______»___________
Дата Подпись
Юрга 2009
Реферат
Курсовой проект 36 с., 12 рисунков, 1 таблица, 10 источников, 2 листа графического материала формата А1.
Ключевые слова: дуговая сталеплавильная печь, кожух печи, футеровка печи, водоохлаждаемые свод и панели, уплотнители электродных отверстий, механизм наклона печи, механизм зажима и перемещения электродов, механизм отворота и поворота свода, газокислородные горелки.
Объектом исследования является дуговая сталеплавильная печь вместимостью 100 тонн
Целью работы является проектирование печи в двух видах.
В результате по расчетам, представленным в пояснительной записке, разработаны сборочные чертежи дуговой сталеплавильной печи в двух видах, вид сверху и вид спереди.
Особенностью проекта является электронная форма выполнения проектировочных работ. Данные сборочных чертежей и спецификаций синхронизированы.
Записка к курсовому проекту выполнена в текстовом редакторе Microsoft Word 2003, графическая часть к пояснительной записке выполнена в графическом редакторе Компас 3-D V8.
Содержание
Введение
1 Общая часть
1.1 Краткое описание узлов и механизмов 1.1.1 Кожух печи
1.1.2 Водоохлаждаемые панели 1.1.3 Водоохлаждаемый свод
1.1.4 Экономайзеры
1.1.5 Механизм наклона печи
1.1.6 Механизм подъема и поворота свода 1.1.7 Механизм зажима электродов
1.1.8 Механизм перемещения электродов
1.1.9 Футеровка ДСП
1.1.10 Выпуск стали
1.2 Электроснабжение дуговых сталеплавильных печей
1.2.1 Электрическая схема дуговой печи
1.2.2 Электрическое оборудование печи
1.2.3 Электрод графитированный
1.2.4 Устройство короткой сети
2 Расчетная часть 2.1 Выбор мощности трансформатора ДСП
2.2 Расчет геометрических и электрических параметров
2.3 Тепловой расчёт футеровки ДСП
2.4 Расчет элементов короткой сети
3 Специальная часть
Заключение
Список использованных источников
Спецификация
ФЮРА 210.140.001.000 СБ
ФЮРА 210.140.001.000
Введение
Электросталеплавильному способу принадлежит ведущая роль в производстве качественной и высоколегированной стали. Благодаря ряду принципиальных особенностей этот способ приспособлен для получения разнообразного по составу высококачественного металла с низким содержанием серы, фосфора, кислорода и других вредных или нежелательных примесей и высоким содержанием легирующих элементов, придающих стали особые свойства – хрома, никеля, марганца, кремния, молибдена, вольфрама, ванадия, титана, циркония и других элементов[9].
Выделение тепла в электропечах происходит либо в нагреваемом металле, либо в непосредственной близи от его поверхности. Это позволяет в сравнительно небольшом объеме сконцентрировать значительную мощность и нагревать металл с большой скоростью до высоких температур, вводить в печь большие количества легирующих добавок; иметь в печи восстановительную атмосферу и безокислительные шлаки, что предполагает малый угар легирующих элементов; плавно и точно регулировать температуру металла; более полно, чем других печах раскислять металл, получая его с низким содержанием неметаллических включений; получать сталь с низким содержанием серы.
В последние годы начали строить высокомощные (удельная мощность печного трансформатора 600-1000 кВА/т) печи с водоохлаждаемыми сводом и стенками. Из-за увеличения тепловых потерь с охлаждающей водой, работа печи по технологии с длительной выдержкой металла стала неэкономичной, и печи перевели на новую технологию, которая заключается в расплавлении шихты и проведение краткого окислительного периода, т.е. получение в печи жидкого полупродукта, который далее отправляют на установки внепечной обработки для доведения до заданного химического состава и свойств[10].
1 Общая часть
1.1. Краткое описание узлов и механизмов ДСП
ДСП современной конструкции (рисунок 1.1) представляет собой сложный с точки зрения изготовления и эксплуатации агрегат, оснащенный большим количеством узлов и механизмов, основными из которых являются:
Кожух печи и свод;
Уплотнители электродных отверстий (экономайзеры);
Водоохлаждаемые панели;
Механизм наклона печи для слива металла и скачивания шлака;
Механизм подъема и отворота свода для загрузки шихты;
Механизмы перемещения электродов;
Короткая сеть (вторичный токоподвод) для передачи тока от выводов вторичных обмоток трансформатора до рабочих концов электродов [6].
Рисунок 1.1 – Современная дуговая сталеплавильная печь
1.1.1 Кожух печи
Кожух – это часть корпуса, расположенная выше порога рабочего окна. Кожух водоохлаждаемых печей цилиндрической формы со сферическим днищем. Кожух состоит из двух частей: нижняя часть, является опорой кладки пода, её делают из стальных листов, и верхняя часть (выше порога рабочего окна), является опорой стеновых водоохлаждаемых панелей, её выполняют в виде решетчатого каркаса, он изготавливается из горизонтальных и вертикальных труб, они опираются на фланец нижней части кожуха (рисунок 1.2).
1 – нижняя часть кожуха;
3 – фланец;
4 – вертикальные трубы;
5, 6 – кольцевые трубы;
7 – кладка низа стен.
Рисунок 1.2 – Кожух печи
1.1.2 Стеновые водоохлаждаемые панели
Внутри решетчатого каркаса стен по всему его периметру закреплено
16 водоохлаждаемых панелей (рисунок 1.3).
1 – ряд параллельных труб;
2 – переходники;
3 и 4 – патрубки для отвода и подвода охлаждающей воды
Рисунок 1.3 – Водоохлаждаемая стеновая панель фирмы “Krupp”
Каждая из панелей имеет самостоятельные подвод и отвод воды. Для предотвращения контакта стеновых панелей с жидким металлом их устанавливают на уровне
При установке стеновых панелей объем рабочего пространства печи увеличивается на 10 – 30% (по сравнению с футерованными стенами), что позволяет уменьшить количество подвалок шихты или снизить требования к плотности лома.
Для изготовления трубчатых панелей используют стальные трубы диаметром 76 –
Водоохлаждаемые панели улучшают условия работы футеровки нижней части стен (стойкость увеличивается до 500 плавок вследствие охлаждающего воздействия панелей [5]. Однако при этом возрастает расход электроэнергии на 2% и существенно возрастает расход воды.
1.1.3 Водоохлаждаемый свод печи
В данном проекте свод выполняют комбинированным [6]. Периферийную часть делают из водоохлаждаемых панелей, а центральную, через которую проходят электроды, из огнеупорного кирпича, чтобы предотвратить возможное короткое замыкание между электродами и металлической водоохлаждаемой частью свода. Центральную часть футеруют магнезитохромитовым кирпичом. Обычно периферийная водоохлаждаемая часть занимает около 80% поверхности свода, а центральная часть около 20%(6).
Стойкость водоохлаждаемой части комбинированного свода колеблется в пределах 1500 – 4500 плавок. Стойкость центральной огнеупорной части около 200 плавок, после чего ее заменяют [10]. К преимуществам водоохлаждаемых сводов относятся:
1) возможность работы на мощных длинных дугах;
2) высокая степень использования электрической мощности трансформатора.
1 – центральная часть свода;
10,12 – нижнее и верхнее трубчатые кольца соответственно;
4 – изогнутые трубы;
13 – водоохлаждаемые панели;
8–отверстие для отвода печных газов;
5 – гарнисаж;
7 – отверстие для электродов;
9 – водоохлаждаемое опорное кольцо.
Рисунок 1.4– Трубчатый куполообразный свод
1.1.4 Экономайзеры
Для предотвращения интенсивного окисления электродов, понижения температуры выступающей над сводом части электродов, уменьшения количества проходящего через печь воздуха и уменьшения тепловых потерь с газами электродные отверстия уплотняют при помощи специальных устройств – экономайзеров (рисунок 1.5)
Экономайзер представляет собой металлическую коробку, в которой тангенциально подается сжатый воздух.
1 – кольцо уплотнительное верхнее;
2 – кольцо уплотнительное нижнее.
Рисунок 1.5 – Экономайзер
1.1.5 Механизм наклона печи
Механизм наклона служит для наклона печи в сторону сталевыпускного отверстия на угол 12º для слива металла и в сторону рабочей площадки на угол 10-12º для скачивания шлака. Для опоры корпуса печи на фундамент и для наклона печи служит люлька (3). Она выполнена в виде горизонтальной коробчатой плиты с двумя опорными сегментами. На современных печах устанавливается гидравлический механизм наклона, при котором подаваемая под давлением жидкость в гидроцилиндры (1), вызывает выдвижение или опускание штоков (2) (рисунок 1.6).
1 – гидроцилиндры;
2 – шток;
3 – люлька;
4 – рабочее окно;
5 – эркер.
Рисунок 1.6 – Механизм наклона печи
1.1.6 Механизм подъема и поворота свода
Механизм подъема свода (рисунок 1.7) предназначен для поднятия свода на 150-200мм. Шток гидроцилиндра поднимает опорно-поворотный вал, который входит в зацепление с полупорталом и далее поднимает полупортал вместе со сводом на высоту 150-200мм. Опускание свода происходит под действием собственного веса при снятии давления. Скорость подъема до
Отворот свода осуществляется гидравлическим методом. Поднятый свод поворачивается на опорно–поворотном валу с помощью гидроцилиндра, расположенного в горизонтальной плоскости. Механизм поворота свода состоит из одного плунжерного гидроцилиндра двустороннего действия
1 – свод;
2 – подвеска;
3 – полупортал;
4 – тумба;
5 – опорно-поворотный вал;
6 – гидроцилиндр поворота;
7 – гидроцилиндр подъёма
Рисунок 1.7 – Механизм подъёма и поворота свода с гидравлическим приводом
1.1.7 Механизм зажима электрода
Электрододержатель представляет собой зажим для закрепления электродов и подвода к ним тока. Для предотвращения выскальзывания электродов, конструкция электрододержателя должна обеспечивать плотный зажим электрода. Электрододержатель должен быть достаточно жестким, чтобы не прогибаться под тяжестью электрода (масса которого может достигать 2-3 тонны) и исключать вибрации.
В пружинно-пневматическом зажиме электрод зажимается между щеками корпуса электрододержателя (2) и зажимной колодкой (3). Колодка зажимает электрод с усилием, достаточным для предупреждения его проскальзывания, с помощью штока (6) и мощных пружин (7), расположенных внутри рукава стойки (5). Освобождение электрода производится дистанционно с помощью пневмоцилиндра (8), сжимающего пружины (рисунок 1.8).
1 – хомут;
2 – щека;
3 – токоподвод;
4 – рукав;
5 – зажимная пружина;
6 – пневмоцилиндр;
7 – шток.
Рисунок 1.8 – Механизм зажима электрода
1.1.8 Механизм перемещения электродов
Механизм перемещения электродов должен обеспечивать самостоятельное движение каждого электрода вверх и вниз при включении и отключении печи и в период ее работы. Движение должно быть медленным, постепенным и в то же время быстрым.
Электроды перемещаются вдоль стоек, которые представляют собой пустотелые колонны круглого сечения, закрепленные у одной из боковых сторон печи. В крупных печах применяют телескопические стойки, перемещающиеся по роликам в вертикальной шахте, закрепленной на корпусе печи (рисунок 1.9).
1 – электрод;
2 – рукав электрододержателя;
3 – телескопическая стойка (подвижная);
4 – неподвижная стойка;
5 – гидроцилиндр.
Рисунок 1.9 – Механизм перемещения электродов с телескопическими стойками
1.1.9 Футеровка ДСП
Футеровка электродуговых печей (рисунок 1.10) выполняется из основных огнеупорных материалов. Отдельные части футеровки - подина, стены и свод - работают в различных условиях, что и обусловливает неодинаковую их стойкость. В наиболее тяжелых условиях находятся свод и стенки печи. Эти части футеровки, и особенно свод, подвергаются значительному перегреву за счет лучистой энергии электрических дуг, химическому воздействию раскаленных газов, содержащих окислы железа и известковую пыль.
Они также испытывают резкие перепады температур, особенно в период загрузки шихты, и значительные механические напряжения [6].
Различные условия работы существенным образом отражаются на конструкции отдельных частей футеровки, способах их изготовления и сортах применяемых огнеупорных материалов.
Рисунок 1.10 – Футеровка ДСП
1.1.10 Выпуск стали
Печь с эркерным выпуском имеет с противоположной от рабочего окна стороны выступ (эркер), в котором во время плавки находятся металл и шлак (рисунок 1.11).
В дне эркера помещено сталевыпускное отверстие; дно с отверстием расположено на такой высоте, что для слива металла достаточен наклон печи на 10 – 12º.
Эркерный выпуск осуществляется следующим образом: ковш помещают под выпускное отверстие, затем открывают запорное устройство и выпускают плавку. Во время выпуска печь слегка наклоняют в сторону ковша, чтобы обеспечить постоянный уровень металла над выпускным отверстием. Наклон печи автоматически блокируется при достижении требуемого максимального угла наклона 12°.
Эркерное отверстие заполняется огнеупорной крупкой, во время плавки крупка в своей верхней части спекается. При наклоне печи на 120С ферростатического давления оказывается достаточно, чтобы пробить эту спекшуюся массу.
Прижатие графитовой плиты обеспечивают рычагом, который может быть отвернут от отверстия вбок или вниз. Для выпуска стали, отводят рычаг с графитовой плитой, из отверстия высыпается магнезитовый порошок и сталь вытекает через отверстие без шлака в ковш.
1 – подина;
2 – заслонка;
3 – стеновая водоохлаждаемая панель;
4 – трубчатый каркас стен;
5 – свод эркера;
6 – эркер;
7 – сталевыпускное отверстие;
8 – запорная пластина;
9 – рабочее окно
Рисунок 1.11 – Печь с эркерным выпуском
Когда в ковше оказывается необходимое количество металла, печь возвращается в исходное положение, выпускное отверстие при этом остается открытым. Сверху с рабочей площадки печи отверстие промывают струей кислорода. Оставшийся в отверстии застывший металл удаляют снизу. Для этого под печью смонтирована убирающаяся рабочая площадка, позволяющая осматривать и обслуживать выпускное отверстие. После обслуживания отверстия затвор закрывают и сверху в отверстие засыпают огнеупорную смесь MgO, SiO2 и 10% Fe2O3. Операция обслуживания выпускного отверстия продолжается не более 3 мин.
1.2 Электроснабжение дуговых сталеплавильных печей
1.2.1 Электрическая схема дуговой печи
Электропечные установки являются мощными потребителями электроэнергии, которая поступает на металлургический завод по высоковольтным линиям электропередачи (ЛЭП) на главную понижающую подстанцию цеха .
Высоковольтный разъединитель служит для снятия напряжения с главного выключателя для создания видимого разрыва в цепи высокого напряжения (на период ремонта печи). Его включают и выключают только при снятой нагрузке.
Напряжение от высоковольтного распределительного устройства по линии (схемы электропитания) подаётся к печной подстанции, в которой размещается понижающий печной трансформатор и вспомогательное электрооборудование [6]
Схема включения электропечи предусматривает:
а) учёт активной и реактивной электроэнергии с высокой стороны печного трансформатора;
б) измерение активной мощности;
в) измерение напряжения на высокой и низкой стороне печного трансформатора;
г) сигнализацию положения высоковольтного выключателя и предупреждающую сигнализацию о превышении температуры масла печного трансформатора и срабатывании газового реле. Питание постоянным током цепей сигнализации и управление осуществляется от блока питания типа, установленного отдельно.
Таким образом, электрическая схема ДСП включает следующее оборудование [6]:
1) печь с электродами, исполнительными механизмами регуляторов мощности печи и ванны, в которой горят дуги, и находится расплавленный металл.
2) понизительные трансформаторы со встроенными дросселями, служащими для увеличения индуктивного сопротивления сети и улучшения условия горения дуг.
3) короткую сеть, соединяющую вторичные выводы трансформатора с электродами печи.
4) коммутационную, измерительную и защитную аппаратуру, провода высокого и низкого напряжения.
Печной трансформатор служит для преобразования электроэнергии высокого напряжения в энергию низкого напряжения.
Трансформатор состоит из трёх обмоток высокого напряжения, выполненных из медного провода относительно небольшого сечения и трёх обмоток низкого напряжения, выполненных из шин большого сечения [4].
Над трансформатором установлен соединённый с ним бочёк расширитель, в котором содержится резерв масла. Этим обеспечивается постоянное заполнение маслом всего объёма трансформатора и уменьшается поверхность соприкосновения масла с воздухом. В случае повреждения или оголения обмоток происходит разложение масла с выделением газа. О появлении газов в трансформаторе сигнализирует газовое реле, установленное в верхней части бака трансформатора. Газовое реле при появлении небольшого количества газов – продуктов разложения масла подаёт предупредительный сигнал. Для ограничения силы токов короткого замыкания в трансформатор встроен дроссель, включение и выключение которого осуществляется специальным шунтирующим контактором.
1.2.2 Электрическое оборудование ДСП
Рабочее напряжение электродуговых печей составляет 100 – 800В, а сила тока измеряется десятками тысяч ампер. Мощность отдельной установки может достигать 50 – 140 МВА. К подстанции электросталеплавильного цеха подают ток напряжением до 110 кВ. Высоким напряжением питаются первичные обмотки печных трансформаторов. На рисунке 8 показана схема электрического питания печи [8]
В электрическое оборудование дуговой печи входят следующие приборы:
1. Высоковольтный воздушный разъединитель (ВВР), предназначен для отключения всей электропечной установки от линии высокого напряжения во время производства ремонтных работ на печи.
2. Главный высоковольтный выключатель (ГВВ), служит для отключения под нагрузкой электрической цепи, по которой протекает ток высокого напряжения. При неплотной укладке шихты в печи в начале плавки, когда шихта еще холодная, дуги горят неустойчиво, происходят обвалы шихты и возникают короткие замыкания между электродами. При этом сила тока резко возрастает. Это приводит к большим перегрузкам трансформатора, который может выйти из строя. Когда сила тока превысит установленный предел, выключатель автоматически отключает установку, для чего имеется реле максимальной силы тока.
3. Трансформатор напряжения и трансформаторы тока (ТН и ТТ) необходимы для понижения напряжения и тока. После них включают измерительные приборы.
4. Печной трансформатор (ПТ) необходим для преобразования высокого напряжения в низкое (с 6-10 кВ до 100-800 В). Обмотки высокого и низкого напряжения и магнитопроводы, на которых они помещены, располагаются в баке с маслом, служащим для охлаждения обмоток. Охлаждение создается принудительным перекачиванием масла из трансформаторного кожуха в бак теплообменника, в котором масло охлаждается водой. Трансформатор устанавливают рядом с электропечью в специальном помещении. Он имеет устройство, позволяющее переключать обмотки по ступеням и таким образом ступенчато регулировать подаваемое в печь напряжение.
5. При переключении масляных выключателей (МВ) можно изменить подаваемую в печь мощность в 3 раза.
6. Участок электрической сети от трансформатора до электродов называется короткой сетью. Выходящие из стены трансформаторной подстанции медные водоохлаждаемые трубы при помощи гибких, водоохлаждаемых кабелей подают напряжение на электрододержатель. Длина гибкого участка должна позволять производить нужный наклон печи и отворачивать свод для загрузки. Гибкие кабели соединяются с медными водоохлаждаемыми трубами, установленными на рукавах электрододержателей. Трубы непосредственно присоединены к головке электрододержателя, зажимающей электрод. Помимо указанных основных узлов электрической сети в нее входит различная измерительная аппаратура, подсоединяемая к линиям тока через трансформаторы тока или напряжения, а также приборы автоматического регулирования процесса плавки[10].
Рисунок 1.12 – Схема включения ДСП.
1.2.3 Электрод графитированный
Графитированные электроды приеняют в сверхмощных печах. Они обладают в 4--5 раз меньшим удельным электросопротивлением (8--13 ом-ммг1м), что позволяет допускать высокие плотности тока (34--14 а/см2). При одном и том же диаметре электродов в печи с графитированными электродами можно подавать значительно большую мощность. Графитированные электроды хорошо противостоят окислительному воздействию атмосферы печи. Диаметр электродов d рассчитывают, исходя из мощности трансформатора (силы тока), причем плотность тока не должна превышать допустимых величин [9].
1.2.3 Устройство короткой сети
Короткая сеть является одним из важнейших участков в электрическом контуре электропечной установки.
Короткая сеть – это совокупность проводников, соединяющих низковольтные выводы печного трансформатора с рабочей зоной ДСП (рисунок 1.2.1).
Короткая сеть состоит из трёх участков: медных труб с водяным охлаждением; гибкого токоподвода и медных токоподводящих труб, по которым ток подается непосредственно к электродам
1 – жесткая часть токоподвода;
2 – гибкая часть токоподвода;
3 – токоподводящие трубы;
4 – подвижный башмак;
5 – неподвижный башмак;
6 – головка электродержателя;
7 – электрод;
8 – трансформатор
Рисунок 1.13 – Короткая сеть
Жесткий участок токоподвода выполняется медными трубами с водяным охлаждением.
Гибкую часть короткой сети изготавливают из медных водоохлаждаемых кабелей. Длина гибкого участка должна обеспечивать возможность наклона печи и подъема и опускание электрода.
Токоподводящие трубы от подвижного башмака к электроду изготавливают из меди, внутри они водоохлаждаемые.
Подвижный и неподвижный башмаки предназначены для соединения жесткой части с гибкой частью и гибкой части с токоподводящими трубами. Башмак – это медная доска, зачастую водоохлаждаемый, со специальными креплениями.
Присоединение концевых участков короткой сети с выводами печного трансформатора осуществляется через компенсаторы. Гибкие компенсаторы представляют собой пакеты из тонких медных лент. Они выполняют следующие функции:
- облегчают условия присоединения труб к выводам печного трансформатора при неизбежных отклонениях во время монтажа;
- разгружают выводы трансформатора от дополнительных механических нагрузок, возникающих при температурных расширениях шин КС и при вибрации бака трансформатора.
2 Расчетная часть
2.1 Выбор основных электрических параметров дуговой сталеплавильной печи.
2.1.1 Выбор мощности трансформатора ДСП.
Максимальную мощность трансформатора можно ДСП можно определить по формуле:
кВА.
где – вместимость печи;
– средний коэффициент мощности печной установки, принимаем = 0,8;
– время расплавления, принимаем = 0,75;
– коэффициент использования мощности трансформатора, принимаем = 0,9;
– практический расход энергии за период расплавления с учётом тепловых и электрических потерь печью на 1 т. металла, кВт·ч/т, принимаем =420 кВт·ч/т.
Принимаем стандартный трансформатор типа ЭТЦПК – 160000/110 – 87У3. Номинальная мощность 90000 – 40200 кВА.
2.1.2 Определение вторичного напряжения.
Высшую ступень вторичного линейного напряжения современных ДСП различной мощности можно описать зависимостью типа:
При =0,25 (методика Никольского Л. В.) = 240.
В.
По ходу плавки вторичное напряжение необходимо снижать согласно энергетическому режиму. Низшая ступень вторичного напряжения определяется глубиной регулирования напряжения в виде соотношения
В.
2.1.3 Определение ступеней вторичного напряжения.
Количество ступеней для печей средней и большой мощностей - от 8 до 23, принимаем 23 ступени. Разница между ступенями определяется по формуле:
В.
Таким образом, составляем таблицу:
№ ступени | 1 | 2 | | 23 |
U2лн | 723 | 693 | … | 63 |
Таблица 1 – Напряжения ступеней трансформатора ДСП.
Промежуточные ступени вторичного напряжения получаются изменением числа витков на первичных обмотках трансформатора и переключением схемы соединения первичных обмоток трёхфазных трансформаторов с треугольника на звезду.
2.1.4 Определение величины силы номинального линейного тока, А.
А.
2.1.5 Расчет диаметра электрода dэл, мм.
Наиболее простой способ определения dэл - по допустимой плотности тока, которая установлена для электродов разного диаметра. Принимаем плотность тока Δi = 28 А/см2.
мм,
где - номинальная сила тока в электроде, А.
Принимаем =610 мм.
2.2 Выбор формы и определение плавильного пространства печи.
2.2.1 Объём ванны, занимаемый жидкой сталью, м3:
м3,
где – удельный объём жидкой стали, (= 0,145 м3/т ) ;
– масса жидкого металла, т.
2.2.2 Выбор рационального значения соотношения /
где - диаметр зеркала металла;
- глубина металла.
Выбираем / =4,25.
2.2.3 Выбор наиболее рациональной формы ванны.
Полная глубина сфероконической ванны состоит из двух частей: глубины конической части ванны () и глубины сферической части ванны (). Причем и .
2.2.4 Диаметр зеркала металла.
,
где - объем жидкого металла, м3;
- коэффициент, определяется по формуле:
мм.
2.2.5 Глубина жидкой ванны:
мм.
2.2.6 Глубина конической части ванны:
мм.
2.2.7 Глубина сферической части ванны:
мм.
2.2.8 Диаметр сферической части ванны:
мм.
2.2.9 Объём ванны, занимаемый жидким шлаком.
При расчете объема ванны, занимаемого жидким металлом и шлаком, принимают следующие значения плотности: для стали ст = 7 т/м3, удельный объем ст = 0,145 м3/т; для основного шлака осн.шл = 3,2 т/м3, удельный объем осн.шл = 0,312 м3/т. Кратность шлака принимаем К = 0,125.
Таким образом, для основного процесса
м3.
2.2.10 Высота слоя шлака.
Высота слоя шлака может быть определена по упрощённой формуле:
мм.
2.2.11 Высота от зеркала шлака до уровня порога рабочего окна
Принимаем высоту от зеркала шлака до уровня порога рабочего окна =
2.2.12 Высота от уровня порога рабочего окна до верхнего уровня откосов
Принимаем высоту от уровня порога рабочего окна до верхнего уровня откосов =50 мм.
2.2.13 Глубина ванны от пода до верхнего уровня откосов:
мм.
2.2.14 Диаметр плавильного пространства на уровне откосов:
мм.
2.2.15 Высота стен:
Расстояние от уровня откосов до пят свода называют высотой стен
мм.
2.2.16 Стрела выпуклости свода.
Расстояние от зеркала ванны, до центральной высшей точки на внутренней поверхности свода, считают высотой свода . Разница между высотой свода и высотой стен составляет стрелу выпуклости свода. Стрела выпуклости для сводов из термостойкого хромомагнезитового кирпича:
ммм,
где - диаметр пролёта.
2.2.17 Высота свода.
Высота свода состоит из двух частей:
мм.
Должно соблюдаться соотношение .
= = 0,51
2.2.18 Толщина свода.
Принимаем толщину свода =
2.2.19 Определение рационального внутреннего профиля кладки боковых стен.
В настоящее время в отечественной практике дуговых сталеплавильных печей хорошо себя зарекомендовали цилиндроконические кожухи, внутри которых заключена футеровка с внутренним наклонным профилем стен с углом наклона к вертикали в нижнем наиболее горячем поясе порядка 25 – 300, принимаем 1 = 270.
2.2.20 Определение толщины стен на уровне откосов:
Принимаем толщину стен на уровне откосов =
2.2.21 Определение внутреннего диаметра кожуха печи.
- на уровне откосов:
мм.
2.2.22 Определение рационального профиля печи при использовании футеровки стен с водоохлаждаемыми панелями.
Внутренний диаметр на уровне пят свода
мм.
2.2.23. Определение диаметра кожуха печи на уровне пят свода.
мм
где - диаметр трубы водоохлаждаемой панели. = 80мм.
2.2.24 Определение размеров кожуха печи.
Кожух печи выбирается цилиндроконической формы. Принимаем угол наклона конической части кожуха = 20 град. Коническая часть кожуха () должна начинаться от верхнего уровня откосов и составлять по высоте
мм.
2.2.25 Определение толщины подины
При проектировании печей по практическим данным толщину подины принимают равной глубине металла , т. е. = =
2.2.26 Определение высоты подины
мм.
2.2.27 Определение диаметра распада электродов
Диаметр распада электродов (), характеризует расположение электрических дуг в рабочем пространстве печи. Рекомендуется при конструировании печей придерживаться следующей рациональной величины отношения
2.2.28 Определение размеров рабочего окна
Ширина рабочего окна (): мм.
Высота рабочего окна ():
2.3 Тепловой расчёт футеровки ДСП.
2.3.1 Рассчитываем коэффициент теплоотдачи конвекцией:
.
где Тн–температура наружной поверхности равная 180ºС;
Вт/(м2·С0).
2.3.2 Рассчитываем теплоты теплоотдачи конвекцией:
где Тв–температура окружающей атмосферы равная 0ºС;
Вт/м2
2.3.3 Расчёт температур на каждом из слоёв.
2.3.3.1 Расчет температуры на границе между магнезитом и шамотом.
Ведём расчёт по формуле:
где
;
δ1– толщина слоя магнезита равная645 мм .
Преобразовав формулу до:
определяем Т1=1018.5 С0.
2.3.3.2 Расчет температуры на границе между шамотом и шамотной крупкой.
Ведём расчёт по формуле:
где ;
δ2– толщина слоя шамота равная130 мм .
Преобразовав формулу до:
определяем Т2= 696.05 С0.
2.3.3.3 Расчет температуры на границе между шамотной крупкой и асбестом.
Ведём расчёт по формуле:
где ;
δ3 - толщина слоя шамотной крупки равная50 мм .
Преобразовав формулу до:
определяем Т3= 345 С0.
2.3.3.4 Определяем толщину слоя асбеста.
Толщину слоя асбеста определяем по формуле:
где
м.
2.4 Расчёт элементов короткой сети.
2.4.1 Жёсткий участок токопровода выполняется из водоохлаждаемых медных труб круглого сечения.
Принимаем сечение труб 80х60 мм.
Определяем сечение неподвижной части короткой сети:
мм2.
где – рабочий ток, А;
– допустимая плотность тока, принимаем = 6,5 А/мм2.
Определяем площадь сечения отдельной трубы:
мм2.
Определяем количество водоохлаждаемых труб в пакете:
Принимаем количество труб = 6 шт.
2.4.2 Гибкий участок токопровода.
Гибкий участок токопровода служит для соединения подвижного и неподвижного участков короткой сети дуговых печей. Применяем водоохлаждаемые кабели.
Определяем площадь сечения всех кабелей гибкой части короткой сети:
мм2.
где – рабочий ток, А;
– допустимая плотность тока, принимаем = 3,5 А/мм2.
Принимаем кабели типа КСВ ДСП 2100.
Определяем количество гибких кабелей:
где FK – сечение гибкого кабеля, мм2.
Принимаем количество гибких кабелей = 10 шт.
2.4.3 Токоподвод к электроду.
Токоподводящие трубы от подвижного башмака к электроду выполняются из меди.
Выбор токоподвода к электроду:
мм2.
где – рабочий ток, А;
– допустимая плотность тока, А/мм2.
Определяем сечение токоподводящей трубы:
мм2.
где – внешний диаметр токоподводящей трубы, мм;
– внутренний диаметр токоподводящей трубы, мм.
Определяем количество токоподводящих труб:
Принимаем количество токоподводящих труб = 2шт.
3 Специальная часть
Применение газово – кислородных горелок
Газо-кислородные горелки для уменьшения длительности плавления и уменьшения расхода электроэнергии используются при плавке стали в дуговых печах и по обычной технологии. В качестве топлива для горелок применяют мазут, керосин или, чаще, природный газ. Интерес к их использованию возрос после появления в 70-х годах сверхмощных ДСП с водоохлаждаемыми панелями в стенах. В холодных зонах у стен, в промежутках между электродами, плавление замедляется и длительность плавления увеличивается. Для дополнительного нагрева этих зон применяют стеновые горелки, факелы которых направлены на эти зоны (рисунок 15). Стеновые горелки стационарные и охватывают только расположенный против них лом.
Суммарная мощность стеновых горелок < 150 кВт/т металлической шихты. Удельный расход газообразного топлива 7-8 м3/т, а жидкого — 5-6 л/т. Горелки включают после загрузки каждой порции лома на 5-7 мин; общая длительность их работы не превышает 15-17 мин. Температура лома при нагреве стеновыми горелками достигает 800-900 °С. Далее горелки отключают вследствие уменьшения их эффективности, вызванного ухудшением условий теплопередачи, особенно при оседании лома и сокращении конвективного контакта факелов с шихтой, и снижения КПД горелок. С применением стеновых горелок длительность плавления сокращается на 10-15%, а расход электро энергии - на 25-50 кВт-ч/т. При этом уменьшается суммарный расход химической энергии топлива.
Целесообразность замены части (< 15-20 %) электроэнергии в ДСП энергией сжигаемого топлива определяется: ценами на электроэнергию и топливо, степенью полезного использования различных энергоносителей, их дефицитом вообще и в данной местности, в частности. Эти и другие факторы учитываются при выборе способа нагрева ванны и технологии плавки.
Производительность может быть существенно увеличена с повышением расхода кислорода, подаваемого через фурмы в металл. При этом, однако, особенно при содержании углерода < 0,1 %, увеличивается угар вследствие повышения содержания FeO в шлаке. В результате уменьшается выход стали и соответственно возрастает удельный расход электроэнергии. Для сокращения этого расхода продувку ванны кислородом ведут только с конца плавления и в окислительный период. При этом увеличивается коэффициент использования энергии.
Уменьшение расхода кислорода для продувки ванны также вызывает уменьшение удельного расхода электроэнергии вследствие повышения выхода годного. Так, при анализе теплового баланса плавок стали в 100-т ДСП установлено, что при понижении расхода кислорода на продувку с обычных 25 м3/т до 15 м3/т коэффициент использования энергии, включающей электроэнергию (300 кВт-ч/т), а также тепло окисления углерода, природного газа, других элементов, повышается с 54 % до 58 %. Общий удельный расход энергии понижается с 700 кВтч/т до 655 кВт-ч/т, расход чушкового чугуна, носителя углерода, уменьшается на ~15 %, а расход огнеупоров в центре свода - на 15 кг/т.
Заключение
В данном курсовом проекте были разработаны и спроектированы сборочные чертежи дуговой сталеплавильной печи вместимостью сто тонн.
Рассчитаны электрические и геометрические параметры печи, приведен тепловой расчет футеровки и элементов короткой сети.
Список использованных источников
1. Общие требования и правила оформления выпускной квалификационной работы, курсовых проектов и работ. Методические указания к оформлению выпускной квалификационной работы, курсовых проектов и работ для студентов специальности 150101 «Металлургия черных металлов».- Юрга: ИПЛ ЮТИ ТПУ, 2004. - 52 с.
2. Конструкции и проектирование эле Сктрических печей: Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Конструкция и проектирование электрических печей» для студентов специальности 150101 «Металлургия черных металлов» - Юрга: ИПЛ ЮТИ ТПУ, 2006. – 52 с.
3. Дуговые печи в сталелитейном цехе. Сойфер В.М., Кузнецов Л.Н. М.: Металлургия, 1989. 176 с.
4. Дуговые электропечи. Строганов А.И., Сергеев Г.Н., М., «Металлургия», 1972 288 с.
5. Оборудование и проектирование электросталеплавильных цехов. Никольский Л.Е., Зиннуров И.Ю., Учебное пособие для вузов. – М.: Металлургия, 1993. – с. 272
6. Общая металлургия. Воскобойников В.Г., Кудрин В.Г. М.: Металлургия 2000. – 768 с.
7. Печи черной металлургии. Свинолобов Н.П., Бровкин В.Л. Учебное пособие для вузов. – Днепропетровск: Пороги, 2004. – 154 с.
8. http://gatchina 3000.ru/great – soviet – ecyclopedia/009/001/215390032
9. www.uss.ru
10. www.sibelectrotherm.ru
δ1– толщина слоя магнезита равная
Преобразовав формулу до:
определяем Т1=1018.5 С0.
2.3.3.2 Расчет температуры на границе между шамотом и шамотной крупкой.
Ведём расчёт по формуле:
где ;
δ2– толщина слоя шамота равная
Преобразовав формулу до:
определяем Т2= 696.05 С0.
2.3.3.3 Расчет температуры на границе между шамотной крупкой и асбестом.
Ведём расчёт по формуле:
где ;
δ3 - толщина слоя шамотной крупки равная
Преобразовав формулу до:
определяем Т3= 345 С0.
2.3.3.4 Определяем толщину слоя асбеста.
Толщину слоя асбеста определяем по формуле:
где
м.
2.4 Расчёт элементов короткой сети.
2.4.1 Жёсткий участок токопровода выполняется из водоохлаждаемых медных труб круглого сечения.
Принимаем сечение труб 80х60 мм.
Определяем сечение неподвижной части короткой сети:
мм2.
где – рабочий ток, А;
– допустимая плотность тока, принимаем = 6,5 А/мм2.
Определяем площадь сечения отдельной трубы:
мм2.
Определяем количество водоохлаждаемых труб в пакете:
Принимаем количество труб = 6 шт.
2.4.2 Гибкий участок токопровода.
Гибкий участок токопровода служит для соединения подвижного и неподвижного участков короткой сети дуговых печей. Применяем водоохлаждаемые кабели.
Определяем площадь сечения всех кабелей гибкой части короткой сети:
мм2.
где – рабочий ток, А;
– допустимая плотность тока, принимаем = 3,5 А/мм2.
Принимаем кабели типа КСВ ДСП 2100.
Определяем количество гибких кабелей:
где FK – сечение гибкого кабеля, мм2.
Принимаем количество гибких кабелей = 10 шт.
2.4.3 Токоподвод к электроду.
Токоподводящие трубы от подвижного башмака к электроду выполняются из меди.
Выбор токоподвода к электроду:
мм2.
где – рабочий ток, А;
– допустимая плотность тока, А/мм2.
Определяем сечение токоподводящей трубы:
мм2.
где – внешний диаметр токоподводящей трубы, мм;
– внутренний диаметр токоподводящей трубы, мм.
Определяем количество токоподводящих труб:
Принимаем количество токоподводящих труб = 2шт.
3 Специальная часть
Применение газово – кислородных горелок
Газо-кислородные горелки для уменьшения длительности плавления и уменьшения расхода электроэнергии используются при плавке стали в дуговых печах и по обычной технологии. В качестве топлива для горелок применяют мазут, керосин или, чаще, природный газ. Интерес к их использованию возрос после появления в 70-х годах сверхмощных ДСП с водоохлаждаемыми панелями в стенах. В холодных зонах у стен, в промежутках между электродами, плавление замедляется и длительность плавления увеличивается. Для дополнительного нагрева этих зон применяют стеновые горелки, факелы которых направлены на эти зоны (рисунок 15). Стеновые горелки стационарные и охватывают только расположенный против них лом.
Суммарная мощность стеновых горелок < 150 кВт/т металлической шихты. Удельный расход газообразного топлива 7-8 м3/т, а жидкого — 5-6 л/т. Горелки включают после загрузки каждой порции лома на 5-7 мин; общая длительность их работы не превышает 15-17 мин. Температура лома при нагреве стеновыми горелками достигает 800-900 °С. Далее горелки отключают вследствие уменьшения их эффективности, вызванного ухудшением условий теплопередачи, особенно при оседании лома и сокращении конвективного контакта факелов с шихтой, и снижения КПД горелок. С применением стеновых горелок длительность плавления сокращается на 10-15%, а расход электро энергии - на 25-50 кВт-ч/т. При этом уменьшается суммарный расход химической энергии топлива.
Целесообразность замены части (< 15-20 %) электроэнергии в ДСП энергией сжигаемого топлива определяется: ценами на электроэнергию и топливо, степенью полезного использования различных энергоносителей, их дефицитом вообще и в данной местности, в частности. Эти и другие факторы учитываются при выборе способа нагрева ванны и технологии плавки.
Производительность может быть существенно увеличена с повышением расхода кислорода, подаваемого через фурмы в металл. При этом, однако, особенно при содержании углерода < 0,1 %, увеличивается угар вследствие повышения содержания FeO в шлаке. В результате уменьшается выход стали и соответственно возрастает удельный расход электроэнергии. Для сокращения этого расхода продувку ванны кислородом ведут только с конца плавления и в окислительный период. При этом увеличивается коэффициент использования энергии.
Уменьшение расхода кислорода для продувки ванны также вызывает уменьшение удельного расхода электроэнергии вследствие повышения выхода годного. Так, при анализе теплового баланса плавок стали в 100-т ДСП установлено, что при понижении расхода кислорода на продувку с обычных 25 м3/т до 15 м3/т коэффициент использования энергии, включающей электроэнергию (300 кВт-ч/т), а также тепло окисления углерода, природного газа, других элементов, повышается с 54 % до 58 %. Общий удельный расход энергии понижается с 700 кВтч/т до 655 кВт-ч/т, расход чушкового чугуна, носителя углерода, уменьшается на ~15 %, а расход огнеупоров в центре свода - на 15 кг/т.
Заключение
В данном курсовом проекте были разработаны и спроектированы сборочные чертежи дуговой сталеплавильной печи вместимостью сто тонн.
Рассчитаны электрические и геометрические параметры печи, приведен тепловой расчет футеровки и элементов короткой сети.
Список использованных источников
1. Общие требования и правила оформления выпускной квалификационной работы, курсовых проектов и работ. Методические указания к оформлению выпускной квалификационной работы, курсовых проектов и работ для студентов специальности 150101 «Металлургия черных металлов».- Юрга: ИПЛ ЮТИ ТПУ, 2004. - 52 с.
2. Конструкции и проектирование эле Сктрических печей: Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Конструкция и проектирование электрических печей» для студентов специальности 150101 «Металлургия черных металлов» - Юрга: ИПЛ ЮТИ ТПУ, 2006. – 52 с.
3. Дуговые печи в сталелитейном цехе. Сойфер В.М., Кузнецов Л.Н. М.: Металлургия, 1989. 176 с.
4. Дуговые электропечи. Строганов А.И., Сергеев Г.Н., М., «Металлургия», 1972 288 с.
5. Оборудование и проектирование электросталеплавильных цехов. Никольский Л.Е., Зиннуров И.Ю., Учебное пособие для вузов. – М.: Металлургия, 1993. – с. 272
6. Общая металлургия. Воскобойников В.Г., Кудрин В.Г. М.: Металлургия 2000. – 768 с.
7. Печи черной металлургии. Свинолобов Н.П., Бровкин В.Л. Учебное пособие для вузов. – Днепропетровск: Пороги, 2004. – 154 с.
8. http://gatchina 3000.ru/great – soviet – ecyclopedia/009/001/215390032
9. www.uss.ru
10. www.sibelectrotherm.ru