2.   

3.   
 
РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ.


2.1.Расчет фундамента по оси А(В)

2.1.2.Грунтовые условия стройплощадки.


                                      Площадка .№1

                          Таблица физических характеристик грунта

№ образца	№скважины	Глубина отбора образца		Гранулометрический состав грунта ,%						WL	WP	Плотн ость р, г/см1	Плотно сть р г/см1	Влаж ность W, %
			>200	200 10	10 2	2 0.5	0.5 0.25	0.25 0.1	<0.1
1	1	2,5	0,0	0,0	0,0	0,1	0,9	20,	79,0	30	18	2,70	1,93	23
2	1	5,0	0,0	0,0	0,0	0,5	0,5	2,0	97,0	53	30	2,74	1,92	36
3	2	7,0	0,0	0,0	1,0	8,0	8,0	25,0	58,0	16	10	2,67	2,18	16
4	2	11,0	0,0	0,0	1,0	14,0	21,0	40,0	24,0	0	0	2,66	2,00	25
5	3	14,5	0,0	0,0	0,0	1,0	1,0	2,0	96,0	44	24	2,74	2,00	27

2.1.3. Исследование грунтов.

Образец №1 с глубины 2м

где W_L =0,30 W_p =0,18   грунт  глинистый

Число пластичности:

1)
g
_р
=  - грунт  суглинок (приложение 5  таб. 4)



Показатель консистенции:

2) 
g
_L
=

- Грунт  суглинок  тугопластичный (приложeние 5 таб. 5)
Определяем коэффициент пористости:

3) е =(1+W)р_s/р -1=(1+0.23)х2.7/1.93 -1 =0.72


Степень влажности:

4) S_r=Wр_s /е=0.23 х 2,7/0.72=0,86 - грунт не просадочный

Т.к S>0.8 грунт не просадочный

Удельное сцепление С_n= 24 кПа

Угол внутреннего трении φ_n = 21˚

Условное расчетное сопротивление Ro=200 КПа
      Вывод: грунт суглинок тугопластичный - может служить  естественным основанием.

                   


Таблица№3 сбора нагрузок на фундамент.

Вид и подсчёт нагрузки	q н кПа		q кПа	примечание
Постоянные 1 от плит покрытия          4,32•22 2 от плит перекрытия       5,18•22 3 стеновые панели           0,4• 97,8-1,8•9 4 колонны 5 балки фундаментные 6 цокольные панели 7 ригеля 6м 8 ригеля 3м	95,04 171,45 38,02 6,25 5,5 5,3 9 4,5	1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2	114,05 205,74 45,62 7,5 6,6 6,36 10,8 5,4
Итого:                     Временные	335 ,06		402,07
Полная нагрузка	335,06		402,07

2.1.4. Определение глубины заложения фундамента из 2-х условий.

Исходя из глубины промерзания грунтов наружных стен.

От глубины промерзания грунта и пучинистости.

Для этого -норма глубины промерзания, здесь
d
₀
= 0.23 п.2,27 для суглинков;

М
_t
= 64.4 ⁰ для Кургана.



 К
_h
= 0,4 из т.1 стр.6 СНиП 2.02.01.-83

согласно т.2 делается вывод, что т.е.1,00м

из двух условий принимаем
d
=1,0м

2.1.5. Определение размеров подошвы фундамента с проверкой давления.

 

Размер подошвы     принимаются для проверки вх
L
=1,5мх1,5м

Проверка ; здесь





кн/м ³-удельный вес грунта выше подошвы и ниже подошвы.









имеется  с небольшим запасом, следовательно размеры подошвы не уменьшаются при вх
L
= 1,5х1,5 получили Р = 168,91 кПа;
R
= 181,1 кПа, принимаем  вх
L
= 1,5х1,5

Сечение фундамента.

2.2. Расчет плиты перекрытия ПК 58 - 12

2.2.1. Рассчитать из условия прочности и законструировать плиту ПК 58.12 с номинальным пролётом
L
= 6м, номинальной шириной В ^н = 1,2м для междуэтажного перекрытия обеденного зала столовой.

 

 в_р = 20см

а_р =10см

ТАБЛИЦА №4 СБОРА НАГРУЗКИ НА 1 кв. м. ПЕРЕКРЫТИЯ

Вид и подсчёт нагрузки	q н кПа		q кПа	примечание
Постоянные от дощатого пола 5,50*0,05 цементно-песчаная стяжка 20,00*0,02 от собственного веса плиты                         Итого: Временные Полезная нагрузка на перекрытие	0,27 0,4 2,75 3,42    3	1,1 1,3 1,1 1,2	0,30 0,52 3,03 3,85 3,6
Полная нагрузка	6,35		7,36

Железобетонная плита ПК относится к линейным элементам, т.е. имеет балочную расчётную схему с равномерно распределённой по длине нагрузкой.

Определяется расчетная нагрузка на 1м. п. плиты:



   2.2.2. Расчётная схема плиты.

                                                                                            

                                                     

2.2.3. Расчетные данные для подбора сечений.

Бетон В-30
R
_в
= 17мПа
R_st
=1,2мПа

Продольная рабочая арматура А-
II

R_s

=280,0

Распределительная поперечная арматура и монтажных петель из стали А-
I


R_s

 = 225мПа
R_sw
= 175мПа

Арматурная сетка для армирования верхней полки из стали Вр-
I

R_s

=360мПа

Высота плиты типовая.

Принято
h
=22см. Конструируется поперечное сечение плиты, при этом толщина полок назначается по 30мм, толщина промежуточных ребер не менее 25мм, крайних ребер не менее 35мм.

Расчетное сечение плиты приводится к тавровому сечению. Ширина ребра таврового сечения в=24см - это суммарная толщина ребер плиты с учётом замоноличенных швов.

Поперечное сечение.





Расчетное сечение.




Назначается а = 3см.Тогда рабочая высота сечения:
h
₀
=
h
-а=22-3=19см.


2.2.4. Расчет прочности нормальных сечений.

Расчетная ширина верхней полки в
_f
=
B

^Н
=120см, т.к. в пустотных плитах полка предохранена от потери устойчивости частым расположением ребер.


Коэффициент

По таблице 3,1 (19)


   


Высота сжатой зоны бетона.



Следовательно, имеется один случай расчета таврового сечения.

Площадь рабочей арматуры.




По сортаменту стержневой арматуры принимаются рабочие стержни.


2
Ø
16 + 5
Ø
12 А-
II
   А
_s
= 9,67 размещаем в каждое ребро.

 
Эти продольные стержни объединяют в сварную сетку распределительными стержнями Ø 5 Вр-I принятыми по таблице т1.1 из условия сварки.

Шаг распределительных стержней S = 250мм
2.2.5. Расчет прочности наклонных сечений.
Проверяется условие необходимости в поперечной арматуре.



принимаем

Следовательно, поперечная арматура по расчету в плите не нужна, но при h>150мм требуется конструктивно согласно п. 5.26; 5.27 СНиП 2.03.01-84

Назначается  d_sw=6мм A-I; n_sw=3; A_sw=0.283см ²

Шаг поперечной арматуры у опор плиты S h|2 = 11см из условий конструирования   

S 150мм; принимается S = 10см
Проверка правильности расстановки.


1,485
>
1,44-условие выполняется.



31,46кН < 136,11кН - условие выполнено, расстановка арматуры достаточна в средней

части плиты на
L
|2 поперечная арматура не ставится, т.к.
h
<300мм.


2.2.6. Проверочный расчет плиты на воздействие усилий, возникающих при перевозке, монтаже.

 

                                                 

Конструктивная длинна плиты при опирании её на ригель таврового сечения.


L
_кон
=
L
-в_р-2*2см = 6-0,2-0,04 = 5,76м или принимается по каталогу Ж.Б.И.

Расположение монтажных петель и подкладок при транспортировании рекомендуется от концов плиты на расстоянии
L
₁
 0,15*1кН = 0,15*5,76 = 0,86м, принимается
L
₁
=0,5м


Расчетная схема плиты при перевозке, монтаже.                   





На плиту при перевозке, монтаже действует нагрузка от собственного веса с учетом динамического её воздействия:

q
_св
=
q
_св
^н
*В* (кН/м.п.)

здесь
q
_св
^н
= 2,75кН/м - вес 1м плиты.

В = 1,19-конструктивная ширина плиты.

=1,6-коэффициент (надежности) для динамических нагрузок.

q
_св

=
2.75*1.19*1.6 = 5.23


Изгибающий момент, возникающий на условных опорах плиты.



Этот момент воспринимается продольной арматурой сварной сетки в верхней полке плиты. Необходимое количество этой арматуры на 1м, по ширине плиты определяется из расчета нормального сечения плиты:




по таблице 3.1



По сортаменту сварных сеток принимается сетка с продольной рабочей арматурой.

150/250/4/3  А
_s
= 0,87см В-
I



2.2.7. Определяем диаметр монтажных петель.


Предполагается, что при подъёме плиты её вес может оказаться переданным на две петли из четырёх. Тогда усилие, приходящееся на одну из петель





Требуемая площадь поперечного сечения петли:


 


По сортаменту принимается петля
Ø
12 А-
I
А
_s
= 0,785

Проверка:

P_max= N/A + G_ct

P_max ≤ 1,2R

G_cm-вес стакана

G_cm =1×1,5×1,5×24=54 кПа

P_max  =335,06 +54/1,5×1,5=172,9 кПа

P_max  =172,9 кПа ≤ 1,2 R=1,2 ×181,1=217,32 кПа