Реферат Теплотехнический расчет котлоогрегата ДЕ 10 14
Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-28Поможем написать учебную работу
Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
от 25%
Подписываем
договор
СОДЕРЖАНИЕ1. Введение______________________________________________стр. 4 2. Описание котлоагрегата ____________________________________4 3. Выбор топочных устройств__________________________________6 4. Обоснование выбранной температуры уходящих газов_________ 8 5. Выбор хвостовых поверхностей нагрева_______________________8 6. Горение топлива____________________________________________8 7. Определение энтальпии воздуха_____________________________11 8. Тепловой баланс___________________________________________13 9. Расчет топочной камеры____________________________________14 10. I. Конвективный пучок_____________________________________19 11. II. Конвективный пучок____________________________________ 22 12. Водяной экономайзер______________________________________ 25 13. Выбор вспомогательного оборудования______________________ 27 14. Литература_______________________________________________ 32 | |||||||
| | | | | ДП 1006 ТТ - 6 | |||
| | | | | ||||
| | | | | ||||
| | | | | Расчётно - пояснительная записка к курсовому проекту на тему: Теплотехнический расчет котлоогрегата ДЕ 10 – 14 | стадия | лист | листов |
| Разработал | Силин | | | УП | 3 | 32 | |
| Принял | Прокофьева | | | ТТ – 41 у | |||
| | | | | ||||
| | | | | ||||
| 2 Поверочный расчет котлоагрегата 2.1. Описание котлоагрегата Газо-мазутные котлы типа ДЕ Газо-мазутные котлы типа ДЕ, разработанные А.А.Дорожниковым и сотрудниками НПО ЦКТИ паропроизводятельностью от 4 до 25 т/ч (Бийский котельный завод) с давлением 14 кгс/м2. Они предназначены для выработки насыщенного пара идущего на технологические нужды промышленных предприятий. Топочная камера размещается сбоку от конвективного пучка, образованного вертикальными трубками, развальцованными в верхнем и нижнем барабанах. Котлы типа ДЕ состоят из: верхнего и нижнего барабанов, диаметром 1000 мм каждый, конвективного пучка, оборудованного вертикальными трубками диаметром 51*2,5мм, фронтального, боковых и задних экранов , образующих топочную камеру. Ширина топочной камеры одинакова для всех видов котлов ДЕ -1790мм. Конвективный пучёк имеет газовые перегородки для изменения направления потоков газа, в свою очередь он отделен от топочной камеры. Трубы парового экрана котлов производительностью от 4 до 10 т/ч приваривают к коллекторам, трубы котлов с производительностью от 16 до 25 т/ч развальцованы в барабанах. Изоляция в котлах типа толщиной 100 мм, а обмуровка фронтальной и задней стенок из шламобетона. Снаружи обмуровка котлов покрыта металлической обивкой толщиной 2 мм. В отличии от парогенератора ДЕ-10-14 парогенератор ДЕ-16-14 имеет конвективный газоход без продольной перегородки и продукты сгорания в 1 газоходе, омывают поверхность нагрева, двигаясь от задней стенки к фронтальной. Возврат продуктов сгорания к задней стенке парогенератора производится по газоходу, расположенному под топочной камерой с выводом продуктов сгорания вверх. Это способствует удобному размещению водяного экономайзера. В парогенераторе предусмотрено двухступенчатое испарение. Во вторую ступень испарения выведены частично трубы конвективного пучка. Общим спускным звеном всех контуров является последняя (по ходу продуктов сгорания) труба конвективного пучка. Спускные трубы второй ступени испарения вынесены за пределы газохода. На парогенерато-торах производительностью от 16 до 25 т/ч предусмотрена установка горелки с предварительной газификацией топлива: ГМП. Для парогенераторов производительностью от 6,5 до 10 т/ч предусмотрена установка горелок использующих фронтовое устройство газомазутных парогенераторов. С хема циркуляции котла ДЕ- 16-14 имеет два контура циркуляции. Первый контур: вода из верхнего барабана по опускной трубе, находящейся в обмуровке, поступает в нижний барабан, где она нагревается, и пароводяная смесь по экранным трубам поднимается в верхний барабан. Второй контур: вода из верхнего барабана по слабообогреваемым трубам конвективного пучка поступает в нижний барабан, и после нагревания в сильнообогреваемых трубах вновь попадает в верхний барабан. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Схема циркуляции Верхний барабан (1) служит для отделения пара от воды с помощью сепарирующих устройств, а также в него подается питательная вода от системы водоочистки с последующей деаэрацией, а также для периодической продувки, Нижний барабан котла (2) служит для продувки котлоагрегата, а также играет роль шламонакопителя; загрязненная вода периодически удаляется в дренаж. Правый боковой экран (3) питается из нижнего барабана(2). Задний, фронтовой экран (5) питается из нижних коллекторов, получающих воду из нижнего барабана. В первой (по ходу движения продуктов сгорания) половине конвективных труб (6) пароводяная смесь поступает в верхний барабан, поэтому они называются подъемными (кипятильными). Во второй половине питательная вода движется к нижнему барабану, поэтому они называются опускными. Пар через паровую задвижку направляется к потребителю,овой экран (3) питается из нижнего барабана (2). | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Характеристика котлоагрегата Таблица 1
2.2 Выбор топочного устройства Характеристика топлива Газообразное топливо состоит из механической смеси горючих и негорючих газов с небольшой примесью водяных паров, смол и пыли, Очень важными свойствами газа являются токсичность и взрываемость. В природном газе в основном содержится метан (СН4) этан (С2Н6) и тяжелые углеводороды, а также негорючие газы - углекислый газ (С02) и азот СЫ). Природные газы состоят из 96° о метана, 2% этана, 0.5% тяжелых углеродов, 1.5% углекислый газ и азот. Природный газ при содержании его в воздухе от 3.8% до 7.8% (по объему) образует взрывоопасную смесь, ядовит, поэтому его одорируют. Состав топлива Таблица 2
Выбор топочного устройства Газомазутные горелочные устройства должны обеспечивать оптимальные условия для правильного смешивания топлива с воздухом, для горения смеси я передачи теплоты от факела к тепловоспринпмающим поверхностям нагрева. К ним применяются следующие основные требования : | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
а) Длина горения факела не должна превышать значения, определяемого размерами топочной камеры.
б) Значение коэффициента избытка воздуха должно выбираться таким образом , чтобы обеспечивать минимальные потери теплоты . Содержание токсичных коррозионноактивных соединений в топочных газах не должно превышать предельно допустимых значений.
в) Температурные поля в различных сечениях топки должны быть максимально выравнены с тем, чтобы не было локальных перегрузок экранных труб котла или чрезмерного приближения факела к экрану.
Конструкция газомазутного горелочного устройства ГМ 7.
Горелка состоит из форсуночного узла, периферийной газовой части и одноразового возду-хонаправляющего устройства. В форсуночный узел входит паромеханические форсунки и устройства, предусматривающие установку смежной форсунки, которая включается на непродолжительное время, необходимое для замены основной форсунки. Распыляющее устройство это распыляющая головка, которая является основным узлом форсунки из парового и котельного завихрителя , распределительной шайбы, прокладки и втулки. Газовая часть горелки состоит из газового коллектора с газовыдающими отверстиями и газоподводящей трубой, Коллектор в сечении имеет прямоугольную форму, к торцу его приварен овод полукруглой формы. Внутри коллектора имеется разделительная обечайка, которая способствует равномерному распределению газа по коллектору. Воздух направляется в устройство, представляющее собой лопаточный завихритель осевого типа с профильными лопатками устанавливаемыми под углом 45°.
Горелка типа ГМ -7.
Рис. 2
1. Заглушка.
2. Мазутная форсунка,
3. Газовоздушная часть.
4. Лопаточный завихритель вторичного воздуха.
5. Лопаточный завихритель первичного воздуха.
6. Монтажная плитка.
2.3. Обоснование выбранной температуры уходящих газов
Потеря теплоты с уходящими газами обусловлены тем , что температура продуктов сгорания. покидающих котлоагрегат, значительно выше температуры атмосферного воздуха. Потери теплоты с уходящими газами являются наиболыиим из всех потерь теплоты и зависят от вида сжигаемого топлива, нагрузки котлоагрегата, температуры и объема уходящих газов, температуры воздуха, забираемого дутьевым вентилятором. Для снижения потерь теплоты с уходящими газами следует стремится к уменьшению их объема и температуры. Однако объем уходящих газов не может быть меньше теоретического, а температура ниже температуры точки росы, во избежание конденсата водяных паров и продуктов сгорания. Температура, при которой водяные пары в продуктах сгорания находясь в агрегатном парцио-нальном давлении начинают конденсироваться, называется температурой точки росы.
Согласно рекомендациям Р.И.Эстеркина, температуру уходящих газов принимаем 150°С.
2.4. Выбор хвостовых поверхностей нагрева
Выбор типа хвостовой поверхности нагрева
В производственно-отопительных котельных устанавливаются котлоагрегаты производительностью от 2.5 до 25 т/ч. Для получения этого количества пара в топках сжигается сравнительно небольшое количество топлива и образуется небольшое количество дымовых газов. Теплота, уносимая этими газами, недостаточна для подогрева воды в водяном экономайзере и воздуха воздухоподогревателя одновременно. Поэтому котлы типа ДЕ 10-14 ; оборудованы только одной поверхностью нагрева. В нашем случае более экономично в хвостовой поверхности установить водяной экономайзер, чтобы предотвратить низкотемпературную коррозию труб поверхностей нагрева котлоагрегата.
Водяной экономайзер
Экономайзер благодаря применению труб небольшого размера является недорогой и компактной поверхностью нагрева, в которых эффективно используется теплота уходящих газов. Водяной экономайзер воспринимает до 18% общего количества теплоты. Гидравлическое сопротивление водяного экономайзера по расчету для парогенераторов среднего давления не должно превышать 8% рабочего давления в барабане. В зависимости от материала, из которого сделан экономайзер их разделяют на чугунные и стальные- Для рабочего давления котла 2.4 мПа экономайзеры изготавливают чугунными, а. выше давления 3-9 мПа из стальных труб. При подогреве воды в чугунных экономайзерах вода не доводится до кипения во избежание гидравлических ударов, приводящих к разрыву труб. Нагрев воды производится в чугунных экономайзерах на 20°, а в стальных на 40°ниже температуры кипения.
2.5. Расчетная часть.
Горение топлива
Горение — это процесс окисления горючего вещества, происходящий при высокой температуре и сопровождающийся выделением тепла.
Определение теоретического объема количества воздуха, м 3/м 3
V0=0,0476[0,5 * СО + 0,5* Н2 + 1,5 * Н2S + ∑ (m + n/4) * Сm Нn – O2 ] : М3/М3
(2.1)
Где : m – число атомов углерода ;
n - число атомов водорода .
V0 = 0,0476*[0,5*0+0,5*0+1,5* 0+(1+4/4)*95,4+(2+6/4)*2,6+(3+8/4)*0,3
+(4+10/4)*0,2+(5*12/4)*0,2-0]
V0=9,72468 м3/м3
Определение теоретического объёма азота в продуктах сгорания , м3/м3
V0 N2 = 0,79 * V0 +N2/100 м3/м3
(2.2)
V0 N2 = 0,79 * 9,72468 + 1,1/100 =7,6934 м3/м3
Определение объёма трехатомных газов , М3/М3 .
V0 RO2 = 0,01* (СО2 + СО + Н2S + ∑ m CmHn ) ; м3/м3 .
(2,3)
V0 RO2 = 0,01*(0,2+ 0 + 0 + (1 *95,4) + (2 * 2,6) + (3 * 0,3) + (4 * 0,2) + (5 * 0,2); м3/м3
V0 RO2 = 1,0350 м3/м3
Определение теоретического объёма водяных паров м3/м3 .
V0 Н2О = 0,01*(Н2S + H2 + ∑ n/2 * СmHn + 0,124 * d ) + 0,0161 * V0 ; м3 /м3
(2.4)
V0 Н2О = 0,01*( 0 + 0 + (4/2 * 95,4 ) + (6/2*2,6) + (8/2*0,3) + (10/2*0,2) + (12/2*0,2) +
+ (0,124 * 10)) + 0,0161 *9,72468
V0 Н2О = 2,1889; м3 / м3
Определение коэффициента избытка воздуха в газоходе для каждой поверхности нагрева.
Коэффициентом избытка воздуха называется отношение действительного количества воздуха к теоретически необходимому :
α =
Vφ
/
V
0
(2.5)
где V0 – теоретическое количество воздуха;
Vφ - фактическое или действительное количество воздуха .
Для газообразного топлива 1 ≤α ≤ 1,1
а) Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки
αт = 1,05 – D > 10 т/ч
(2.6)
D –производительность котла; т/ч.
б) Коэффициент избытка воздуха за конвективным пучком – α
Kn
α Kn = αт + Δ α Kn
(2.7)
где Δ α Kn- присос холодного воздуха в конвективный пучок
α Kn= 1,05 + 0,1 = 1,15
в) Коэффициент избытка воздуха за водяным экономайзером –
α
в.эк
αв.эк = α Kn+ Δ αв.эк
(2.8)
где Δ αв.эк - присос воздуха в водяной экономайзер
αв.эк = 1,25 + 0,1 = 1,35
Определение коэффициента избытка воздуха по газоходам котла.
Таблица 3
| Величина | Расчетная формула | Теоретические объемы, м3/м3 | |||
| V0, V0N2, V0RO2, V0H2O | |||||
| Газоходы | |||||
| Топка | 1 Кп | 2Кп | Эк-зер | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Коэффиент избытка после поверхности нагрева | α1= αТ + ∑ Δ α1 | 1,05 | 1,15 | 1,25 | 1,35 |
| Средний коэффициент | α ср = (α׀+ α׀׀ )/2 | | | | |
| Величина | Расчетная формула | Теоретические объемы, м3/м3 | |||
| V0, V0N2, V0RO2, V0H2O | |||||
| Газоходы | |||||
| Топка | 1 Кп | 2Кп | Эк-зер | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| избытка воздуха в газоходе поверхности | гае α׀ – αв – перед газоходом α׀׀– αв – после газохода | 1,05 | 1,1 | 1,2 | 1,3 |
| Избыточное количество воздуха. | Vиз = Киз Vиз = V0(αср – 1) | 0,4862 | 0,9824 | 2,43117 | 2,9124 |
| Объём водяных паров | V0н2о = V0н2о+ +0,0161 * (αср – 1) | 2,1967 | 2,2046 | 2,2810 | 2,2359 |
| Полный объём продуктов сгорания | V0 = V0RO2 + V0N2+ +(αср – 1)*V0 + V0н2о + +0,0161* (αср– 1)* V0 | 11,4151 | 11,9077 | 13,387 | 13,881 |
| Объёмная доля водяных паров | rн2о = = V0н2о / V0r | 0,1917 | 0,1838 | 0,1635 | 0,1576 |
| | |||||
| Объёмная доля 3-х атомных газов | rRO2 = V0НO2 / V0r | 0,0906 | 0,0869 | 0,0773 | 0,0745 |
| | | | |||
| Суммарная объемная доля | r = rн2о +r RO2 | 0,2824 | 0,2707 | 0,2408 | 0,2322 |
2.6 Определение энтальпий воздуха.
Количество тепла, содержащейся в воздухе или продуктах сгорания называется энтальпией воздуха или продуктов сгорания.
При выполнении расчетов принято энтальпии воздуха или продуктов сгорания относить к
(CV)в -энтальпия 1м3 воздуха кДж/м3 ;
I0в - энтальпия теоретического объема воздуха для всего выбранного диапазона температур
(CV)RO (CV)N2 (CV)Н2О - энтальпия 1м3 3-атомных газов, азота, водяного пара [табл.3 к.п.]
I0изб- энтальпия теоретического объема продуктов сгорания
I - энтальпия продуктов сгорания при α > 1
Расчет энтальпий продуктов сгорания
Таблица 4
| Поверхность нагрева | t0 после поверхности нагрева | I0в = V0(СV)в | I0СО2 = V0Ro2(СV) N2+ V0N2(СV)N2 +V0H2O(СV)H2O | I0изб = (αi – 1) | I =I0r + I0изб |
| 2000 | 29893,4204 | 37009,5203 | 1494,6710 | 38504,1913 | |
| Верх топочной | 1900 | 28259,6876 | 34953,2676 | 1412,9844 | 36366,2520 |
| камеры | 1800 | 26625,9548 | 32880,5991 | 1331,2977 | 34211,8968 |
| αт =1,05 | 1700 | 25031,1204 | 30839,8392 | 1251,5560 | 32091,3952 |
| | 1600 | 23446,0106 | 28814,3999 | 1172,3005 | 29986,6938 |
| | 1500 | 21851,1762 | 26796,7385 | 1092,5588 | 27889,2973 |
| 1400 | 20256,3418 | 24816,4968 | 1012,8171 | 25829,3139 | |
| 1300 | 18661,5074 | 22816,3532 | 933,0754 | 23749,4286 | |
| 1200 | 17115,296 | 20860,3516 | 855,7648 | 21716,1164 | |
| 1100 | 15559,36 | 18951,4998 | 777,9680 | 19729,4678 | |
| 1000 | 14003,424 | 17049,3852 | 700,1712 | 17749,5564 | |
| 900 | 12496,111 | 15161,6929 | 624,8056 | 15786,4985 | |
| 800 | 11027,6964 | 13304,8074 | 551,3848 | 13856,1922 |
| Первый конвективный пучок α1k.n = 1.15 | 1000 | 14003,424 | 17049,3852 | 2100,5136 | 19149,8988 |
| 900 | 12496,111 | 15161,6929 | 1874,4167 | 17036,1096 | |
| 800 | 11027,6964 | 13304,8074 | 1654,1545 | 14958,9619 | |
| 700 | 9549,5572 | 11484,3705 | 1432,4336 | 12916,8041 | |
| 600 | 8090,8672 | 9715,6234 | 1213,6301 | 10929,2535 | |
| 500 | 6671,0756 | 8002,2227 | 1000,6613 | 9002,8840 | |
| 400 | 5280,4578 | 6315,2344 | 792,0687 | 7107,3031 | |
| 300 | 3928,7384 | 4675,8908 | 589,3108 | 5265,2016 |
| Второй конвектив-ный пучек α2k.n = 1,25 | 600 | 9731,62 | 11549,671 | 2432,905 | 13982,276 |
| 500 | 8245,12 | 9772,176 | 2061,28 | 11833,456 | |
| 400 | 6798,26 | 8049,832 | 1699,565 | 9749,3975 | |
| 300 | 5381,13 | 6354,130 | 1345,2825 | 7699,4121 | |
| 200 | 4003,64 | 4705,801 | 1000,91 | 5706,7109 |
αэк = 1,35 | 400 | 5280,4578 | 6315,2344 | 1848,1602 | 8163,3946 | |
| 300 | 3928,7707 | 4675,8908 | 1375,0697 | 6051,9231 | ||
| 200 | 2596,4682 | 3083,0569 | 908,7639 | 3991,8208 | ||
| 100 | 1293,3718 | 1523,6159 | 452,6801 | 1976,2960 |
2.7. Тепловой баланс.
При работе парового или водогрейного котла вся поступающая в него тегшота расходуется на выработку полезной теплоты, содержащейся в паре или воде, и на покрытие различных потерь теплоты. Суммарное количество теплоты, поступающей в котлоагрегат, называется располагаемой теплотой и обозначается Qpp . Между теплотой, поступающей в котлоагрегат и покинувшей его должно существовать равенство. Теплота покинувшая котлоагрегат , представляет собой сумму полезной теплоты и потерь теплоты, связанной с техническим процессом выработки пара. При тепловом расчете парогенератора или водогрейного котла, тепловой баланс составляют для определения КПД брутто и расчетного расхода топлива. Тепловой баланс котла составляют принципиально к установившемуся тепловому режиму. При поверочном расчете котлоагрегата определяют КПД по оборотному балансу.
Определение располагаемой теплоты, кДж / м3 [ таб.2, д.п.]
Qpp = Qс н =37430 кДж/м3 где Qс н – низшая теплота сгорания .
Определение теплоты с уходящими газами, %
g2 = (Iху - α ух * I0х.в.)*(100 – g4) : Qpp
(2.9)
где Iху - энтальпия уходящих газов, определяется при соответствующих значениях коэффициента избытка воздуха в уходящих газах [ табл.4, к.п.]
tух=150°С I0хв =39,8 * V0= 39,8 * 9,72468= 387,039 кДж/м3
α ух = α эк = 1,35 g2 = 0, т.е. топливо - газ
g2 =( 2984,0584 –1,35*387,039)*(100-0) : 37430 = 6,57%
Определение потерь теплоты от химической неполноты сгорания, %
g3 = 0,5 % g6 = 0, т.к. топливо - газ.
Определение потерь теплоты от наружного охлаждения, %
g5 = g5ном * (Dном : D ) где -g5ном = 1,7 %
Опред еление КПД бру тто парового котла из уравнения теплового баланса, %
ηбр = 100 – ( g2 + g3 + g4 + g5 + g6 ), %
(2.10)
ηбр = 100 – (6,57 + 0,5 + 0 + 1,7 + 0 ) = 91,22 %
Определение полезной мощности парового котла
Qп.г. = DП.Е. (iП.П. – i П.П.) + DН.П. (iН.П. – iП.В.) + 0.01 * P (DП.Е. + DН.П.) * ( i кип – iп.в. )
(2.11)
где – DП.Е. = 0 – расход выработанного переднего пара, кг / с
DН.П. - расход выработанного насыщенного пара, кг / с
DН.П. - 10000 / 3600 = 2,7778 кг / с
P
- непрерывная продувка парового котла , % учитывается только при P = 2% ; P = 3% .
QП.Г. = 2,777 (2790 – 435,8 ) + 0,01 * 3 ( 0 + 2,77 ) * ( 828 – 435,8 ) = 6564,5897 к Вт
Определение расхода топлива, м3 / с
ВП.Г. = QП.Г. :(Q pp * ηбр) * 100
(2.12)
где QП.Г. - полезная мощность парового котла
Q pp - располагаемая теплота, кДж /м3
ηбр - КПД брутто парового котла
ВП.Г. = ( 6383,794 / 37560 х 91,17) х 100 = 0.2 М3 / С
Определение коэффициента сохранения теплоты
φ = 1 – g5 : ηбр + g5
φ = 1 – 1,7 : (91,22 +1,7)=0,981
(2.13)
2.8. Расчет топочной камеры
Расчет топочных камер заключается в определении температур продуктов сгорания на выходе из топки и количества теплоты, отданного дымовыми газами экранной поверхности нагрева. В конце курсового проекта проверяется надежность работы топочной камеры.
В современных теплогенераторах , топочная камера частично экранирована, поэтому, в результате лучистого теплообмена, между газами и экранными поверхностями, температура газов снижается. Лучистый теплообмен, в топочной камере, зависит от площади поверхности экранных труб, от полезного тепловыделения в топке, от частоты поверхности экранных труб, от вида сжигаемого топлива.
Перед началом расчета топочной камеры составляем эскиз топки по чертежам котлоагрегата, для определения её геометрических размеров и дальнейшего расчета площади поверхности стен и объёма топки.
Предварительно задаемся температурой продуктов сгорания на выходе из топки для газа в пределах от 1050°С. Для этой температуры определяем энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки. [таблица 4 к.п.]
Т=1050°С
I\\ топки = (17749,5565 + 19729,4678) : 2 = 18739,5121 кДж/м3
Определение полезного тепловыделения
Qт = (Q
pp х ( 100 - g3 ) / 100 ) + QB
(2.14)
где QB – теплота уносимая в топку воздухом, кДж/м3
QB = αт * Iхв = 1,05 * 387,039 = 406,39095
Iхв = V° * 39,8 = 9,72468 * 39,8 = 387,039 кДж/м3
Iхв – энтальпия теоретического объема холодного воздуха
g = 0,5 Qpp = 37430 кДж/м3
QТ = 37430 * ((100 – 0,5) : 100 )) + 406,39095 = 37649,24095 кДж/м3
Определение коэффициента тепловой эффективности экрана
ψ = χ * ζ
(2.15)
где χ - угловой коэффициент , который равен отношению количества энергии, посылаемой на облучаемую поверхность к энергии излучения всей полусферической излучающей поверхности ;
ζ - коэффициент загрязнения, учитывает снижение тепловосприятия экранных поверхностей нагрева из-за их загрязнения (лит. 6, стр.62, табл. 5.1.)
ζ = 0,65
ψ = 0,6 5 * 1 = 0,65
Определение эффективности толщины излучаемого слоя, м
S = 3,6 * Vт : Fс.т. S = 3,6 * 17,
где Vт - объем топочной камеры, м3
Fcт - площадь поверхности стентопочной камеры, м3
Определение коэффициента ослабления лучей к(мМпа) -1
При сжигании жидкого или газообразного топлива k зависит от коэффициента ослабления лучей 3-х атомными газами – kr и коэффициента ослабления лучей – kc
k= kr * kn + kc
(2.17)
где r - суммарная, объемная доля 3-х атомных газов (табл. 3, к.п.) r = 0,2824
kr - ( лит. 4, стр. 63, табл. 5.4.) или по формуле
kr = (7,8 + 16 * rН2О) : (31,16 * vPn * S ) * ( 1 – 0,37 ( Тт\\ : 1000 ) , (м * мПа ) –1
kr = 9
kс = 0,3 *(2* αт) * 1,6* (Т”т:1000) * (Ср : Мр)
Тт\\ - абсолютная температура на выходе из топки (Тт\\ - 1323 К )
αт - 1,05
СРНР - содержание углеводорода и водорода в рабочей массе топлива при сжигании природного газа.
Ср /Нр = 0,12 Σ m/n * Сm * Hn
Ср /Нp = 0,12 * ( 1/4 * 95,4 + 2/6 * 3,6 + 3/8 * 0,3 + 4/10 * 0,27 + 5/12 * 0,2) = 3,08826 (м * мПа)-1
Kc = 0,3 ( 2 – 1,05 ) * ( 1,6 * (1323 : 1000 ) – 0,5 ) * 3,088 = 1,29
отсюда,
k = 9 * 0,2824 + 1,29 – 3,83 (м х мПа)-1
Определяем степень черного факела
α ф = m * αсв + ( 1 – m ) * αr
(2,18)
где m - коэффициент, характеризующий долю топочного объема, заполненного светящейся частью факела
m =0,1
αcв - степень черноты светящейся части факела, та, которой обладал бы факел при заполнении всей топки, только светящейся частью пламени.
αсв = 1 – ехр[-(kr*Rn+kc)PS]
где е - основание натурального логарифма
p- давление в топке для котлоагрегатов, работающих без продува Р = 0,1 мПа
α1 - степень черноты несветящихся 3-х атомных газов
αсв = 1 – e–(9*0,2828+1,29)*0,1*1,45 = 0,4263
α1 =1- е ( kr * rn ) PS
αr = 1- e-( 9*0.2824*0.1*1.61) = 0.33413
αсв = 0,4263
αr = 0,33413
αф = m * αсв + ( 1 – m ) * αr = 0,1*0,4263 + (1-0,1)*0,33413 = 0343347
n – число труб расположенных в газоходе;
из чертежа топки определяем поперечный (S1) и продольный (S2) шаг трубы
Z1 = 6 – число труб в ряду;
Z2 = 41 – число рядов по ходу сгорания;
N = Z1*Z2 = 6*41 = 246 (шт)
S1 = 110мм, S2 = 90мм
H – 3,14*0,056*1,98*246 = 85,65 м2
Определение степени черноты топки
αт = αф :(αф + ( 1- αф )Ψср)
(2.19)
Ψср - среднее значение коэффициента эффективности экранов. Ψср=(Ψпр.б.э*Fпр.б.э+Ψл.б.е.*Fл.б.е.+Ψпот.*Fпот.+Ψпод.*Fпод.+Ψзад.э*Fзад.э+Ψфр*Fфр.) / Fсm= 0,65 αт = 0343347 : (0,343347 + (1-0,343347)*0,65) = 0,44589
Определение параметров М
Параметр М учитывает распределение температуры топочной камеры.Он зависит от максимального положения температуры пламени, по высоте топки
М = 0,48 (принимаем по В.В. Померанцеву, лит.б, стр.67)
М=0,54-(0,2* 0,274) =0,48
Определение средней суммарной теплоёмкости продуктов сгорания на 1 м3 сжигаемого газа, кДж (м3 К)
Vср = (Qт - Iт\\ )/ (Tα - Tт\\)
(2.20)
где Tт” - температура на выходе из топки принятая по предварительной оценки, К
Tα - теоретическая температура горения в (К), [табл. № 4 к.п.] по Q равному энтальпии продуктов сгорания;
Qт - полезное тепловыделение в топке;
Tт” -энтальпия продуктов сгорания [таб. № 4 к.п. по принятой на выходе из топки температуре]
Qт = 37649,24095
Iт” = 18739,5121
Тт”=1323
Ta = 273 +1900 + ((37649,24095 – 36366,2520) / (38504,1913 – 36366,2520) * 100 =
= 2233,010541
Vср = (37649,24095 – 18739,5121) / (2233,010541 - 1323) = 20,7796
Определение действительной температуры на выходе из топки, °С.
gт = ( Тα / М * ((5,67 * ψср * Fст * Qт * ( Tα )3) / (1011 * φ * Вр * Vср )0,6 ) +1) –273
(2.21)
где Тα - теоретическая температура горения, К
ψср - среднее значение коэффициента эффективности экранов
Qт - степень черноты топки кДж/м3
φ- коэффициент сохранения теплоты
Вр - расчетный расход топлива, м3 /с
Fст - площадь поверхности стен топочной камеры, м2
Vср -теплоёмкость продуктов сгорания, кДж/м3
gт = ( 2233,010541 / 0,485((5,67*0,632*42,717*0,44(2233,010541)3) / (1011* 0,981* 0,19*20,7796)0.6)+1) - - 273 =1016
Определение удельной нагрузки топочного объёма
qv = Вр * Qp H / VT
(2.22)
qv = 0,19 * 37430 / 17,2 = 413,47093 rDn/v3
где Вр - расчетный расход топлива
Qp H - низшая теплота сгорания на 1 м3 газа
Vт - объем топочной камеры
Расчет конвективных поверхностей нагрева.
Конвективные поверхности нагрева котлов играют важную роль в процессе получения пара и использования теплоты продуктов сгорания, попадающих в топочную камеру. Эффективность работы поверхностей нагрева зависит от интенсивности передачи тепла продуктам сгорания и пару. Продукты сгорания передают теплоту наружным поверхностям труб путем конвенции и излучения. Расчет выполняется для 1 м3 газа при нормальных условиях. При расчете конвективных поверхностей нагрева используется уравнение теплопередачи и уравнение теплового баланса.
Определяем площади поверхности нагрева, расположенные в рассчитываемом газоходе.
H = π d Iср n , м3
d = 0,056 - наружный диаметр труб;
I - длина труб в газоходе
Расчет первого конвективного пучка.
Определение температуры продуктов сгорания:
задаёмся температурой сгорания продуктов, °С
t = 300 °С t = 500 °С
Расчет ведем для обеих выбранных температур
Определяем теплоту отданною продуктами сгорания
QБ = φ * ( I’ – I’’ + Δακ * I°пр ) ; кДж/м3
(2.23)
φ- коэффициент сохранения теплоты φ = 0,98 %
I’ - энтальпия продуктов сгорания перед первым конвективным пучком.
I" - энтальпия продуктов сгорания после первого конвективного пучка ( берём по таблице 4 к. п. для двух выбранных температур )
I’300 =5265,2016 кДж/м3 I"500 = 9002,8840 кДж/м3
Δακ - присос воздуха в конвективной поверхности нагрева Δακ = 0,05
Qб=0,98 *(18066,34–5265,2+ Qб = 0,98*(18066,34-9002,8840+
+0,05*387,039) = 13231,68 +0,05*387,039) = 9927,034
Определяем температуру потока продуктов сгорания в конвективном газоходе,°С
g = g’- g" / 2 ,
(2.24)
где g’ – действительная температура на выходе из топки
g" - заданная температура.
g’ = (1016 + 300) / 2 = 685 g" = (1016 + 500) / 2 = 758
Определяем среднюю скорость продуктов сгорания на поверхности нагрева, (м/с)
Wr = Bp * Vr * ( ν * 273 ) / (F * 273)
(2.25)
Где Bp -расчетный расход топлива, Bp = 0,19 т/ч. Vr - объём продуктов сгорания на
ν - средняя расчетная температура продуктов сгорания, °С
F - площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания - 0,41 м/с
Wr300 = 0,19*11,9077* (658+273) / 0,41*273 = 18,89
Wr500 = 0,19* 11,9077 * (758+273) / 0,41*273 = 20,8
Определяем коэффициент теплоотдачи конвекции от продуктов сгорания (Вт/м2
K
)
αк = αн * Cz * Cs * Cф
(2.26)
где αн - коэффициент теплоотдачи (лит. 6, стр.71)
αн = 97 αн = 107
Cz - поправка на число труб по ходу продуктов сгорания (лит.б, стр.71)
Cs - поправка на компоновку пучка; Cs = 1
Сф - коэффициент, учитывающий влияние, изменения физических параметров потока (лит.1, стр.71, рис.6.1.) Сф = 1,13 Сф =1,1 αк = 97*0,97*1,13 = 106,32 αк = 107*0,97*1,1 = 114,16
Определить степень черноты газового потока
При этом необходимо вычислить необходимую суммарную оптическую величину kps = (kr * rn) * P * S
(2.27)
где r n - коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами.
k r – коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами.
kr300 = 30 (м*Па)-1 k r500 = 28 (м*Па)-1
r n – суммарная объёмная доля трёхатомных газов (таб.3, к.п.) ;
r n = 0.27
P – давление в газоходе без продува; P = 0.1мПа;
S – толщина излучаемого слоя;
S = 0,9*d*((4/ π)*(S1* S2)/d2)-1) = 0,9*0,056*4/3,14*((011,0,09/0,0562)-1) = 0,15; м
kрs300 =30*02707*0,1*0,15 = 0,12 k рs500= 28*0,2707*0,1*0,15 = 0,11
Определение коэффициента теплоотдачи αл = αн * dф * Сr
(2.28)
где αл - коэффициент, учитывающий передачу теплоты излучения поверхности нагрева
αн - коэффициент теплоотдачи
Сr - коэффициент пропорциональности
Для вычисления αн * α * Сr, определяем температуру загрязнённой среды.
t - средняя температура окружающей среды для паровых котлов.
t3 = t +Δt ; Δt =25 0C
t3 = 195 +25 = 220 0C
αл300 = 94* 1,152* 0,96 = 13,17 αл500 = 152 * 0,142 * 094 =20,28
Определение суммарного коэффициента теплоотдачи α1 = ζ (αk + αл)
(2.29)
где ζ - коэффициент использования, учитывающий уменьшение тепловосприятия поверхности нагрева; ζ = 1
α1 = 1 * (106,32 + 13,71) =120,03 α1 = 1 * (114,16 + 20,28) =134,44
Определяем коэффициент теплоотдачи, (Вт/м2
K
)
К = ψ × α1
(2.30)
где ψ - коэффициент эффективности; ψ = 0,85
К = 0,85*120,03 = 102,025 К =0,85*134,44= 114,274
Определение воспринятого количества теплоты, (кДж/м3)
QT =(K*H*Δt) / (Bp*103)
(2.31)
где - Δt – температурный напор для испарительной конвективной поверхности нагрева;
Δt = (υ’ - υ") / (2.3×Ig(υ’- t кип) / (υ"- tкип) ;
t кип – температура кипения при давлении в паровом котле, 0С
Δt300= 348 Δt500= 521,7
QT300 =(102,025*85,65*348) / (0,19*103) = 16005,14
QT500=(114,274*85,65*521,7) / (0,19*103) = 26874,6
Определяем погрешность (Δ)
Qp = 449 °C QT324 = (K*H*Δt) / (Bp*103)
(2.32)
QT324 = (102,025*85,65*374,3) / (0,23*103) = 12720,86
Δt = (V’т -Qp) /(2,3 Ig(Vт”-195) /(Qp -195))
Δt324 = 692 /(2,3 Ig(821 /129)) = 374.3
Qб = φ*(I’- I"+Δαk*I°прис)
(2.33)
Qб324= 0,98*(18739,5121 – 5707,3059 + 0,05 * 387,039) = 12790,52 кДж/м3
Δ = ( ( QБ – QT) / QБ ) *100%
Δ = ( (12790,52-12720,86 ) / 12790,52)*100 = 0,4%
Расчет второго конвективного пучка.
Задаёмся температурой продуктов сгорания
t = 200 °С t = 300 °С
Определение теплоты отданной продуктами сгорания, (кДж/м3)
QБ = φ*(I’- I"+Δαk*I°прис)
(2.34)
I’ = 5707,3059 I’ = 5707,3059
I" = 3732,1740 I" = 5658,08,34
QБ200 = (5707,3059 – 3732,1740 + 0,05*387,039)*0,98 = 1954,59
QБ300 = (5707,3059 – 5658,0834 + 0,05*387,039)*0,98 =67,20
Определение расчетной температуры потока продуктов сгорания в конвективном газаходе.
υ = υ’+ υ" / 2 ,
(2.35)
υ’ = Qp + 200 /2 = 259,5 υ’ = Qp + 300 /2 =309,5
Определение средней скорости, м/с
Wr = Br * Vr * ( ν + 273 ) / (F * 273)
(2.36)
Wr200 = (0,19*13,387*(262+273)) / (0,41*273) = 12,15
Wr300 = (0,19*13,387*(312+273)) / (0,41*273) = 13,27
Определение коэффициента теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева, Вт/м2К
αк = αн * Cz * Cs * Cф
(2.37)
αк = 108,989 αк = 115,005
Определение степени черноты газового поток.
kрs =(kr*rn)*P*S;
(2.38)
S=0,15; P=0,1; r=0,2408
kрs200 =40*0,2408*0,1*0,15=0,14 kрs300 = 38*0,2408*0,1*0,15=0,13
Определение коэффициента теплоотдачи.
αл = αн * α * Сr
(2.39)
αл200 = 40*0,139*0,98=5,44 αл300 = 39*0,132*0,96=4,94
Определение суммарного коэффициента теплоотдачи.
α1 = ζ (αk + αл)
(2.40)
ζ = 1.
α1 = 1 * (106,32+5,44) =111,76 α1 = 1 * (114,96+4,94) =119,9
Определение коэффициента теплоотдачи
К = ψ * α1
(2.41)
ψ =0,85
К200 = 0,85*111,76=94,99 К300 = 0,85*119,9=101,9
Определение воспринятого количества теплоты, кДж/м3
QT = (K*H*Δt) / (Bp*103)
(2.42)
Δt = (υ’ - υ") / 2,3*Ig((υ’- t кип) / (υ"- t кип))
(2.43)
Δt200 =38,19 Δt300 = 116
QT200 = (94,99*85,65*38,19) / (0,19*1000) = 1635
QT300 = (101,9*85,65*116) / (0,19*1000) = 5328
Определение погрешности (Δ)
Qp = 210 ºC
Qб = φ*(I’- I"+Δαk*Iºприс)
(2.44)
Qб210 = 0,98*(5707,3058 – 3924,7649+0,05*387,039) = 1765,8
QT = (K*H*Δt) / (Bp*103)
(2.45)
∆t =(QPI – QPII)/( 2,3Ig*(( QPI – 195)/ (QPII – 195))=
=(324-210)/ 2,3Ig((342-195)/(210-195))=53,039 ºC
Qт = ( 94,99*85,65*53,039) / (0,19*1000) = 1771,15 Δ = ( ( Qб – Qт) / Qб ) *100%
Δ = ( (1765,8-1771,15)/ 1765,8)*100 = 0,3%
Расчёт водяного экономайзера
Определяем отданное количество теплоты, кДж/м3
Qб = φ*(I’эк - I" эк + Δαэк × Iºприс)
(2.46)
I’эк - энтальпия продуктов сгорания на входе в экономайзер I" эк -энтальпия уходящих газов на выходе из водяного экономайзера, при t - 150 °С
Δαэк - присос холодного воздуха в водяной экономайзер
Iºприс. - энтальпия присасывающего воздуха
Qб = 0,98* (3924,7649-2984,0584+0,05*387,039)=940,75
Определение энтальпии воды
i" эк = ( (Bp *Qб) / (D + Dпр) ) + I’ эк
(2.47)
где i" эк -энтальпия воды после водяного экономайзера, кДж/кг
I’ эк -энтальпия воды на входе экономайзера, кДж/кг
D - паропроизводительность котла, D = 2,78 кг/с
Dпр - расход продувочной воды, Dпр = 0,11 кг/с
i" эк =(( 0,19*940,75) / (2,78+0,11) )+940 =1001,84
По энтальпии воды после экономайзера и давлению определяем температуру воды на выходе из экономайзера
t"эк = i" эк / 4,19
(2.48)
t "эк = 1001,84/4,19=239,1 ºС
Если температура получится на 20°С выше температуры в барабане котла (195°С), то для котлов с давлением меньше 2,4 Мпа к установке принимают чугунный водяной экономайзер. При несоблюдении этого условия следует принимать стальной змеевиковый водяной экономайзер.
i " эк = 239,1ºC
Определение температурного напора (°С)
Δt =( Δt б – Δtн) / ( 2.3×Ig (Δt б / Δtн)
(2.49)
где Δt Б - Δtн. - большая и меньшая разности температуры продуктов сгорания и нагреваемой жидкости.
Δt б = Qр – Iух. = 210-150 = 60 ºС
Δtн = t"эк – tкип = 144-104 = 40 ºС
Δt =( 60-40) / ( 2.3×Ig (60/40) = 49,38 ºС
Выбор конструктивных характеристик принятого к установке водяного экономайзера.
Для чугунного и стального водяного экономайзера выбираем число труб в ряду с таким расчетом , чтобы скорость продуктов сгорания была в пределах от б до 9 м/с. Число труб в ряду чугунного экономайзера должна быть не менее 3 и не более 10.
Характеристика одной трубы экономайзера ВТИ
Таблица 5
Определяем действительную скорость продуктов сгорания в экономайзере, м/с Wr =( Bр * Vr * (νэк + 273 )) / (Fэк * 273) (2.50) где νэк - среднеарифметическая температура продуктов сгорания в экономайзере, м/с Fэк - площадь живого сечения для проходов продуктов сгорания. νэк =( t’эк + t" эк) / 2 (2.51) νэк = (210 + 144) / 2 = 177 ºС Fэк = Z1* Fтр Fэк = 0,12 * 12 = Wr = (0,19*13,881* (177+273 )) / (1,44*273) = 3,01 м/с Определение коэффициента теплопередачи, Вт/м 'К К=Кm* Сv (2.52) Где Кm и Сv - поправочные коэффициенты. К= 23,5*1,03 = 24,2 Определение площади поверхности нагрева, м2 Hэк = ( 103*Qб*Bр) / (K×Δt) (2.53) Hэк = ( 1000*940,75*0,19) / (24,2*49,38) =149,57 м2 Определение конструктивных характеристик n = Hэк / Нтр (2.54) где Нтр - площадь поверхности нагрева 1 трубы с газовой стороны, м2 n = 149,57/2,95=50,7 m = n / Z1; m = 99,7 / 6 = 16,62 m - число рядов труб. | ||||||||||||||||||||||||||||
| | | |||||||||||||||||||||||||||
| Определяем невязки теплового баланса : ΔQ = Qpр * ŋбр – ( Qл + Qk + Qэк ) (2.55) где Qл+Qk+Qэк - количество теплоты воспринятой лучепринемающими поверхностями топки, конвекгивными пучками и водяным экономайзером. ΔQ = 37430*0,91-(18550,44-12790,52+940,75)= 27360,63 ( ΔQ / (Qpр * ŋбр) ) * 100 = (2736,138/(37430*0,91) = 0,8 % 2.9. Выбор вспомогательного оборудования. Производительностью дымососа называется объём продуктов сгорания, перемещённых в единицу времени. Необходимая расчетная производительность дымососа определяется с учетом условий всасывания, т.е. избыточное давление или разряжение и температура перед машиной и представляет собой действительные объёмы продуктов сгорания ( или воздуха который должен перемещать дымосос ). Выбор дымососа Таблица 6
Расчетная производительность дымососа Qp = β1 * Vд , м3 / ч (2.56) где β1 - коэффициент запаса по производительности Vд - расход продуктов сгорания Vд = Bр ( Vух + ΔαтVº) *( (ν ух + 273) / 273) ; м3/ч Bр = 0,192*3600 =684 - расход топлива в час | ||||||||||||||||||||||||||||
| Vух = 13,881, Vº= 9,7246, ν ух =150 ºС Vд = 684 ( 13,881 + 0,1*9,72) *( (150 + 273) / 273) =15741,56 Qp = 1,05 * 15741,56=16528,63 Определение расчетного давления, Па Нp = β2*Δ Нn (2.57) Δ Нn = h"T + Δ Нn где h"T - разряжение верхней части топочной камеры = 20 мм. рт. cт. (Па) ΔН - суммарное сопротивление газового тракта Δ Н= Sобщ. = 195.7 мм. рт. ст. (Па) ΔНn= 20 +195,7 =215,7(Па): Hр= 1,1х215,7 =237,27 Па По рассчитанным данным Qр и Нр выбираем дымосос по напорной характеристике в справочнике типа ВДН - 10. Характеристика дымососа Таблица 7
Определяем мощность двигателя, кВТ N =( Qp * Hр * 1.2 ) / (3600 *102 * η ) (2.58) N = (16528,63*273,27*1,2) / (3600 *102 * 0,83 ) =17,78 | ||||||||||||||||||||||||||||
| Nу = 17,78 * 1,1 = 19,558 Тип двигателя 4А – 180М4 Выбор вентилятора Таблица 8
Определяем расчетную производительность, м3/ ч Qp = β1 × Vв (2.59) где Vв - расход воздуха Vв = Bр*Vº(αт – Δα ) *((tв + 273) / 273) Vв = 684*9,72*(1,05-0,05)*((30+273)/273)=7379,08 Выбор питательных насосов Расчетное полное давление Нp = β2×Δ Нп (2.60) Нр= 1,1*215,7=237,27 Па Δ Нп = ΔНr ΔНr= 20+195,7 =215,7 Па ΔН =Sобщ =195,7 мм.рт.ст. (Па) Нp = 1,1*215,7 =237,27 Па N =( Qp * Hр ) / (3600 *102 * η ) N = ( 7748,034*273,27) / (3600 *102 * 0.83 ) = 6,03 Nу = 1,1*6,03 =6,63 Qн= (Д + Дпр)*1,1 Д = 10, Дпр=0,04*10 = 0,4 Qн = (10 + 0,04)*1,1 = 11,4 | | |||||||||||||||||||||||||||
| Определяем расчетный напор питательного насоса Рн =1,1*(Рк * (1+ΔР)+Рэк. +Р"тр +Рвстр – 3 - Рд) (2.61) где Рк -давление в барабане котла =1,37 Мпа; ΔР - избыточное давление в барабане котла на открывании задвижки ΔР = 0,05*Рк ΔР =0,05*1,37= 0,0685 МПа Рэк -сопротивление водяного экономайзера =0,18 Мпа Р"тр - сопротивление в трубопроводе до питательного котла с учетом сопротивления автоматических клапанов питания Рвстр – сопротивление всасывающих трубопроводов =0,1 Мпа Рд -давление под которым находится питательная вода в деаэраторе =0,12 Мпа Рн =1,1(1,37*(1+0,685)+0,18+0,2+0,1+0,12)=2,9 МПа Определяем мощность питательного насоса N =( Q* Рн ) / (0,36 * η ) ;кВт (2.62) N =( 11,44*2,9 ) / (0,36 * 0,88) = 105,96 кВт Ny = 1,05*105,96 = 111,258 Характеристика питательного насоса марки ПЭ – 65 - 40 Таблица 9
2.10. Описание тепловой схемы. Отпуск пара теплотехническим потребителям часто производится от котельных установок, которые называются производственными. Эти котельные обычно вырабатывают насыщенный или слабо-перегретый пар с давлением до 1,4 или 2,4 Мпа. Пар используется технологическими потребителями и в небольшом количестве на приготовление горячей воды, направляемой в систему теплоснабжения. Приготовление горячей воды производится в сетевых подогревателях установленных в котельной. Принципиальная тепловая схема производственной котельной с отпуском небольшого количества теплоты на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, в закрытую систему теплоснабжения, показана на отдельном листе. Насос сырой воды подаёт воду в охладитель продувочной воды, где она нагревается за счет теплоты продувочной воды. Затем сырая вода подогревается до температуры 20-30 ° С в пароводяном подогревателе сырой воды и направляется в химводоочистку. Химически очищенная вода направляется в охладитель деаэрированной воды и подогревается до определённой температуры. | лист | |||||||||||||||||||||||||||
| Дальнейший подогрев химически очищенной воды осуществляется в подогревателе паром. Перед поступлением в головку деаэратора часть химически очищенной воды проходит через охладитель выпара деаэратора. Подогрев сетевой воды производится паром в последовательно включенных двух сетевых подогревателях. Конденсат от всех подогревателей направляется в головку деаэратора, в которую также поступает конденсат, возвращаемый внешним потребителем пара. Подогрев воды в атмосферном деаэраторе производится паром от котлов и паром из расширителя непрерывной продувки. Непрерывная продувка от котлов используется в расширителе, где котловая вода в следствии снижения давления частично испаряется. В котельных с паровыми котлами, независимо от тепловойй схемы, использование теплоты непрерывной продувки котлов является обязательным. Использованная в охладителе продувочная вода сбрасывается в продувочный колодец (барботер ) . Деаэрированная вода с температурой 105 °С питательным насосом подаётся в паровые котлы. Подпиточная вода для систем теплоснабжения забирается из того же деаэратора, охлаждаясь в охладителе деаэрированной воды до 70 °С перед поступлением к подпиточному насосу. Использование общего деаэратора для приготовления питательной и подпиточной воды возможно только для закрытых систем теплоснабжения ввиду малого расхода подпиточной воды в них. В котельных с паровыми котлами, как правило, устанавливаются деаэраторы атмосферного типа. Для технологических потребителей, использующих пар более низкого давления, по сравнению с вырабатываемым котлоагрегатами, и для собственных нужд , в тепловых схемах котельных предусматривается редукционная установка для снижения давления пара (РУ) или редукционно-охладительная установка для снижения давления и температуры пара (РОУ). | Лист | |||||||||||||||||||||||||||
| лист | ||||||||||||||||||||||||||||
| | ДП 1006 С-232 | 31 | ||||||||||||||||||||||||||
| 31 | ||||||||||||||||||||||||||||
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ : 1. Е.Д.Будников « Производственные котельные установки », М.Энергоиздат, 1984 г. 2. Л.М.Сидельковский , В.Н.Юренев « Котельные установки промышленной ориентации » М.Энергоиздат, 1985 г. 3. Р.И.Эстеркин «Промышленные установки» Л.Энергоиздат, 1988 г. 4. « Тепловые и атомные электростанции ». Справочник М.Энергоиздат, 1989 г. 5. В. С Вергазов «Устройство и эксплуатация котлов » . Справочник . Н.Стройиздат ,1991 г. 6. Р.И.Эстеркин «Котельные установки .Курсовое и дипломное проектирование ». Л.Энергоиздат , 1989 г. 7. Д.Н.Сидоров, А-С.Сидоров « Монтаж оборудования котельных установок ». М.Высшая школа , 1991 г. 8. К.Ф.Роддатис , А.Н.Полтарецкий « Справочник по котельным установкам Малой производительности » М.Энергоиздат, 1989 г. | | лист | ||||||||||||||||||||||||||
| | | |||||||||||||||||||||||||||
| | | | ||||||||||||||||||||||||||
| | 32 | |||||||||||||||||||||||||||
| | ||||||||||||||||||||||||||||
2. Реферат Система мотивации на основе теории пеолезности
3. Реферат Строение звезд
4. Реферат Обучаемость как принцип оценки умственного развития дошкольников
5. Реферат на тему Slaughterhouse Five Essay Research Paper Slaughterhouse FiveThe
6. Научная_работа на тему Построение маршрута при групповой рассылке сетевых пакетов данных
7. Реферат на тему Crucible Essay Essay Research Paper The Crucible
8. Доклад Формирование правовой культуры сотрудников органов внутренних дел задача правового государства
9. Реферат Язык интонации, мимики и жестов как средство познания человека
10. Реферат Региональные исследования в России
