Министерство высшего и среднего образования

Российской Федерации
Воронежский государственный

архитектурно-строительный

университет
Факультет инженерных систем и сооружений
Кафедра отопления и вентиляции
П О Я С Н И Т Е Л Ь Н А Я З А П И С К А

к курсовому проекту

на тему: «Вентиляция гражданского здания».
Принял преподаватель:

Старцева Н.А.

Выполнил студент:

Пирожков Н.Н. 343 группы
ВОРОНЕЖ – 2006 г.
ОГЛАВЛЕНИЕ


1. Исходные данные .......................................................................3

2. Расчет вредностей, поступающих в зрительный зал .............. .4

3. 
   Определение воздухообмена в зрительном зале ...................... .5
   

3.1 Воздухообмен в теплый период .................................................5

2. 
   Воздухообмен вхолодный период ............................................. 7
   
3. 
   Выбор приточной установки ..................................................... 7
   

4. Расчет воздухораспределения в зрительном зале ..................... .8

1. 
   Подбор воздухораспределителей ................................................8
   
2. 
   Подбор дефлекторов ....................................................................9
   

5. Расчет приточной камеры зрительного зала ........................... .10

1. 
   Расчет калориферной секции ......................................................10
   
2. 
   Расчет секции фильтра ................................................................11
   

6. 
   Определение воздухообмена вспомогательных помещений
   

клуба ( по кратности воздухообмена ) ..................................... 12

7. Аэродинамический расчет систем вентиляции ........................13

1. 
   Приточная система вентиляции зрительного зала П-1
   

(механическое побуждение ) ....................................................14

2. 
   Вытяжная система вентиляции кинопроекционной В-2
   

(механическое побуждение ) ....................................................14

9. Литература .................................................................................. 16

Приложение 1 .................................................................................... 17
1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Необходимо запроектировать систему вентиляции для гражданского здания,

расположенного в г.Краснодар. Зданием является клуб с кирпичными сте-

нами в котором имеется зал, способный вместить 550 зрителей.

Расчетная широта: 44 с.ш. принятая по / 1, прил.7/.

Параметры наружного воздуха таблица 1



Период Температура наружного Удельная энтальпия Скорость ветра

воздуха, tн, С Jн, кДж/ кг v, м/с


теплый

(параметры А) 28,6 59,5 1


холодный

(параметры А) -5 0 4,4


Данные таблицы приняты по / 3,прил.
Параметры внутреннего воздуха приняты на основе /3/ и приведены табл.2
Параметры внутреннего воздуха таблица 2


Период Температура внутр. Подвижность внутр. Относительная

воздуха, tв, С воздуха, v, м/с влажность, ,%


теплый tв=tн+3

28,6+3=31,6 <0.5 <65


холодный 20 <0.2 <65

(для отопления) 16

2. РАСЧЕТ ВРЕДНОСТЕЙ ПОСТУПАЮЩИХ В ЗРИТЕЛЬНЫЙ ЗАЛ
При расчете вредностей, поступающих в зрительный зал будем учитывать такие

вредности, как:

- теплопоступления от людей, источников искусственного освещения, солнечной ради-

ации и системы отопления ( в зимний период );

- поступления влаги ;

- поступление углекислого газа.
2.1 Теплопоступления от людей, Вт, определяются по формуле:

Qл=qл*n , (1)

где qл - количество тепла выделяемое человеком, Вт / 3, табл.2.2/

n - количество людей.

Полное тепло: теплый период Qл=93*550=51150 (Вт)

холодн.период Qл=139*550=76450 (Вт)

2.2 Теплопоступления от источников искусственного освещения, Вт,

определяются по формуле:

Qосв=E*F*qосв*осв, (2)

где Е - общая освещенность помещения, лк, /1, табл.3.2/

F - площадь пола помещения, кв.м

qосв - удельные тепловыделения от источников искусственного

освещения, Вт/(кв.м*лк), /1, табл3.3/

осв - доля теплоты, поступающей в помещение: при установке

осветительной арматуры и ламп в пределах помещения

равна 1.
Qосв=75*216*0,067*1=1085,4 (Вт)

3. 
   Теплопоступления от солнечной радиации через покрытие, Вт,
   

определяются по формуле:

Qс.р.=Fп*qп , (3)

где Fп - площадь поверхности покрытия, кв.м

qп - тепловой поток поступающий через 1 кв.м покрытия, Вт/кв.м,

/1, табл.3.5/

Qс.р.=216*24,17=5220,72 (Вт)

4. 
   Теплопотери через наружные ограждения, Вт, определяются по формуле:
   

Qm=qо*Vн*(tв-tн), (4)

Qm=0,43*1088*(16+5) =10727,64 (Вт)

4. 
   Теплопоступления от системы отопления, Вт, определяются по формуле:
   

Qс.о.=Qm*(t’в-tн)/ (t*в-tн) , (5)

где t’в – расчетная температура внутреннего воздуха для СО

Qс.о.=10727,64*(16+5)/(16+5)=10727,64 (Вт)

6. 
   Избыточные теплопоступления в зрительном зале:
   

холодн. период: Qизб=Qл+Qосв+Qс.о.-Qm , , (6)

теплый период: Qизб=Qл+Qосв+Qс.р. , (7)

холодн. период: Qизб=76450+1085,4+10727,64-10727,64=77535,4 (Вт)

теплый период: Qизб=51150+1085,4+5220,72=57456,12 (Вт)

6. 
   Количество поступающей влаги в помещение, кг/ч, определяется по формуле:
   

W=qвл*n , (8)

где qвл - количество влаги выделяемой человеком, кг/ч, /2, табл.2.2/

теплый период: W=550*0.088=48,4 (кг/ч)

холодн. период: W=550*0.04=22 (кг/ч)

6. 
   Количество углекислого газа поступающего в зрительный зал, л/ч, определяется
   

по формуле:

Gсо=qсо*n , (9)

где qсо - количество двуокиси углерода, выделяемой человеком, л/ч,/2, табл.2.2/

Gсо=23*550=12650 (л/ч)

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХООБМЕНА В ЗРИТЕЛЬНОМ ЗАЛЕ .

1. 
   ВОЗДУХООБМЕН В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД.
   

В теплый период года воздух подаётся в зрительный зал без тепловлажностной обработки.

Расчет воздухообмена проводится графоаналитическим способом с использованием J-d-ди-

аграммы. Процессы происходящие с воздухом в графическом виде представлены на рис.1.

Температура удаляемого из верхней зоны помещения воздуха ,С, рассчитывается по фор-

муле:

tу=tв (hп-hоз) , (10)

гдеt - рост температуры по высоте помещения, С/м, в зависимости от удельной те-

пловой напряженности помещения /табл.3/,принимается по /1, табл.3.8/

hп - внутренняя высота помещения, м.

hоз- высота обслуживаемой зоны, м : для помещений, где люди находятся в си-

дячем положении, hоз=1,5м /1,стр.61/.

tу=31,6+1(5,5-1,5)=35,6 (С)

Изменение состояния приточного воздуха в зрительном зале характеризует угловой коэф-

фицент луча процесса ,кДж/кг влаги, определяемый для каждого периода года по форму-

ле :

=3,6*Qизб/Gвл (11)

=3,6*57456,12/48,4=4273 (кДж/кг влаги)

1. 
   Воздухообмен по избыткам полной теплоты определяется по формуле :
   

G=3,6*Qизб/(Iу-Iп) , (12)

G=3.6*57456,12/(77-56,5)=10090 (куб.м/ч)

2. 
   Расход воздуха необходимый на ассимиляцию избытков теплоты определяется по
   

по формулам :

, (13)

, (14)

, (15)

, (16)

Lсо=Gсо/(Су-Сп), (17)

- плотность внутреннего воздуха, кг/куб.м (=1,16 кг/куб.м)

- плотность наружнего воздуха, кг/куб.м (=1,17 кг/куб.м)

Jу, Jп - энтальпии уходящего и приточного воздуха, кДж/кг, определяемые

по J-d-диаграмме и табл.1 соответственно.

,

,

,



Lсо=12650/(2-0,4)=7906,

3. 
   Расход рециркуляционного воздуха находим по формуле :
   

Gр= Gп- Gн (16)

Gр=15835,16-12870=2965,16 (кг/ч)

3. 
   Минимальный по санитарным нормам расход воздуха, кг/ч :
   

Lmin=20*550=11000 (куб.м/ч)

За расход приточного воздуха принимаем наибольшее количество воздуха, требуемое для разбавление вредностей, поступающих в зрительный зал :

Gп=10731 (кг/ч)

2. 
   ВОЗДУХООБМЕН В ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД.
   

В холодный период года схема обработки воздуха по схеме с рециркуляцией. Часть воз-

духа забирается из зрительного зала через воздухозаборные решетки, расположенные в пе-

редней части зала, у сцены, и с помощью рециркуляционного вентилятора подаётся в при-

точную камеру, обслуживающую зрительный зал, для смешения с наружным воздухом.

Такая схема позволяет экономить тепловую энергию, необходимую для нагрева холодного

наружного воздуха, поступающего в приточную камеру с улицы .

1. 
   Общий расход приточного воздуха принимается равным расходу воздуха в теплый
   

период : Gп=10731 (кг/ч)

2. 
   Расход наружного воздуха принимаем равным минимальному :
   

Lн=Lmin=20*550=11000 (куб.м/ч)

Gн=Gmin=11000*1.4=15400 (кг/ч)

3. 
   Расход рециркуляционного воздуха находим по формуле :
   

Gр= Gп-Gн (17)

Gр=16381,2-15400=981,2 (кг/ч)

4. 
   РАСЧЕТ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ В ЗРИТЕЛЬНОМ ЗАЛЕ .
   

Требуемые или заданные условия воздушной среды в обслуживаемой зоне зрительного

зала определяются не только величиной воздухообмена, но и способом раздачи и удаления

воздуха, т.е. схемой организации воздухообмена.

Распределение приточного воздуха в зрительном зале клуба будем осуществлять при

помощи воздухораспределителей ВДШп (воздухораспределитель двухструйный шести-

диффузорный прямоугольного сечения ). Подача воздуха осуществляется в верхнюю зону

зрительного зала «сверху-вниз», т.к. зрительный зал относится к первому классу помещений.

Удаление воздуха из зрительного зала также осуществляется из верхней зоны через вы-

тяжные шахты с установленными на них дефлекторами. Применим в системе вытяжной

вентиляции круглые дефлекторы ЦАГИ (аэродинамический коэффицент к=0,4) .

4.1 ПОДБОР ВОЗДУХОРВСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ.

Для осуществления распределения приточного воздуха в зрительном зале примем воз-

духораспределители ВДШп-5 в количестве 16 штук. Эти воздухораспределители должны обеспечивать допустимые параметры воздуха в обслуживаемой зоне.

Скорость воздушной струи при входе в обслуживаемую зону не должна превышать

Vx<Vдоп=0,2 м/с для холодного периода года /1, стр.12/

Допустимое отклонение температуры в приточной струе при входе в обслуживаемую

зону от нормируемой температуры воздуха не болееtх<t2=1,5 С /1, табл.2.2/

1. 
   Скорость воздушной струи при входе в обслуживаемую зону определяется по форму
   

ле:

Vx=Vо*m (/x) Кс*Кв (20)

где Vо - средняя по площади скорость выхода воздуха из воздухораспределителя, м/с

Vо=Gп/(3600*n*Fо)=10731/(3600*12*0,086)=2,9 (м/с)

m - коэффициент затухания скорости по длине струи /1, таблю3.9/

х - расстояние между расстояние от плокости истечения до границы начала

обслуживаемой зоны зрительного зала, (hоз=1,5м)

Fо- расчетная площадь воздухораспределителя, кв.м /1, таблю3.9/

Кс- коэффициент стеснения струи при расчете затухания скорости /1, табл.3.11/

Кв- коэффициент взаимодействия струй между собой при расчете затухания скоро-

сти /1, таблю3.12/

n - коэффициент затухания температуры по длине струи /1, таблю3.9/

tо=tу-tп - расчетная разность температур (21)

Кн=1

Кс=0,8 (), /1, стр.82/

Vх=2,1*4,77*(/22)*0,37=0,47 (м/с)

2. 
   Отклонение температуры воздуха при входе в обслуживаемую зону определяется по
   

формуле:

tх=tо *n (/x) Кст*Квт*Кнт , (22)

где Кст=1/Кс - коэффициент стеснения струи при расчете затухания температуры

Квт=1/Кв -коэффициент взаимодействия струй при расчете затухания температу

ры

Кнт=1/Кн - коэффициент неизотермичности струи при расчете затухания темпе-

ратуры

tх=1,7*16,5*(/22)*1,175=1,007 (С)

Отклонение скорости и температуры не превышает допустимых параметров. Следовательно номер и количество воздухораспределителей подобраны верно.

2. 
   ПОДБОР ДЕФЛЕКТОРОВ.
   

Дефлектор подбирается по параметрам , менее всего благоприятным для его работы,

т.е. по параметрам теплого периода года.

Дефлекторы устанавливаются в количестве n=4 , (2 дефлектора над местами для зри-

телей и 2 дефлектора над сценой).

=1,28 (кг/куб.м)

=1,15 (кг/куб.м)

1. 
   Производительность дефлектора,куб.м/ч, по воздуху определяется по формуле :
   

L1=Lвз/n , (23)

L1=10731/4=2683 (куб.м/ч)

2. 
   Полное давление,Па, создаваемое дефлектором в вытяжной шахте определяется по
   

формуле :

Рд=Ргр+Рв , (24)

где Ргр - гравитационное давление в помещении, Па

Ргр=h*g (-)=2,9*9,81 (1,4-1,16)=6,8 (Па)

Рв - давление создаваемое ветром, Па

Рв=к**/2=0,4*1*1,4/2=0,28 (Па)

Рд=6,8+0,28+2=9,08 (Па)

3. 
   Скорость воздуха,м/с, в горловине дефлектора определяется по формуле :
   

Vд=1,41 (25)

где вх - коэффициент местного сопротивления входа в вентиляционную шахту

1,2 - коэффициент местного сопротивления круглого дефлектора ЦАГИ

Vд=1,41=3 (м/с)

4. 
   Предварительный диаметр, м , дефлектора определяется по формуле :
   

D’=1,88* (26)

D’=1.88*=0,56 (м)

5. 
   Принимаем по /1, табл.4.4/ стандартный дефлектор ЦАГИ типа Т22 :
   

Dо=0,63 (м), D=1,26 (м), m=54,9 (кг)

5. 
   РАСЧЕТ ПРИТОЧНОЙ КАМЕРЫ ЗРИТЕЛЬНОГО ЗАЛА.
   

1. 
   РАСЧЕТ КАЛОРИФЕРНОЙ СЕКЦИИ
   

Нагревание воздуха для подачи в зрительный зал осуществляется в калориферной сек-

ции приточной вентиляционной камере 2ПК 20 посредством многоходовых пластинча-

тых калориферов КВС-П, рассчитаных на максимальную температуру воды tг=150 С,

(tо=70 С, температура воды на выходе из калорифера), и рабочее давление 1,2 МПа. В приточной камере предусмотрена установка трех калориферов КВС-П №10. Весь воздух пропускаем через один калорифер, остальные два зашиваются при монтаже системы листовым железом.

1. 
   Предварительная массовая скорость воздуха во фронтальном сечении :
   

(v)’=7 (кг/(кв.м*с))

5.1.2 Требуемое живое сечение воздухонагревательной установки,кв.м :

=Lп/(3600(v)’) (27)

=12928/(3600*6)=0,6 (кв.м)

3. 
   Уточненная массовая скорость воздуха , после уточнения живого сечения
   

калорифера по воздуху /1, табл. 4.10/, определяется по формуле :

v=Gп/(3600) (28)

v=12928/(3600*0,607)=5,9 (кг/(кв.м*с))

5.1.4 Массовый расход воды,кг/ч, определяется по формуле :

Gв=Q/[0.278*Св(tг-tо)] (29)

где Q - количество теплоты, Вт, отданное теплоносителем(воспринятое воздухом),

определенное ранее /пункт 3.2.6/

Св=4,19 - теплоемкость воды, кДж/(кг*С)

Gв=143760/[0.278*4.19(130-70)]=2057 (кг/ч)

5. 
   Скорость воды в живом сечении воздухонагревателя, м/с :
   

Vв=Gв/(3600*1000*в), (30)

где в - суммарное сечение воздухонагревателя для прохода воды, кв.м,

определено /1, табл.4.10/

Vв=2057/(3600*1000*0,001159)=0,493 (м/с)

6. 
   Коэффициент теплопередачи, Вт/(кв.м*град.) :
   

К=20,86(v) (31)

К=20,86(5,9)* =33,53 (Вт/(кв.м*град.))

7. 
   Требуемая поверхность нагрева калориферной установки, кв.м, определяется
   

по формулам :

Fтр=Q/(К*t) (32)

t=0,5(tг+tо)-0,5(tс+tп) (33)

Fтр=143760/(33,53*99)=43,3 (Вт/(кв.м*град.))

t=0,5(130+70)-0,5(-19+21)=99 (С)

8. 
   Расчетное число рядов калориферной установки :
   

n’р=Fтр/р , (34)

n’р=43,3/25,08*2=0,863 , следовательно nр =2, F=2*25.08=50,16 (кв.м)

5.1.9 Запас поверхности нагрева, %:

=(F-Fтр)100/Fтр, (35)

=(50,16-43,3)100/43,3=15,8 (%)

10. 
    Потери давления в калориферной установке, Па, определяются по формуле :
    

Р=2,2(v nр , (36)
Р=2,2(5,91=39 (Па)

2. 
   РАСЧЕТ СЕКЦИИ ФИЛЬТРА.
   

В приточной камере применён фильтр губчатый; наименование фильтра – ячейковый ФяП со следующими характеристиками :

- эффективность ( коэффициент) очистки воздуха, : 0,87-0,9

-удельная максимальная воздушная нагрузка, Lф.max, куб.м/(кв.м*ч): 7000

- начальное максимальное сопротивление ( в незапылённом состо-

янии), Рн.max, Па : 70

-конечное максимальное сопротивление, Рк.max, Па : 150

5.2.1 Удельная воздушная нагрузка фильтра, куб.м/(кв.м*ч), определяется по

формуле :

Lф=Lс/FФ , (37)

где FФ - площадь фильтрующего материала секции фильтра, кв.м,

/1, табл.4.17/

Lф=10731/3600*3=0,9 (куб.м/(кв.м*ч))

2. 
   
   

5.2.3 Аэродинамическое сопротивление фильтра, Па, определяется по формуле :

, (38)

(Па)

6. 
   ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХООБМЕНА ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ
   

КЛУБА.

( по кратности воздухообмена )
Воздухообмен вспомогательных помещений клуба допускается определять исполь-

зуя кратность воздухообмена Кр, 1/ч, /1, табл.2.9-2.12/.
Воздухообмен вспомогательных помещений клуба. таблица 3

№	Наименование помещения	Внутренний объем	Вентиляция
			вытяжная		приточная
			кратность	расход	кратность	расход
1	Тамбур	25,74
2	Фойе	359,04
3	Зал	663,85
4	Эстрада	402,6
5	Тамбур	19,47
6	Касса	13,2	3	40	-	-
7	Гардероб	78,54	1	78,54	-	-
8	Буфет	65,34	-	-	5	326,7
9	Подсобная буфета	25,74	-	-	5	128,7
10	Мойка	18,48	5	92,4	-	-
11	Тамбур	3,96
12	Венткамера	82,83	1	82,83	-	-
13	Технический коридор	30,03
14	Администратор	31,02	1	31,02	1	31,02
15	Комната персонала	54,12	2	108,2	2	108,24
16	Коридор	39,93
17	Санузел клубной части	11,22	100 м3/ч	200	-	-
18	Санузел зрительской части	25,74	100 м3/ч	200	-	-
19	Кружковая комната	134	2	268	2	268
20	Комната персонала	44,55	1	44,55	1	44,55
21	Склад мебели	40,6	3	121,8	-	-
22	Тамбур
23	Склад декораций	82,5	1	82,5	-	-
24	Гостиная	49,5	2	99	-	-
25	Клубный актив	31,35	2	62,7	2	62,7
26	Кружковая	76,9	2	153,8	2	153,8
27	Библиотека	122,1	2	244,2	3	366,3
28	Хозяйственная кладовая	38,61	1	38,61	-	-
29	Венткамера	55,44	1	55,44	-	-
30	Хранение уборочного инвентаря	15,51	1	15,51	-	-
31	Санузел клубной части	7,26	100 м3/ч	200	-	-
32	Санузел зрительской части	17,16	100 м3/ч	200	-	-
33	Коридор	40
34	Галерея	138,6	1	138,6	-	-
35	Венткамера	31,35	1	31,35	-	-
36	Тамбур	10,23
37	Перемоточная	12,87	2	25,74	2	25,74
38	Кинозвукоаппаратная	78,54	2	157,1	2	157,1
39	Коридор	48,84
40	Тамбур	9,24
41	Игровые	324,6	2	649,2	2	649,2
42	Игральные автоматы	102	2	204	2	204
43	Венткамера	82,5	1	82,5	-	-
44	Венткамера	79	1	79	-	-
45	Электрощитовая	62,7	2	125,4	-	-
46	Хранение стеллажей ПРУ	31,5	1	31,5	-	-
47	Санузел женский	21,3	100 м3/ч	200	-	-
48	Санузел мужской	24,6	100 м3/ч	200	-	-
49	Водомерный узел и тепловой пункт	75	1	75	-	-
50	Коридор	95,4

8. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ .
Аэродинамический расчет сети воздуховодов производится для определения давления вентилятора , обеспечивающего расчетный расход воздуха на всех участках сети ( в сис-

темах вентиляции с механическим побуждением), и размеров поперечного сечения.

Общие потери давления в вентиляционной сети, Па, определяется по формуле :

Р= (R*l*ш + z), (40)

где R - удельные потери давления на трения на расчетном участке сети,

Па/м, /4, табл.12.17/

l - длина участка воздуховода, м.

ш - поправочный коэффициент шероховатости стенок воздуховода,

/5, табл. IV.34/

z - потери давления в местных сопротивления на расчетном участке

сети, Па :

z= v / 2, (41)

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке

сети воздуховодов /4, табл.12.18-12.48/

v - скорость воздуха в воздуховоде, м/с.

- плотность воздуха, перемещаемого по воздуховоду, кг/ м

Аэродинамический расчет вентиляционной системы состоит из расчета участков основного магистрального направления и увязки всех остальных участков (ответвлений) системы

Расчет систем механической вентиляции заканчивается подбором вентиляционного агрегата по известному общему объемному расходу воздуха и найденному значению потерь давления в основном магистральном направления. Для систем вытяжной вентиляции с естественным побуждением расчет заканчивается соблюдением условия

( R l ш + z)=(0,9-0,95) Ре, (42)

где Ре - естественное располагаемое давление, Па :

Ре=h g (н-в), (43)

где h - высота воздушного столба от центра вытяжного отверстия до устья

вытяжной шахты, м.

н,в - плотность воздуха соответственно наружного при tн=5 С и

внутреннего при нормируемой температуре для холодного периода

года, кг/ м

Площадь сечения воздуховода (жалюзийной решетки), кв.м, предварительно осуществляется по формуле :

F=L / (3600 v), (44)

где v - рекомендуемая скорость движения воздуха, м/с, /5, стр.177/

Фактическая скорость движения воздуха, м/с :

vф=L / (3600 Fф), (45)

Fф - фактическая площадь сечения, кв.м, для жалюзийных решеток /5,табл.IV.36/

для воздуховодов /4, табл.12.1-12.12/ или /5, табл IV.37-IV.38/

Эквивалентный диаметр, м, прямоугольного воздуховода можно определить по формуле :

dэ=2аb/(a+b), (46)

Динамическое давление, Па, /4, табл.12.17/ или по формуле :

Рд= v / 2 (47)

Увязка потерь давления в ответвлениях с потерями давления в расчетной магистрали производится таким образом чтобы потери давления в ответвлении были равны потерям давления от места присоединения данного ответвления доконца расчетной магистрали

или относительная невязка потерь давления не превышала 15%.
В противном случае необходимо изменить диаметры воздуховодов на некоторых участках.

Иногда вместо изменения диаметров или в случаях когда это невозможно прибегают к установке диафрагм или дроссель-клапанов /4, табл.12.51-12.52/.

Подбор вентиляционного агрегата производят принимая производительность вентилятора, Lв, м/ч, и его напор,Рв, Па, с учетом коэффициентов запаса, по формулам :

Lв=1,1L, (48)

Рв=1,1Р,

Подбор производится по /4, прил.1/
8.1 ПРИТОЧНАЯ СИСТЕМА ВЕНТИЛЯЦИИ ЗРИТЕЛЬНОГО ЗАЛА П - 1

(механическое побуждение)

Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции зрительного зала клуба П-1

с механическим побуждением представлен в таблице 5. Аксонометрическая схема системы

с разбивкой на участки представлена на рис.4 /прил.2/.

Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции П-1. Таблица 4



Воздух с улицы попадает в форкамеру через штампованные жалюзииные решетки

СТД 5288 размером 150х150 мм в количестве 26 штук, расположенных в стене клуба. (общая площадь живого сечения 2,7 кв.м) Аэродинамическое со-

противление Р=1,2*21,2/2=2,88 (Па)
Полное аэродинамическое сопротивление системы, Па :

Р=Рi, (49)

Р=2,88+0,6+157+0,9+30+711,4027=902,7827 (Па)

Подбор вентиляторного агрегата :

Рв=1,1Р=1,1*902,7827=993 (Па)

Вентагрегат : А8-1 с вентилятором Ц4 -70 №8 и электродвигателем 4А112МА6

Nу=3 кВт , nэ=950 об/мин .
8.2 ВЫТЯЖНАЯ СИСТЕМА ВЕНТИЛЯЦИИ В-2 КИНОПРОЕКЦИОННОЙ

И ПЕРЕМОТОЧНОЙ (механическое побуждение)

Аэродинамический расчет вытяжной системы вентиляции В-2 кинопроекционной и перемоточной представлен в таблице 6. Аксонометрическая схема с разбивкой на участки представлена на рис.3 /прил.2/. Водуховоды круглого сечения выполнены из листовой стали.
Аэродинамический расчет вытяжной системы вентиляции В-2 таблица 5



Подбираем вентагрегат : Рв=1,1Р=1,1*152,87=168,157 (Па)

Канальный вентилятор RK 500*250 D3 исполнение №5

nэ=1310 об/мин.
9. ЛИТЕРАТУРА .
1. Сазонов Э.В. «Вентиляция общественных зданий», Воронеж, ВГУ, 1991.

2. Титов В.П. «Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции

гражданских и промышленных зданий», М., Стройиздат, 1985.

3. СНиП 2.04.05-86 «Отопление, вентиляция и кондиционирование», М., 1988

4. Справочник проектировщика «Вентиляция и кондиционироване воздуха»

М.,Стройиздат, 1978.

5. 
   «Сборник задач по расчету систем кондиционирования микроклимата зданий»,
   

Воронеж, ВГУ, 1988.

6. Методические указания «Принципиальные схемы и конструктивные решения

вентиляции клубов и кинотеатров», Воронеж, ВИСИ, 1991.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1.
J, кДж/кг


У


tу

Jу

tв В

=100%

Н Jв

tн точка J,кДж/кг t, С d, г/кг

н -4 -8 1,4

в 29 16 5

Jн у 42,1 26,2 6,4




dн dв dу d, г/кг сух.возд.
Рис.1 Изменение состояния параметров воздуха в холодный период.

J, кДж/кг
У
В

tу

tв П =100%

tп Jу

Jв точка J,кДж/кг t, С d, г/кг

С н 63 29,5 13,3

Jп в 70 32,5 14,5

tс у 89 41 18,7

tн Н Jс с 48 22,5 10

Jн п 20 9 4



dн dс=dп dв dу d, г/кг.сух.возд.
Рис. 2 Изменение состояния параметров воздуха в теплый период.