СОДЕРЖАНИЕ

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ.

2. ВВЕДЕНИЕ.

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ ЭЛЕКТРОКАЛОРИФЕРА.

4. ВЫБОР ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ ДЛЯ ПРИВОДА ВЕНТИЛЯТОРА.

5. РАСЧЁТ КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ НАГРЕВАТЕЛЬНОГО

УСТРОЙСТВА.

6. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ (ТЭНов).

7. РАЗРАБОТКА СХЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ.

8. РАСЧЕТ СИЛОВОЙ СЕТИ, ВЫБОР АППАРАТУРЫ УПРАВЛЕНИЯ И

ЗАЩИТЫ.

9. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РЕГУЛИРОВАНИЯ.

10. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ.

ЛИТЕРАТУРА.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

ВАРИАНТ - 96

1. 
   Тип здания – телятник
   
2. 
   Число животных – N=200 шт.
   
3. 
   Температура внутри помещения -
   
4. 
   Температура наружного воздуха - (для Москвы)
   
5. 
   Средняя температура за отопительный сезон - (для Москвы)
   
6. 
   Удельный объем помещения –
   
7. 
   Расположение ТЭНов в нагревательном блоке – коридорное
   
8. 
   Схема соединения – Δ
   
9. 
   Регулятор температуры – РТ
   
10. 
    Тепловая характеристика помещения – q₀ = 3,0
    
11. 
    Напор воздуха – Н= 400 Н/м²
    

1. ВВЕДЕНИЕ.

Одним из важнейших мероприятии по повышению продук­тивности животных и птицы является создание для них опти­мальных условий содержания, объединяемых понятием «мик­роклимат». Только за счет обеспечения в помещениях воздушной оптимальной среды продуктивность многих видов животных и птицы можно повысить на 25 - 30%. Температура воздуха животноводческих и птицеводческих помещений является одним из важнейших параметров мик­роклимата. Из существующих в настоящее время способов отопления наиболее рациональным и удобным считается воз­душное отопление, при котором тепло, необходимое для воз­мещения потерь через строительные конструкции и на наг­рев вентиляционного воздуха, подается в помещение с при­точным воздухом путем подогрева его в калориферах.

В системах воздушного отопления различных животновод­ческих и птицеводческих помещений используют электрока­лориферные установки, состоящие из электрического калори­фера и вентилятора. Эти установки просты по устройству, надежны, пожаробезопасны, не требуют постоянного присут­ствия обслуживающего персонала и могут быть сравнитель­но легко автоматизированы.

Настоящая работа включает в себя задачу полного рас­чета электрокалориферной установки для подогрева приточ­ного воздуха отопительно-вентиляционной системы животноводческих и птицеводческих помещений. В задачу расчета входит:

1) определение мощности электрокалорифера;

2) выбор электродвигателя для привода вентилятора;

3) расчет конструктивных параметров, нагревательного устройства;

4) тепловой расчет нагревательных элементов;

5) расчет силовой сети и выбор аппаратуры управления и защиты;

6) разработка схемы управления электрокалориферной установкой;

7) определение эксплуатационных показателей.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ ЭЛЕКТРОКАЛОРИФЕРА.

2.1. Теплопроизводительность электрокалорифера (Q_к) в кДж/ч для отопительно-вентиляционной системы животновод­ческих помещений определяется из уравнения теплового ба­ланса:
Q_k=Q_огр+Q_в-Q_ж ,
где Q_ог—теплопотери через ограждения помещений, кДж/ч;

Q_в —теплопотери, обусловленные вентиляцией, кДж/ч;

Q_ж —тепло, выделяемое животными, кДж/ч.
Теплопотери через ограждения могут быть определены по формуле:
Q_огр = q_o·V· (t_внутр-t_нар),
где q_o—тепловая характеристика помещения;

V=V₀·N=12·200=2400 м³ — объем помещения;

t_внутр и t_нар —соответственно температура внутри и снаружи помещения, ⁰С.
Q_огр= 3,0·2400· (10-(-24,5)) = 248400 кДж/ч;
Количество тепла Q_ж в кДж/ч, выделяемого животными:
Q_ж =Q₁·N= 889,2·200=177840 кДж/ч,
где Q₁= q_ж = 0,247·3600 = 889,2 кДж/ч — количество тепла, выделяемого одним животным,

N – количество животных,
Количество тепла, теряемого с вентиляцией:
Q_в=L_в·С_в·_в·(t_внутр.-t_нар.)=К_в·V·С_в·_в· (t_внутр-t_нар),
где L_в— подача вентиляционных установок, м³/ч;

С_в— массовая теплоемкость воздуха, С_в=1,0 кДж/(кг · ⁰С);

_в — плотность воздуха, _в =1,2 кг/м³;

К_в— часовая кратность воздухообмена;

V— объем помещения, м Подача вентиляционных установок L_в при определении мощности устройств отопления находится по удалению избы­точной влаги и углекислоты.

Содержание Н₂О в воздухе:

,

где w = 141 г/час – выделение влаги одним животным при t=20 ^оС,

=1,2 кг/м³ – плотность воздуха,

d₁ ,d₂ – влагосодержание внутреннего и наружного воздуха, определяемые по H-d диаграмме.

d₁ =5,3 г/кг d₂ = 0,32 г/кг



Содержание СО₂ в воздухе:



где = 57 л/ч – выделение СО₂ одним животным при t=20 ^оС,

с₁, с₂ – концентрация СО₂ в воздухе внутри и снаружи помещения

с₁ = 2,5 л/м³ с₂ =0,3 л/м³



>, следовательно принимаем L_в==5332,329

Q_в=5332,329·1·1,2·(10-(-24,5)) = 220758,434 кДж/ч

Q_k=248400+220758,434-177840 = 291318,434 кДж/ч


2.2. Кратность воздухообмена в помещении равна:

К_в=

2.3. Общая мощность системы отопления:

Р_к =

Следовательно, мощность одного электрокалорифера Р_к1 будет равна:

Р_к1=кВт,

а подача одного вентилятора в м³/ ч:

L_в1== 1333,082 м³/ ч

где Z=4 - число вентиляционных установок.

Эскиз плана животноводческого помещения с размещением электрокалориферных установок и распределительных воздуховодов приведен на листе 1 графической части.

3. ВЫБОР ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ ДЛЯ ПРИВОДА ВЕНТИЛЯТОРА.

Требуемая подача вентилятора с учетом потерь и подсо­сов воздуха в воздуховодах определяется по формуле

L_в1= м³/ ч

где k₁—коэффициент, учитывающий потери или подсос воз­духа в воздуховодах.

Коэффициент k₁=1,1 для стальных, асбоцементных и пла­стмассовых воздуховодов длиной до 50 м.

Для электрокалориферных установок животноводческих помещений рекомендуется использовать центробежные венти­ляторы способные развивать высокое давление при доста­точно большой подаче. Наилучшими аэродинамическими свойствами обладают вентиляторы типа Ц4-70.

Принимаем вентилятор Ц4-70 №4с η_вен.=0,45; n_вен.= 875 об/мин
Мощность электродвигателя для привода вентилятора оп­ределяется по формуле:

Р_расч=,

где L_в—подача вентилятора, м³/с;

H_в—полный напор, Н/м²;

_в — КПД вентилятора;

К_з — коэффициент запаса.

Значение коэффициентов запаса принимается равным 1,1 - 1,5. Вентиляторы рекомендуется комплектовать трехфаз­ными асинхронными электродвигателями серии 4А.
Выбираем двигатель серии 4А71В6У3.

Технические данные:

P_н=0,55 кВт

n_н= 900 об/мин

I_н=1,7 А

η_н=0,675

cosφ=0,71

μ_п=2,0

μ_кр=2,2

4. РАСЧЁТ КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ НАГРЕВАТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА.

Мощность одного ТЭНа Р_н определяется, исходя из мощности одного калорифера Р_к1 и числа Z_н ТЭНов в од­ном калорифере:

кВт

Принимаем в каждой фазе секции по два нагревателя, включенных параллельно. Определяем рабочий ток нагревательного элемента с учетом схемы включения (Δ):



а также расчетную температура t_расч нагревателя:

t_расч=t_д∙К_м∙К_с=700∙0,5∙1,5=525°С

где t_д—действительная температура нагревателя, °С;

К_м —коэффициент монтажа, учитывающий ухудшение ох­лаждения;

К_с—коэффициент среды, учитывающий улучшение охлаж­дения.
По рабочему току и расчетному значению температуры по литературе [1] определяется диаметр (d) и сечение (S) наг­ревателя:

Нихром тройной(Х15Н60-Н) d=0,15 мм S=0,0177 мм²

Рабочее сопротивление нагревателя—запрессованной нихромовой проволоки. Ом:

R_н=

Сопротивление нагревателя до опрессовки:

R_он=R_н,

где — коэффициент изменения сопротивления в результа­те опрессовки, =1,3.

Длина проволоки до опрессовки в м:
м

где _д—удельное сопротивление нихромовой проволоки при действительной температуре, Ом∙м.

Удельное сопротивление_д определяют по формуле

_д =₂₀ [1+ (t-20)]= 1,1∙10^-6[1+16,3∙10^-6(700-10)]=1,11∙10^-6 Ом∙м,

где ₂₀=1,1∙10^-6 Ом∙м —удельное сопротивление материала при температу­ре 20°С;

=16,3∙10^{-6 0}С^-1 —температурный коэффициент изменения сопротив­ления.
Диаметр спирали (D_сп) равен, мм:

D_сп =(8-10)d=(8-10)∙0,15=1,2 – 1,5мм;

принимаем D_сп = 1,5 мм

шаг спирали (в мм) равен:

h=(2-4)d=(2-4)∙0,5= 0,3 – 0,6 мм;

принимаем h = 0,3 мм

а число витков:


Внутренний диаметр трубки ТЭНа (D_н) равен:
D_н =(2,5-3) D_cп=(2,5-3)∙1,5= 3,75 – 4,5мм
принимаем D_н = 3,75 мм

Длина активной части трубки ТЭНа в м (L_а) после оп­рессовки равняется длине спирали (L_сп):

L_а= L_сп=10^-3∙h∙n=0,001∙0,3∙1880= 0,564 м,

а до опрессовки:

L_оа=м

где —коэффициент, учитывающий изменение длины труб­ки при опрессовке,

=1,15.

Полная длина ТЭНа в м

L=L_a+2∙L_n= 0,564 +2∙0,05= 0,664 м

где L_n— длина пассивной части трубки ТЭНа может быть принята равной L_n=0,05 м.

Потребное количество проволоки для одного ТЭНа с уче­том необходимой навивки на концы контактных стержней из расчета 15—20 витков на стержень:

_потр=+( 15 - 20) =

,

Определяем удельная мощность в Вт/см² поверхности активной части трубки ТЭНа:

W=Р_н/L_aD= 337,2/(56,4∙3,14∙0,575)=3,31 Вт/см² ,

Эскиз ТЭНа с указанием основных размеров приведен на листе 2 графического материала, а эскиз электрокалориферной установки и схема компоновки ТЭНов на 3 листе.

5. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ (ТЭНов)

По эскизу калорифера с учетом расположения ТЭНов (коридорное) определяем живое сечение ка­лорифера F_к:




Скорость воздуха должна быть в интервале 6 – 11 м/с. Приняв для всех вариантов температуру воздуха на вы­ходе из калорифера t₂=50°С, определяют среднюю темпера­туру воздуха:

t_ср=(t₁+t₂)/2=(-3,5+50)/2=23,25 ºС ,

где t₁—средняя температура воздуха на входе в калорифер за период работы установки, °С.

Коэффициент теплоотдачи () от ТЭНа к воздуху находится по методике, изложенной в литературе [1], или могут быть использованы следующие формулы.

Коэффициент теплоотдачи () в Вт/(м²С) равен:

=

где N_u—критерий Нуссельта;

— коэффициент теплопроводности воздуха, =0,027, Вт/(м°С);

D_в—внешний диаметр трубки ТЭНа, м.

При коридорном расположении ТЭНов

N_u=0,21R_e^0,6 (1)

где R_e —критерий Рейнольдса.

Критерий Рейнольдса определяет режим обтекания ТЭНов воздухом и равен:

R_e=(V_в∙D_в)/= 8,206∙0,0575/(18,5∙10^-6)= 2550,658

где V_в – скорость воздуха, м/с;

- коэффициент кинематической вязкости воздуха, м/с, ( 18,5∙10^-6).
N_u=0,21R_e^0,6 = 0,21∙2550,658^0,6 = 23,239
=
Формула (1) позволяет определить значение коэф­фициента теплоотдачи, а для ТЭНов третьего и всех после­дующих рядов в пучке. Если теплоотдачу третьего ряда ТЭНов принять за единицу, то в шахматных и коридорные пучках теплоотдача первого ряда составляет около 0,6, а вто­рого—в шахматных пучках около 0,7 и в коридорных—око­ло 0,9. Расчет проводится для ТЭНов первого ряда, работаю­щих в наиболее тяжелых условиях.

Удельное контактное термическое сопротивление ТЭНа в

R_т=

Контактное сопротивление нагревателя длиной 1 м в



Термическое сопротивление одного метра наполнителя в С/Вт



где — коэффициент теплопроводности наполнителя =1,5, Вт/(м°С).

х = y = К=

Термическое сопротивление трубки длиной 1 м, м°С/Вт

= ,

где —коэффициент теплопроводности стенки, =40, Вт/(м°С).

Общее термическое сопротивление теплопроводности 1 м ТЭНа



Общее термическое сопротивление 1 м нагревателя ТЭНа, м°С/Вт



Общее удельное термическое сопротивление, м°С/Вт

R_т=

D_э—диаметр эквивалентного цилиндра в м.

Диаметр эквивалентного цилиндра определяется из урав­нения

,
R_т=

Удельная мощность на поверхности трубки ТЭНа, Вт/м²

W=

Температуру ТЭНа принимаем равной 180ºС.

W=
Предельно допустимая удельная нагрузка активной поверх­ности ТЭНа выполненного из стальной трубки при скорости движения воздуха не менее 6 м/с 'равна 6 Вт/см².

Удельная погонная мощность ТЭНа, Вт/м

W₁=WD_в=17104,6446∙3,14∙0,00575=308,981 Вт/м

Температура спирали ТЭНа может быть определена из формулы

t_сп=t_тен+W₁r_т=180 + 308,981∙0,0983=210,370 ºС

или

t_сп=t_ср+W₁r_т=23,25+308,981∙0,6056=210,370 ºС

и не должна превышать максимально допустимое значение для материала нагревателя (Л1).

Удельная поверхностная мощность нагревательной опира­ли, Вт/м²

W_сп= Вт/м²

где r_т—термическое сопротивление теплопроводности.
6. РАЗРАБОТКА СХЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ.
В связи с тем, что в настоящей работе решаются задачи использования электрической энергии для подогрева наруж­ного воздуха в прямоточной системе вентиляции, совмещен­ной с отоплением, и принимая во внимание стоимость элек­троэнергии, ставится вопрос об экономичном расходовании электроэнергии для отопления и вентиляции. Положительное решение этого вопроса возможно только при использова­нии электроподогрева воздуха в автоматизированных отопительно-вентиляционных системах.

По динамическому признаку автоматическое регулирова­ние отопительно-вентиляционных систем может быть выпол­нено двухпозиционным и пропорциональным. Пропорциональ­ное регулирование является более гибким и способно более полно удовлетворить зоотехнические требования по качеству воздуха внутри помещения. Двухпозиционное регулирование отличается более простым решением и в большинстве случа­ев при правильном выборе элементов системы дает удовлет­ворительные результаты.

Контроль температуры воздуха внутри помещения осуществляется с помощью регу­лятора РТ-2. Контроль предельного значения температуры поверхности ТЭНов осуществляется с помощью дилатометрических термометров ТР-400. Техническая харак­теристика этих приборов приведена в литературе [З]. При достижении предельной температуры электрокалориферная установка отключается во избежание перегорания нагрева­тельных элементов. По этим же соображениям включение электрического калорифера должно происходить только при работающем вентиляторе.

Электрическая схема установки приведена в графической части – лист 4. Установку включают под напряжением со щита управления автоматическим выключателем QF1. Нагреватели калорифера можно включать лишь после включения двигателя вентилятора автоматическим выключателем QF2 и нажатия кнопки «ПУСК» - SB2. При этом на катушку магнитного пускателя КМ1 подается напряжение и магнитный пускатель срабатывает запуская электродвигатель вентилятора. В цепи питания магнитного пускателя КМ1 предусмотрен блок-контакт автоматического выключателя QF2 для недопущения срабатывания пускателя КМ1 при не включенном QF2. Блок-контакт КМ1.2 магнитного пускателя КМ1 служит для недопущения включения нагревателей при не работающем электродвигателе вентилятора. При установке переключателя SA1 в положение А осуществляется автоматическое регулирование одной секций калорифера по температуре воздуха в помещении, которая контролируется регулятором температуры ТР-2 , установленным в помещении. Регулятор температуры размыкает свой контакт при повышении температуры выше допустимой - 12ºС . Универсальный переключатель SA2 позволяет отключать отдельные секции калорифера и этим регулировать мощность нагрева при работе вручную (установив переключатель SA1 в положение Р).

В схеме предусмотрена световая сигнализация подачи напряжения на щит управления (HL1), работы секций нагрева (HL2, HL3 ) , вентилятора (HL5), а также аварийный перегрев нагревателей (HL2).

7. РАСЧЕТ СИЛОВОЙ СЕТИ, ВЫБОР АППАРАТУРЫ УПРАВЛЕНИЯ И ЗАЩИТЫ.
Расчет силовой сети электрокалориферной установки и линии ее подключения, а также выбор аппаратуры управле­ния и защиты производится по расчетным токам.

Для линии электрокалорифера величина расчетного тока определяется по формуле

I_к=

для линии электродвигателя —

I_д=

где Р _к , и Р_дв—соответственно мощность калорифера и дви­гателя, кВт;

U_н—номинальное напряжение на зажимах кало­рифера и двигателя, равное междуфазному (линейному) напряжению сети к которой они присоединяются, В;

соs и К_зд—соответственно коэффициент мощности и коэффициент загрузки электродвигателя.

Коэффициент загрузки электродвигателя учитывает несо­ответствие между значением расчетной мощности и установ­ленной (номинальной) мощностью электродвигателя, харак­тер нагрузки рабочей машины, учитываемый коэффициентом загрузки рабочей машины К_зм

Для вентиляторов коэффициент загрузки рекомендуется принимать К_зм=1.

С учетом этого обстоятельства имеем:

К_зд= К_н К_зм=

I_д=
Расчетный ток магистрали, питающей электрокалорифер­ную установку, определяется суммой расчетных токов кало­рифера и двигателя.



Определение сечений проводов или кабелей линий элек­трокалорифера и вентилятора, а также линии подключения производим по условиям нагрева.

Подключение электрокалориферной установки к сети осу­ществляется с помощью автоматического выключателя. Включение электрокалорифера и электродви­гателя вентилятора осуществляется магнитными пускателя­ми. Электрокалорифер должен иметь защиту от коротких замыканий предохранителями. Электродвига­тель вентилятора, помимо защиты от коротких замыкании, выполняемой помощью автома­тического выключателя, должен иметь защиту от перегрузки с помощью автоматического выключателя с тепловым расцепителем.

В схемах подключения электрокалориферных установок могут быть использованы рубильники типа Р, РБ и другие, автоматические выключатели типа АП-50, АЕ-2000, АЗ-100, магнитные пускатели ПМЕ и ПА, предохранители ПР-2 и ПН-2.

Технические характеристики аппаратуры управления и защиты и правила их выбора приведены в литературе [З].
Выбор пуско-защитной аппаратуры:

• 
  электродвигатель вентиратора:
  

Выбор автоматического выключателя:

Iраб. мах = Iн;

Iраб. мах = 1,005 A;

Iн.а.  Iраб. мах;

Iн.расц.  Iраб. мах;

Iотс.  1,5I пуск;

Iпуск = Iн∙Ki = 1,005∙4 = 4,02А;

Iн.а. =10A

Iн.расц. = 1,25А>1,005A;

Iуст. =(0,9-1,15) ∙ Iн.расц. = 1,125-1,44А;

Iуст. = 1,125А;

Iотс.=Котс ∙ Iн.расц.=12 ∙ 1,25 = 15А>6,03А

Выбираем автоматический выключатель АЕ2016-20Р

Выбор магнитного пускателя:

Uн.п.  U_с

Uн.п. = 380 В

Uк  Uупр.

Uк = 220 В

Iн.а.  Iраб мах;

Iн.а. =3A>1,005А;

Выбираем магнитный пускатель ПМЕ-021М

Выбор кабеля:

Iд.доп.  Iраб. мах;

Iд.доп.  1,005A;

Iд.доп.  Кз*Iз;

Кз = 1 – для невзрывоопасных помещений;

Iз 1,5∙Iн.расц. = 1,5∙1,25 = 1,875А

Выбираем кабель АВРГ- 4 (1х2,5+1х1,5)

• 
  1 секция электрокалорифера
  

мощность 1-ой секции кВт

ток одной секции

Выбор плавкого предохранителя:

Iраб. мах = Iн;

Iраб. мах = 15,37 A;

Iн.а.  Iраб. мах;

Iп.вст.  Iраб. мах;

Iн.а. =60A

Iп.вст. = 20А>15,37A;

Выбираем плавкий предохранитель НПН 2 - 60

Выбор магнитного пускателя:

Uн.п.  U_с

Uн.п. = 380 В

Uк  Uупр.

Uк = 220 В

Iн.а.  Iраб мах;

Iн.а. = 23A>15,37А;

Выбираем магнитный пускатель ПМЕ-221М

Выбор кабеля:

Iд.доп.  Iраб. мах;

Iд.доп.  15,37A;

Iд.доп.  Кз*Iз;

Кз = 1 – для невзрывоопасных помещений;

Iз 1,5∙Iн.расц. = 1,5∙20 = 30А

Выбираем кабель АВРГ- 4 (1х6+1х4)


Выбор главного автоматического выключателя

Iраб. мах = Iм;

Iраб. мах = 31,742 A;

Iн.а.  Iраб. мах;

Iн.расц.  1,1∙Iраб. мах;

Iн.а. = A

Iн.расц. = 40А>1,1∙31,742A;

Iуст. =(0,9-1,15) ∙ Iн.расц. = 36 - 46А;

Iуст. = 36А;

Выбираем автоматический выключатель АЕ2046-10Р


Выбор кабеля питающего электрокалориферную установку

Iд.доп.  Iраб. мах;

Iд.доп.  31,742A;

Iд.доп.  Кз*Iз;

Кз = 1 – для невзрывоопасных помещений;

Iз 1,5∙Iн.расц. = 1,5∙40 = 60А

Выбираем кабель АВРГ- 4 (1х16+1х10)

8. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РЕГУЛИРОВАНИЯ.

Суммарные теплопотери помещения:

Q_п=Q_огр+Q_в=248400+220758,434=469158,434

Коэффициент теплопотерь определяется по формуле:


Мощность теплопотерь за отопительный сезон:

Регулирующее воздействие при включении:


Регулирующее воздействие при выключении:


Зона неоднозначности в относительных единицах:

для регулятора РТ: t^′_н=0,

,

Постоянная времени:

мин

С=(1,3…1,5)С_в=1,4∙6398,795=8958,313;

С_в=L_в∙с_в∙=5332,329∙1∙1,2=6398,795
Длительность включения электроустановки:



мин

Длительность пауз:


мин
Период колебаний:
T_k=T₁+T₂=12,583+82,694=95,277 мин
Диапазон колебания температуры:

1,616 ⁰С
Положительная амплитуда:


1,535⁰С

Отрицательная амплитуда:



0,081 ⁰С
Корректировка уставки регулятора:
⁰С

9. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ.

Мощность на зажимах электродвигателя (присоединенная):



где Р_уст—установленная мощность электродвигателя венти­лятора, Вт;

_дв — к. п. д. электродвигателя.

Мощность Р_{д пот} потребляемая двигателем вентилятора, равна:

Р_{д пот}= К_зд∙ Р_пр=0,854∙814,81=695,85 Вт

Мощность Р_{к пот}, фактически потребляемая электрокалори­фером, равна

Р_к1=20230,4 Вт

Суммарная мощность, потребляемая элект­рокалориферной установкой

Р _пот= Р_{д пот}+ Р_к1=695,85+20230,4=20926,25 Вт

Расход электроэнергии при эксплуатации электрокалориферной установки
W_э.руч=Р_пот∙t_эк∙Z=20,92625∙4368∙4=365623,47 кВт∙ч

W_э.авт=Р_пот∙t_эк∙Z∙=20,92625∙4368∙4∙=48286,996 кВт∙ч
где t_эк=4368 ч (6 мес.)—время эксплуатации за сезон;

Z—число электрокалориферных установок в помеще­нии.

Удельный расход электроэнергии на подогрев 1 м³ возду­ха,

W_руч=

W_авт=

на одну голову за сезон

W_руч=

W_авт=

где N—число голов скота.
Как видно из полученных значений, при отсутствии автоматизации управления электрокалориферными установками предприятия, происходит перерасход электроэнергии, что ведет к существенным убыткам.


ЛИТЕРАТУРА:
1. Кудрявцев И.Ф., Карасенко В.А.

Электрический нагрев и электротехнология. М., «Колос»,1975 г.

2. Басов А.М. и др. Электротехнология. М., Агропромиздат, 1985 г.

3. Применение электрической энергии в сельскохозяйственном производстве

( справочник) М., «Колос» 1985 г.

4. Живописцев Е.Н., Косицын О.А.

Электротехнология и электрическое освещение. М., Агропромиздат, 1990 г.