Контрольная работа

Контрольная работа Вивчення схеми технологічного процесу очищення стічних вод від ізобутанолу та розрахунок окремих

Работа добавлена на сайт bukvasha.net: 2015-10-25

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Выберите тип работы:

Скидка 25% при заказе до 3.4.2025




РОЗРАХУНКОВА РОБОТА

Тема роботи:

Вивчення схеми технологічного процесу очищення стічних вод від ізобутанолу та розрахунок окремих її елементів


Загальні відомості та схема очищення води
Найбільш поширений прийом очищення стічних вод від органічних домішок — біохімічний. Але при виробництві синтетичної продукції, наприклад, віскози в стічні води потрапляють штучні органічні речовини, такі як ізобутанол, диметилацетомид та ін., які біоценози не здатні переробляти в нешкідливі домішки. Тоді для видалення зі стічних вод цих забруднень застосовують більш дорощий, але ефективний прийом—адсорбцію. В якості сорбенту беруть активоване вугілля. В адсорбційних фільтрах (колонах) забруднюючі домішки приєднуються (прилипають) до вугілля. Регенерацію вугілля здійснюють за допомогою хлороформу, а десорбцію хлороформу—водяною парою.

На рис.1 зображена схема очищення стічних вод, які утворюються при виробництві віскози від ізобутанолу.

Стічна вода, що містить органічні домішки, надходить в адсорбційний фільтр 1. Після використання адсорбційної ємності адсорбенту залишки води з адсорбенту скидають за допомогою відповідного трубопроводу в збірник неочищених стічних вод. Потім з ємкості 2 у колону подають розчинник-хлороформ. Після повного заповнення шару адсорбенту, що регенерується хлороформом, розчинник зливається через переливний пристрій у ємкість 12. Звідси хлороформ, що містить вилучені з активованого вугілля сполуки, подається в теплообмінник 11, де підігрівається до температури кипіння, і далі у ректифікаційну колону 4. Пара хлороформу через верхню частину колони потрапляє в конденсатор 3 і далі в ємкість 2, а потім знову на адсорбент, який регенерується. Отже за час регенерування адсорбент багато разів промивають чистим хлороформом. Органічні речовини, які вилучаються з води вугіллям, концентруються в кубовий рідині ректифікаційної колони. Кубова рідина після охолодження в охолоднику 9 надходить на вакуумну відгонку ізобутанолу.

Після вилучення органічних речовин з пор активованого вугілля хлороформом здійснюють відгонку (регенерацію) хлороформу водяною парою. Для цього в адсорбційну колону подають пару. Подавання пари припиняють, коли об’єм конденсату дорівнює 1% об’єму очищеної води. Після охолодження конденсат подають у відстійник-розподільник 7, де відбувається відділення хлороформного шару від водного. Хлороформний шар після підігрівання до температури кипіння надходить до ректифікаційної колони, а вода, що містить розчинений хлороформ, у допоміжний адсорбер 6, звідки відокремлений хлороформ утилізується в тій же системі регенерації вугілля, а вода-в колектор очищених стічних вод. Регенерування активованого вугілля в допоміжному адсорбенті здійснюють водяною парою.
Завдання
Розрахувати адсорбер та визначити об’єми подачі хлороформу та водяної пари.

Для розрахування адсорберу в табл.1 наведені слідуючі вихідні дані: витрата стічних вод Q, швидкість фільтрування u, висота шару завантаження Н, питома вага Y і порозність активованого вугілля ρ, концентрація забруднюючих речовин С.

При визначенні параметрів розчинника насамперед виходять з умов порозності вугілля Vn і об’ємів, що знаходяться в трубопроводах V1=0,8 м3; в конденсаторі та теплообміннику V2=1,1 м3; в ректифікаційній колоні V3; в ємкості для хлороформу V4.

Загальна витрата водяної пари Пзаг складається з витрати динамічної ї пари Пд, та витрати нагрівної пари Пн, тобто


Пзагдн
Динамічна пара витрачається на десорбцію хлороформу з пор активованого вугілля.

Теплота нагрівної пари визначається із умов нагрівання всієї системи від 20 до 100°С, та складається з теплоти нагрівання адсорбенту QНС і теплоти на компенсацію теплових втрат QВТ у навколишнє середовище. Теплоємність активованого вугілля дорівнює 1,26 кДж/кг.град. Тепловміст водяної пари при 105°С і тиску 101325 Па q становить 2365 кДж/кг.



Рис.1. Схема очищення СВ та регенерування активованого вугілля

1 і 6 – адсорбери;                                     5, 10, 11 – теплообмінники;

2, 12 – ємності для хлороформу;             7 – відстійник-розподільник;

3, 8 – конденсатори;                                9 – охолодник

4 – ректифікаційна колона;



Розв’язок

1. Визначаємо сумарну площу фільтрування
, м2                         2)
2. Враховуючи, що діаметри стандартних фільтрів знаходяться в межах від 3 до 4 м (з градацією через 0,2 м), встановлюємо кількість фільтрів
,


де f – площа стандартного фільтра, мі
      при d=3,8 м  м2

3. Визначаємо сумарний об’єм активованого вугілля в адсорберах
V=n·H·f, м2                   V=4·2,4·11,335=108,82 (м2)
4. Визначаємо масу завантаження n фільтрів у за формулою:
G=γ·V, т               G=0,8·108,82=87,056 (т)
5. Так як адсорбуюча здатність 1т активованого вугілля ізобутанолу дорівнює 100кг, то увесь об’єм завантаження в n колонах може поглинути Р забруднюючих речовин
Р=100·G, кг          P=100·87,056=8705,6 (кг)
6. Щодоби на адсорбційний блок надходять такі маси органічних речовин:
W=Q·C, кг            W=3200·290=928 (кг)
7. Звідси час роботи блоку до регенерації становить:
, доб             (доб)

8. Як зазначено вище, об'єм завантаження активованого вугілля в одному фільтрі дорівнює:
Vф=H·f,м3                                                       Vф=2,4·11,335=27,204 (м3)
9. Об'єм міжзернового простору дорівнює:
Vn=Vф·ρ,м3                                                     Vn=27,204·0,48=13,058 (м3)
де ρ - порозность вугілля, %; ρ=48

10. Визначаємо мінімальний об'єм розчинника в системі, як
Vp=Vn+V1+V2+V3+V4                           Vp=13,1+0,8+1,1+4,2+5,2=24,4
11. Об'єм розчинника, що надходить в адсорбційну колону дорівнює
V=Vn+V1                                                       V=13,1+0,8=13,9
12. Визначаємо витрату динамічної пари на всю кількість завантаження колони, виходячи з 0,8 кг пари на 1 кг вугілля
Пд=0,8·γ·Vф,т                              Пд=0,8·0,8·27,204=17,41 (т)
13. Витрати теплоти на нагрівання сорбенту будуть дорівнювати:
Qнс=γ·Vф·(100-20)·1,26,кДж         Qнс=0,8·27,204·(100-20)·1,26=2193,4 (кДж)
14. Теплові втрати дорівнюють приблизно 15% від Qнс, тобто


Qвт=0,15Qнс, кДж                       Qвт=0,15·2193,4=329 (кДж)
15. Сумарна потреба тепла Qн на нагрівання системи дорівнює:
Qн=Qнс+Qвт                                                      Qн=2193,4+329=2522,4 (кДж)
16. Витрату нагрітої пари визначаємо за відношенням:
Пн= Qн/g, кг                               Пн= (кг)
17 Загальна витрата пари:
Пзагдн, кг                            Пзаг=17,41+1,067=18,477 (кг)

1. Курсовая на тему Развитие андеррайтинга в Российской Федерации
2. Курсовая Формирование цены труда в российской экономике
3. Реферат Програма соціологічного дослідження 5
4. Реферат Понятие лизинга
5. Отчет по практике Отчет по практике в МБУ КСК Русь
6. Реферат на тему Микеланджело
7. Реферат Правовой нигилизм 4
8. Курсовая Технология послеуборочной обработки и хранения зерна в племзаводе Путь Ленина Омутнинского
9. Реферат на тему Mario Lemieux Essay Research Paper Mario LemieuxBorn
10. Реферат на тему Українське державатворення