20

20

20

25

25

3

Транспорт

напольные краны

30

30

электрокары

40

мотороллеры

40

4

Связь

телефонная

50

Давление DР_Ф = 50 кПа.

Давление DР_Ф = 60 кПа.

Рис. 7. Разрушение станочного оборудования механического цеха при различных значениях давления DР_Ф.

Определение (расчет) устойчивости некоторых элементов промышленного комплекса объекта, быстро обтекаемых воздушной ударной волной (дымовые трубы, опоры ЛЭП, высокие станки, шкафы с аппаратурой и т.п.) производится не по величине избыточного давления DР_Ф, а по величине давления скоростного напора воздуха ΔР_ск, движущегося за фронтом ударной волны.

Давление скоростного напора воздуха ΔР_ск зависит от избыточного давления воздуха DР_Ф и определяется по формуле или графику.

Формула для определения давления скоростного напора воздуха:

(2)

График зависимости ΔР_ск от DР_Ф приведен на рис.8.

Рис. 8. Зависимость скоростного напора ΔР_ск от избыточного давления DР_Ф

При воздействии давления скоростного напора воздуха DР_ск возникает так называемая смещающая сила Р_см. Она может вызвать смещение или отбрасывание элементов производственного комплекса относительно их основания (фундамента) или их опрокидывание. При этом смещение приводит, как правило, к средним разрушениям, а опрокидывание – к сильным.

Смещение незакрепленного оборудования (рис. 9) произойдет при превышении силы Р_см над силой трения F_тр, т.е. при выполнении условия:

(3)

где Р_см – смещающая сила скоростного напора воздуха, Н,

ΔР_ск – величина скоростного напора воздуха, кПа;

S = b×h – площадь поверхности обтекаемого оборудования, м²;

b и h – ширина и высота оборудования, м.

С_x – коэффициент аэродинамического сопротивления оборудования, определяемый по табл. П.8 [1],

f – коэффициент трения, определяемый по табл. П.9 [1],

g – ускорение свободного падения, равное 9,8 м/с².

m – масса предмета, кг.

Рис. 9. Силы, действующие на оборудование при смещении: 1 – центр давления; 2 – центр тяжести; 1 – длина, м; h – высота, м.

Из формулы (3) можно определить величину DР_ск, при которой смещения оборудования не пройдет (Р_см = F_тр):

. (4)

Определить предельное значение DР_Ф(min), не вызывающее смещение незакрепленного оборудования (шкаф с контрольно-измерительными приборами, металлическое основание) по бетону.

Данные станка: длина l = 880 мм, ширина b = 750 мм, высота h = 1750 мм, масса m = 680 кг.

1. По формуле (4) находим предельное значение давления скоростного напора воздуха, еще не вызывающее смещение станка.

Коэффициент аэродинамического сопротивления оборудования С_x определяем по табл. П.8 [1]. Для параллелепипеда он равен С_x = 1,3.

Коэффициент трения f металла по бетону равен 0,3 (определяется по табл. П.9 [1]).

Тогда:

2. Из графика рис.8 по величине ΔР_cк(min) = 1,3 кПа определяем величину ΔР_ф(min)= 23 кПа.

Можно сделать вывод что при DР_Ф > 23 кПа давление скоростного напора воздуха ударной волны взрыва вызовет смещение станка и его среднее разрушение.

Опрокидывание незакрепленного оборудования произойдет, если смещающая сила Р_см, действуя на плече z = h/2 будет создавать опрокидывающий момент, превышающий стабилизирующий момент от веса оборудования G на плече l/2 (рис. 10).

Рис. 10. Силы, действующие на оборудование при опрокидывании: 1 – центр давления; 2 – центр тяжести; 1 – длина, м; h – высота, м.

Он находится по формуле:

Р_см × h/2 > G×l/2, (5)

где Р_см = DР_ск × S × C_x = DР_ск × b × h × C_x;

G = mg.

Из формулы (5) можно определить величину DР_ск, при которой опрокидывания оборудования не произойдет:

(6).

Определить предельное значение ΔP_ф(min), не вызывающее опрокидывание незакрепленного оборудования (шкаф с контрольно-измерительными приборами, металлическое основание) по бетону. Данные для станка те же.

1. По формуле (6) определяем предельное значение давления скоростного напора ΔР_ск(min), при котором станок еще не опрокидывается:

Из графика рис.8 по величине ΔР_ск(min) = 2 кПа определяем величину DР_Ф(min)= 25 кПа.

Отсюда можно сделать вывод: при DР_Ф > 24 кПа давление скоростного напора воздуха вызовет опрокидывание станка и его сильное разрушение.

Для предотвращения смещения и опрокидывания станка необходимы соответствующие мероприятия: закрепление станка, проектирование защитных устройств для особо ценного оборудования.

При определении устойчивости закрепленного оборудования дополнительно учитывают:

• при возможном смещении – усилия болтов крепления, работающих на срез Q_г:

Р_см > F_тр + Q_г; (7)

• при возможном опрокидывании – реакцию крепления Q на плече l:

Р_см × z > G × ½ + Ql. (8)

По результатам исследований устойчивость производственного комплекса цехов и других структурных подразделений к воздействию воздушной ударной волны строят сводную таблицу устойчивости к воздушной ударной волне производственного комплекса завода в целом.

Расчетная устойчивость производственного комплекса завода определяется по минимальной величине расчетной устойчивости цеха (отдела, лаборатории и т.п.), выход из строя которых приведет к остановке производства.

2. Определение устойчивости производственного комплекса к воздействию светотеплового излучения

Устойчивость элементов производственных комплексов объектов и их структурных подразделений к действию светотеплового излучения ядерного взрыва заключается:

• в выявлении пожароопасных элементов производственного комплекса;

• в определении (по формулам, таблицам) расчетной устойчивости элементов производственного комплекса к светотепловому излучению – по минимальному значению импульса воспламенения U, кДж/м²;

• в сравнении расчетной устойчивости цехов и других структурных подразделений и объектов с расчетной величиной прогнозируемого светотеплового импульса U_р,кДж/м²;

• в выработке рекомендаций по повышению устойчивости наиболее уязвимых по воспламенению элементов производственного комплекса.

Определить устойчивость механического цеха машиностроительного завода к воздействию светотеплового импульса 1024 кДж/м².

Пожароопасные (сгораемые) элементы цеха:

• кровля – рубероид;

• двери и окна – деревянные, окрашенные в темный цвет.

1. По табл. П.10 [1] определяем светотепловые импульсы, вызывающие воспламенение сгораемых элементов здания цеха:

• кровля – рубероид – 600 кДж/м²;

• двери и окна – деревянные, окрашенные в темный цвет – 350 кДж/м².

2. Следовательно, расчетная устойчивость производственного комплекса цеха к светотепловому излучению (по минимальному значению импульса воспламенения) – 350 кДж/м².

3. Сравниваем это значение с прогнозируемой величиной светотеплового импульса (1024 кДж/м²), можно сделать вывод что производственный комплекс цеха не устойчив к светотепловому излучению ядерного взрыва.

4. Для повышения устойчивости производственного комплекса цеха к светотепловому излучению необходимы противопожарные мероприятия: замена деревянных оконных рам и переплетов на металлические, либо их пропитка антипиренами.

3. Определение устойчивости производственного комплекса к воздействию вторичных поражающих факторов

Вторичные поражающие факторы от взрыва: пожары, затопления, заражение местности радиоактивными, химическими и другими веществами могут быть внутренними (от внутренних источников) и/или внешними (от внешних источников).

При определении устойчивости производственных комплексов объектов и их структурных подразделении к действию вторичных поражающих факторов учитывают характер и степень опасности, удаление объекта от источника опасности, особенности метеорологических и топографических условий и т.п.

Так, при возможном взрыве газовоздушной смеси определяют максимальное избыточное давление DР_Ф, кПа, взрывной волны и его воздействие на производственный персонал и элементы производственного комплекса объекта. А при возможной аварии с выбросом (выливом) аварийно химически опасных веществ (АХОВ) определяют степень воздействия химического заражения местности на производственную деятельность объектов.

1. Формулы для определения DР_Ф, кПа, при взрыве газовоздушной смеси:

(9)

(10)

где y =0,24 (R_III / R₁)

R₁ – радиус зоны I (детонационной волны);

R_III – расстояние от центра взрыва до объекта в пределах зоны III (действия взрывной ударной волны).

2. Формулы для определения радиусов зон I (детонационной волны) и II (действия продуктов взрыва):

(11)

(12)

где Q – масса газовоздушной смеси, т.

3. Параметры аварии с выбросом (выливом) АХОВ определяются по табл. П.11…П.17 [1].

Определить прогнозируемое максимальное избыточное давление воздушной ударной волны DР_Ф, кПа, воздействующее на механический цех машиностроительного завода при взрыве емкости с 40 т. пожаро-взрывоопасной (ПВО) смеси, расположенной на расстоянии 330 м от цеха.

По формулам (11) и (12) определяем радиусы I и II зоны.

Т.к. цех расположен в 330 м от емкости, т.е. в зоне III взрывной ударной волны, то определяем значение коэффициента y:

y = 0,24 × (330 / 59,8) = 1,32 < 2.

Следовательно, значение избыточного давления взрывной волны, воздействующей на цех, определяем по формуле (9):

По полученным данным и данным Таблицы 3 можно сделать вывод: при взрыве емкости с 40 т. ПВО смеси здание, оборудование и КЭС будут полностью разрушены, среди персонала – случаи смертельных повреждений.

Объект экономики (машиностроительный завод) расположен в 4,5 км от центра города, под углом α₁ = 55° (из примера 1), а химкомбинат, внешний источник опасности, в 7,8 км от центра города, под углом α₂ = 210º. На машиностроительном заводе в 1-ой смене работают 140 чел., (в зданиях –120 чел., вне зданий – 20 чел.); во 2-ой смене – 55 чел. (45 чел и 10 чел. соответственно); во 3-ей смене – 30 чел. (20 чел. и 10 чел. соответственно). Обеспеченность производственного персонала противогазами – 80%.

Определить:

• глубину и площадь химического заражения местности АХОВ;

• местоположение завода на зараженной АХОВ местности (в соответствующей зоне ХЗМ);

• время подхода зараженного АХОВ облака к заводу;

• время поражающего действия АХОВ и возможные химические (от АХОВ) потери производственного персонала завода в случае аварии на химкомбинате с выбросом 110 т хлора из обвалованной емкости, в конце работы 2-ой смены. При следующих наиболее вероятных метеоусловиях: полуясно, направление ветра a₂ = 250º.

1. Чертим план размещения завода относительно центра города и химкомбината (рис. 11).

Рис. 11. Расположение механического завода и химкомбината относительно центра города.

2. Определяем прогнозируемую химическую обстановку в районе машиностроительного завода:

а) По табл. 3 [1] определяем величину угла j₀ сектора возможного химического заражения местности (ВХЗМ) с центром на химкомбинате и биссектрисой угла по направлению ветра. При скорости ветра 1 м/с, угол j₀ = 180°.

б) Степень вертикальной устойчивости воздуха – инверсия.

в) Определяем табличную глубину района ВХЗМ с поражающей и смертельной концентрацией хлора Г_{пор(табл).}

По табл. П.12 [1] для закрытой местности, инверсии, необвалованной емкости, скорости ветра 1 м/с и выбросе 110 т. хлора, глубина района с поражающей концентрацией составит Г_{пор(табл.)} = 60 км. (по правилу интерполяции).

Для закрытой местности, инверсии, обвалованной емкости реальная глубина составит:

Г_пор = 60 / 1,5 = 40 км.

Глубина зоны ВХЗМ со смертельной концентрацией (Г_см) составит:

Г_см = 0,15 × Г_пор = 0,15 × 40 = 6 км.

Строим зоны с поражающей и смертельной концентрацией (рис. 12).

Рис. 12. Расположение зон поражающей и смертельной концентраций хлора

По результатам построения можно сделать вывод что машиностроительный завод попадает в зону с поражающей концентрацией хлора.

Для организации надежной защиты производственного персонала завода к воздействию хлора необходима оценка прогнозируемой химической обстановки на машиностроительном заводе.

3. Производим оценку прогнозируемой химической обстановки на машиностроительном заводе:

а) по формулам

, для j₀ = 180⁰, и (13)

S_факт. = 1/3 S_прогн. (14)

определяем площадь районов ВХЗМ и ХЗМ с поражающей и смертельной концентрациями хлора:

S_{факт.(пор)} = 2512 / 3 =837 км²; S_{факт.(см)} = 57 / 3 =19 км².

б) Время подхода облака с фосгеном к заводу определяем по формуле:

(15)

где R – расстояние от механического завода до химкомбината, м;

W_пер – средняя скорость переноса воздушным потоком облака, зараженного АХОВ, при удалении от места аварии, м/с, табл. П.14 [1].

в) По табл. П.15 [1] определяем время поражающего действия хлора на местности (емкость обвалована, скорость ветра 1 м/с) – 22 ч.

г) Возможные потери производственного персонала машиностроительного завода от действия хлора определяем по табл. П.17 [1]:

– для производственного персонала, расположенного на открытой местности, при 80% обеспеченности противогазами потери могут составить 25%, т.е:

2 смена: 10 × 0,25 = 2,5 т.е. 3 чел;

3 смена: 10 × 0,25 = 2,5 т.е. 3 чел.

Из которых (по примечанию к табл. П. 17.[1]) 2 чел. – легкой степени, 2 чел. ­ средней и тяжелой степени и 2 чел. – со смертельным исходом.

– для производственного персонала, расположенного в здании цеха (при 80% обеспечении его противогазами) потери могут составить 14%, т е.

2 смена: 45 × 0,14 = 6,3 т.е. 7 чел;

3 смена: 20 × 0,14 = 2,8 т.е. 3 чел.

Из которых: 2 чел. – легкой степени, 4 чел. ­ средней и тяжелой степени и 4 чел. – со смертельным исходом.

По полученным данным можно сделать выводы:

• машиностроительный завод и его структурные подразделения в результате аварии на химкомбинате могут оказаться в районе ВХЗМ в зоне с поражающей концентрацией;

• общая площадь района ВХЗМ с поражающей концентрацией хлора составит 2512 км², фактическая (района ХЗМ) 837 км², со смертельной концентрацией – соответственно 57 и 19 км²;

• на объекте возможны потери до 16 человек различной степени тяжести;

• для надежной защиты производственного персонала необходимо:

  • объявить (продублировать) сигнал оповещения «Внимание всем!» и «Газовая опасность» (авария на химкомбинате);

  • привести в полную готовность объектовые силы и средства ГО и ЧС;

  • выдать производственному персоналу противогазы, укрыть его в защитных сооружениях и (или) эвакуировать в безопасные районы;

  • в случае необходимости оказать пораженным медицинскую помощь;

  • о проведенных мероприятиях докладывать в Управление по делам ГО ЧС района и города.

III. Методика определения устойчивости производственной деятельности объектов

Устойчивость производственной деятельности объектов и их структурных подразделений определяется по воздействию ударной волны, светотеплового излучения, проникающей радиации, радиоактивного, химического и бактериологического заражения местности. При этом методики определения устойчивости элементов производственной деятельности различны.

Так, устойчивость управления объектом и его структурными подразделениями определяется:

• структурой системы управления;

• организацией дублирования руководящего состава;

• оснащением объекта средствами связи, управления, оповещения;

• компьютеризацией процесса управления и др.

Устойчивость защиты производственного персонала объекта определяется:

• наличием необходимого количества и качества средств коллективной и индивидуальной защиты;

• соответствием средств защиты требованиям нормативных документов;

• наличием планов рассредоточения и эвакуации производственного персонала и членов их семей при угрозе ЧС;

• наличием расчетных режимов работы структурных подразделений объектов (при различных дискретных значениях Р₁ и др.).

Устойчивость технологических процессов на объекте определяется воз­можностями:

• автономной работы отдельных участков, цехов;

• безаварийной остановки производства по сигналу оповещения;

• перехода на выпуск продукции военного времени и др.

Устойчивость материально-технического снабжения объекта определяется:

• наличием расчетных запасов сыры, топлива, комплектующих изделий;

• надежностью связей с поставщиками и потребителями готовой продукции;

• возможностью, в случае необходимости, замены материалов (металлов, пластмасс и т.п.) на другие марки (без снижения качества изделий) и др.

Устойчивость ремонтно-восстановительной службы объекта определяется наличием:

• профессионально подготовленных специалистов-ремонтников;

• запасов ремонтных материалов, строительных конструкций;

• необходимой тех. документации на ремонтно-восстановительные работы и др.

Определить режим работы производственного персонала механического цеха машиностроительного завода на радиоактивно зараженной местности на 1 и 2 сутки после ядерного взрыва при эталонном уровне радиации (на 1 час после взрыва) Р₁ = 100 р/ч; 200р/ч; 1700р/ч.

Исходные данные: К_{осл.цеха} = 5, количество и продолжительность работы смен: 3 по 8 часов каждая; установленные дозы облучения: на 1 сутки 30 р (бэр), на 2 сутки – 10 р (бэр).

Решение:

1.1. Для Р₁ = 100 р/ч, Д_уст-1 = 30 р (бэр) и К_осл = 5 определяем значение коэффициента а.

(16)

1.2. По значению а = 0,7 и Т_прод. = 8 ч по графику рис.10 [1] определяем значение t_нач (после взрыва) смены 1 суток работы – 1,4 ч.

1.3. Тогда время окончания работы 1 смены 1 суток (начало 2 смены 1 суток) составит:

1,4 ч. + 8 ч. = 9,4 ч;

время окончания работы 2 смены 1 суток (начало 3 смены 1 суток) составит:

9,4 ч. + 8 ч. = 17,4 ч.

Время начала 1 смены 2 суток:

17,4 ч. + 8 ч. = 25,4 ч;

время окончания работы 1 смены 2 суток (начало 2 смены 1 суток):

25,4 ч. + 8 ч. = 33,4 ч;

время окончания работы 2 смены 2 суток (начало 3 смены 1 суток):

33,4 ч. + 8 ч. = 41,4 ч.

1.4. Определим прогнозируемые дозы облучения производственного персонала:

• 1 смены 1 суток – 30 р (бэр);

• 2 смены 1 суток – < 30 р (бэр);

• 3 смены 1 суток – < 30 р (бэр).

• 1 смены 2 суток: из графика рис.10 [1] для t_нач = 25,4 ч. и Т_{прод. смены} = 8ч. значение а = 7, тогда:

что меньше установленной дозы, равной 10 р (бэр).

• 2 смены 2 суток – < 2,9 р (бэр);

• 3 смены 2 суток – < 2,9 р (бэр).

2.1. Для Р₁ = 200 р/ч (остальные параметры те же) определяем значение коэффициента а.

2.2. Значение t_нач (после взрыва) смены 1 суток работы – 3,3 ч.

2.3. Тогда время окончания работы 1 смены 1 суток (начало 2 смены 1 суток) составит:

3,3 ч. + 8 ч. = 11,3ч;

время окончания работы 2 смены 1 суток (начало 3 смены 1 суток) составит:

11,3 ч. + 8 ч. = 19,3ч.

Время начала 1 смены 2 суток:

19,3 ч. + 8 ч. = 27,3 ч;

время окончания работы 1 смены 2 суток (начало 2 смены 2 суток):

27,3 ч. + 8 ч. = 35,3 ч;

время окончания работы 2 смены 2 суток (начало 3 смены 2 суток):

35,3 ч. + 8 ч. = 43,3 ч.

2.4. Определим прогнозируемые дозы облучения производственного персонала:

• 1 смены 1 суток – 30 р (бэр);

• 2 смены 1 суток – < 30 р (бэр);

• 3 смены 1 суток – < 30 р (бэр);

• 1 смены 2 суток: из графика рис.10 [1] для t_нач = 27,3 ч. и Т_прод. = 8 ч. значение а = 8, тогда:

что меньше установленной дозы, равной 10 р (бэр).

• 2 смена 2 суток – Д_обл < 4,4 р (бэр);

• 3 смена 2 суток – Д_обл < 4,4 р (бэр).

3.1. Для Р₁ = 1700 р/ч (остальные параметры те же) определяем значение коэффициента а.

3.2. Значение t_нач (после взрыва) смены 1 суток работы – 34 ч.

3.3. Тогда время окончания работы 1 смены 1 суток (начало 2 смены 1 суток) составит:

34 ч. + 8 ч. = 42 ч;

время окончания работы 2 смены 1 суток (начало 3 смены 1 суток) составит:

42 ч. + 8 ч. = 50 ч.

Время начала 1 смены 2 суток:

50 ч. + 8 ч. = 58 ч;

время окончания работы 1 смены 2 суток (начало 2 смены 1 суток):

58 ч. + 8 ч. = 66 ч;

время окончания работы 1 смены 2 суток (начало 2 смены 1 суток):

66 ч. + 8 ч. = 74 ч.

3.4. Определим прогнозируемые дозы облучения производственного персонала:

• 1 смены 1 суток – 30 р (бэр);

• 2 смены 1 суток – < 30 р (бэр);

• 3 смены 1 суток – < 30 р (бэр);

• 1 смены 2 суток: из графика рис.10 [1] для t_нач = 58 ч. и Т_прод. = 8 ч. значение а = 18, тогда:

что больше установленной дозы, равной 10 р (бэр).

Следовательно, можно либо уменьшить время работы всех трех смен во вторые сутки, либо начать позднее 1 смену 1 суток.

3.5. Рассчитаем, на сколько позднее нужно будет начать 1 смену 1 суток.

Определим коэффициент а по Д_уст-2 = 10 р (бэр):

3.6. Тогда время начала 1 смены 2 суток из графика рис.10 [1] будет равно t_нач = 80 ч, время окончания работы 1 смены 2 суток (начало 2 смены 2 суток):

80 ч. + 8 ч. = 88 ч;

время окончания работы 2 смены 2 суток (начало 3 смены 2 суток):

88 ч. + 8 ч. = 96 ч.

Соответственно время начала 1, смены 1 суток тоже сдвинется на 22 ч. позднее, т.е. будет равно 56 ч, тогда время окончания работы 1 смены 1 суток (начало 2 смены 1 суток):

56 ч. + 8 ч. = 64 ч;

время окончания работы 2 смены 1 суток (начало 3 смены 1 суток):

64 ч. + 8 ч. = 72 ч.

3.7. Доза облучения 1 смены 1 суток будет равна (при а = 18, из графика рис.10 [1] для t_нач = 56 ч.):

что меньше установленной дозы, равной 30 р (бэр).

3.8. Составляем сводную Таблицу 4, в которую вносим характеристики режима работы производственного персонала механического цеха при нахождении его на радиоактивно зараженной местности с уровнями радиации Р₁ = 100р/ч, 200р/ч и 1700 р/ч. Так же представим графики режима работы производственного персонала цеха при указанных уровнях радиации (рис. П.5, рис. П.6 и рис. П.7 в Приложении).

Таблица 4. Режим работы механического цеха на радиоактивно зараженной местности

Эталонный уровень радиации р/ч	Время работы, сутки	№ смены	Начало работы смены (после взрыва, ч)	Продолжи-тельность работы смены, ч	Прогнозируемые дозы облучения, р (бэр)
100	1	1	3,3	8	30
		2	11,3	8	менее 30
		3	19,3	8	менее 30
	2	1	27,3	8	4,4
		2	35,3	8	менее 4,4
		3	43,3	8	менее 4,4
200	1	1	34	8	30

2

42

8

менее 30

3

50

8

менее 30

2

1

58

8

18,8

2

66

8

менее 18,8

3

74

8

менее 18,8

1700

1

1

56

8

19

2

64

8

менее 19

3

72

8

менее 19

2

1

80

8

10

2

88

8

менее 10

3

96

8

менее 10

IV. Мероприятия по повышению устойчивости функционирования объектов экономики в чрезвычайных ситуациях

Мероприятия по повышению устойчивости объектов экономики и их структурных подразделений к поражающим факторам ЧС должны соответствовать требованиям нормативной и нормативно-технической документации (стандартам, нормам, правилам и др.), способствовать социально-экономическому развитию объектов, быть экономически обоснованными.

Основная часть разрабатываемых мероприятий намечается к реализации до возникновения ЧС, часть – при угрозе и возникновении ЧС.

На период до возникновения ЧС планируется наиболее сложные и объемные работы:

• усиление конструкций зданий и сооружений;

• заглубление резервуаров с ГСМ и АХОВ, трубо- и электропроводов КЭС;

• строительство защитных сооружений;

• накопление средств индивидуальной защиты (СИЗ) и др.

На период угрозы возникновения ЧС планируется:

• приведение в полную готовность средств защиты, оповещения и связи;

• проведение комплекса противопожарных, противопаводковых и др. мероприятий;

• подготовка сил и средств для спасательных, восстановительных и др. работ;

• проведение (по особому указанию) рассредоточения и эвакуации населения и др.

На период действия ЧС планируется:

• оповещение персонала о ЧС;

• безаварийная остановка производства;

• укрытие производственного персонала в защитных сооружениях;

• проведение неотложных спасательных, восстановительных и др. работ в очагах поражения, районах заражения и др.

Мероприятия по повышению устойчивости функционирования объектов экономики, намечаемые к реализации до ЧС (Таблица 5) вносятся в планы социально-экономического развития объекта, намечаемые к реализации при угрозе и возникновении ЧС (Таблицы 5, 6) – в планы и планы-графики действий при ЧС в мирное и военное время.

Таблица 5

Утверждаю

Директор завода

________________/Семенов Е.Н./___________________

(подпись) (дата)

План мероприятий по повышению устойчивости функционирования цеха объекта экономики при ЧС

Начальник цеха ________________ /Ковалев В.К./

Таблица 6

Утверждаю

Директор завода

/Семенов Е.Н./

(подпись) (дата)

План-график наращивания мероприятий по повышению устойчивости функционирования цеха объекта экономики при ЧС

Начальник цеха ___________________/Ковалев В.К./

Заключение

По результатам курсовой работы можно сделать следующие выводы.

1. При взрыве ядерного заряда мощностью q = 0,3 Мт Механический завод попадет в зону Г района возможного радиоактивного заражения местности, значение эталонного уровня радиации Р₁ = 1700 р/ч. Величина максимального избыточного давления воздушной ударной волны наземного взрыва DР_Ф = 45 кПа, а величины светового импульса U_р = 1024 кДж/м².

2. Элементы производственного комплекса механического цеха машиностроительного завода будут не устойчивы к воздействию воздушной ударной волны. Есть необходимость в проведении мероприятий по повышению физической устойчивости конструкции, элементов здания цеха и оборудования.

3. Воздействие давления скоростного напора воздуха ударной волны взрыва вызовет смещение станков и их среднее разрушение. Создание защитных устройств целесообразно для особо ценного оборудования.

4. Производственный комплекс цеха не устойчив к воздействию светотеплового излучения ядерного взрыва. Наиболее подвержены возгоранию деревянные окна и двери. Необходимо заменить их на металлические, либо деревянные, пропитанные антипиренами.

5. При взрыве емкости с 40 т. пожаро-взрывоопасной смеси на расстоянии 330 м от цеха избыточное давление взрывной волны будет равно DР_Ф = 0,52 кПа, оборудование и КЭС не получат значимых повреждений, весь персонал останется жив.

6. В случае аварии на химзаводе (выбросе 110 т. хлора) машиностроительный завод окажется в зоне с поражающей концентрацией хлора. Возможные потери персонала от воздействия АХОВ составят 16 человек различной степени тяжести.

7. Работа предприятия после ядерного взрыва может быть возобновлена через 56ч. Доза, полученная персоналом 1 смены 1 суток, будет равна 19 р(бэр), 1 смены 2 суток – 10 р (бэр).

Итак, были рассмотрены все последствия возможной ЧС для промышленного комплекса и персонала. Все мероприятия, необходимые для снижения потерь среди персонала и экономических потерь, внесены в План мероприятий по повышению устойчивости функционирования цеха объекта экономики, сроки их проведения указаны в плане-графике.

Список литературы

1. Горбунов С.Е., Гареев М.В. Безопасность в чрезвычайных ситуациях: Учебное пособие по курсовому проектированию / Под ред. А.И. Сидорова. – Челябинск: Изд-во ЮурГУ, 2000. – 57с;